电厂锅炉水冷壁爆管原因分析报告

锅炉水冷壁爆管原因分析

12007107 徐海燕

12007109 杨春雷

12007117 林

指导老师：王仕勤锅炉水管泄漏故障是一个影响机组安全稳定运行的问题，原因比较复杂，涉及多门交叉学科，往往对其产生的原因做出正确的判断。采用“快速”抢修方法、不能根本解决事故，以致可能造成相同的原因的保管再次发生，带来不必要的损失。我国火电机组由于炉管事故引起的非计划停运小时数占机组非计划停运总时长的37.8%，而美国仅为7%。因此防治水管爆漏的任务是艰巨的。

防止锅炉水管泄漏工作是一个复杂的系统工程，需要在统一的要求下，根据具体的情况，不断完善制度、标准、规程体系，依据制度和标准规程、规范，不断深入开展工作。锅炉四管泄漏问题总是存在很强的周期性和转移性。

一、实验目的

1.对送检的某电厂水冷壁管爆管进行宏观分析、材质检验、硬度检测、金相检验；

2.综合分析炉管的爆管失效原因；

3.灵活掌握现代分析技术，锻炼自主进行实验方法的设计与实施的创新能力。

二、实验原理

（一）、水冷壁管

水冷壁管是指敷设在锅炉炉膛四周，由多根并联管组成的水冷包壳。水冷壁是锅炉的主要受热部分，它由数排钢管组成，分布于锅炉炉膛的四周，主要吸收炉膛中高温燃烧产物的辐射热量，工质在其中做上升运动，受热蒸发。它的内部为流动的水或蒸汽，外界接受锅炉炉膛的火焰的热量。

水冷壁最初设计时，目的并不是受热，而是为了冷却炉膛使之不受高温破坏。後来，由于其良好的热交换功能，逐渐取代汽包成为锅炉主要受热部分。

水冷壁的作用是吸收炉膛中高温火焰或烟气的辐射热量，在管内产生蒸汽或热水，并降低炉墙温度，保护炉墙。在大容量锅炉中，炉内火焰温度很高，热辐射的强度很大。锅炉中有40～50％甚至更多的热量由水冷壁所吸收。除少数小容量锅炉外，现代的水管锅炉均以水冷壁作为锅炉中最主要的蒸发受热面。水冷壁的工作条件比较恶劣，除了要承受高温高压作用外，还受到来自工质侧或烟气侧的腐蚀、磨损和疲劳损伤，因此在服役过程中会产生一系列的材料、组织与性能的变化，容易造成水冷壁管的泄漏。

（二）、20G

水冷壁管的材质一般为20G、依据GB5310-2008，20G的化学成分为：

化学成分（wt%） C Si Mn P S

0.17～0.34 0.35～0.65 ≤0.030 ≤0.030

标准值0.17～

0.24

此外，20G钢管的室温时的力学性能为：抗拉强度Rm：410～550MPa；下屈服强度断或规定非比RcL或RP0.2 ：不小于245MPa；断后延伸率A：横向不小于22%，纵向不小于24%；20G钢管的最高使用温度为450℃。

（三）、水冷壁管爆管的可能原因

a)腐蚀结垢造成爆管（主要由炉管表面沉积物成分判断）

1、氧腐蚀：金属基体有皿状蚀坑；

2、酸腐蚀：爆口附近没有明显蠕胀和明显塑性变形，属于脆性断裂；管样内表面垢层由多层组成，包括铁的腐蚀产物，氧化物和盐类，垢层和金属基体间有明显空腔，除去垢层后金属基体有皿状蚀坑；垢下金属基体内有大量晶间裂纹，并存在脱碳现象；

3、氢腐蚀：暴露呈锯齿状，爆口处无明显胀粗、减薄，为脆性断口；爆口组织中有大量沿晶微裂纹，且脱碳层明显。向火面内壁可以看到明显的腐蚀痕迹；

4、碱腐蚀：炉管表面有沉积物，垢层有碱性产物，并有坑状腐蚀痕迹；

5、结垢：有严重垢下腐蚀，向火面结垢严重的管段金相组织明显球化，并产生密集性横向裂纹，背火面金相组织正常。

b)过热造成爆管

长期超温和短时过热因高温作用时间及其程度的差异，表现在爆管的涨粗变形量、破裂口形状及显微组织特征均有所不同。

长期超温是指金属管子长时间在超过允许运行温度的情况下使用，由于蠕变损伤的出现，材料缺口敏感性增加和高温持久强度下降而引起爆管。其过程缓慢，超温水平较低，通常不会超过第一临界点Ac1温度。

短时过热则是管子在运行中，由于冷却条件恶化等原因，使部分管壁温度在短时期内突然上升，甚至达到钢管材料临界点以上温度。钢在这样高的温度下，短时抗拉强度急剧下降，在介质压力的作用下，温度高的向火侧首先产生塑性变形，管径涨粗，管壁减薄，随后发生

爆破，也称加速蠕变损伤。其过程迅速，超温水平较高，金属材料发生部分或完全相变。

1、长期过热————造成材料的高温持久蠕变性能下降

较长时间内实际壁温超出管子正常设计壁温，造成管子长时过热，从而导致材质严重劣化：

爆口形貌：破口处呈现脆性厚唇式形貌，表面有明显的氧化皮，爆口附近表面有与口平行的其他纵向裂纹，爆口附近的横截面由原始的圆形变为椭圆形，但爆口附近没有明显的减薄特征；

金相组织：爆口裂纹两侧有大量的蠕变裂纹和蠕变孔洞，蠕变裂纹沿晶界扩展，裂纹内填充大量氧化物。爆口附近的金相组织，可见组织为铁素体+碳化物，珠光体中的片状碳化物已经完全球化成颗粒状碳化物；远离爆口处的金相组织与爆口附近的金相组织没有明显差异。

根据这上述组织特征，可判断爆口处处于长时间过热状态，但温度没有达到Ac1以上的相变区，因此组织变化特征是珠光体中的片状碳化物发生球化和晶界上形成蠕变孔洞和蠕变裂纹。

2、短期过热————使材料性能不足以承受工作压力

（1）、短时急剧过热至Ac1～Ac3高温区引起的瞬时破裂

爆口位于向火侧，沿管材纵向撕裂。爆口边缘显著减薄，呈撕裂状，张口大，（明显短时超温爆管特征）有明显的塑性变形，爆口处管壁明显减薄，破口处管子的横截面由原始的圆形变为椭圆形，表面没有明显的氧化皮，爆口附近表面没有与爆口平行的其他纵向裂纹。

水冷壁远离爆口处的金相组织，可见组织为铁素体+珠光体，为20钢正常组织，珠光体没有明显球化；爆口处的金相组织，可见组织为贝氏体+铁素体+珠光体，为亚温淬火组织根据以上组织特征，可判断爆口处的过热温度到达了Ac1～Ac3相变区。

硬度测试：爆口处基体的显微硬度约为215～235，远离爆口处基体的显微硬度约为160～180，爆口处的硬度明显高于正常基体的硬度，与上面各组织区域符合（爆口处有淬火组织，故硬度较大）。

（2）、短时急剧过热至Ac1～Ac3低温区引起的瞬时破裂

爆口形貌：破口处塑性变形不明显，管壁有一定减薄，表面有一定的氧化皮，爆口附近表面有与爆口平行的其他纵向裂纹

金相组织：水冷壁远离爆口处，基体金相组织为铁素体+珠光体，为20钢正常组织，珠光体没有明显球化；靠近爆口处基体的金相组织，也为铁素体+珠光体，但珠光体球化数量明显增加。

根据以上组织特征，可判断爆口处曾过热到相变区，即达到了Ac1～Ac3区，但处于Ac1～Ac3区的较低温度处，由于温差相对较小（相对于形成淬火组织所需要的温差），爆管时介质冷却速度不够，因此没有形成淬火组织，但相当于经历了一次比较快速的正火。由于正火速度较快，Fe-C相图的共析点左移，导致同样成分的亚共析钢，其珠光体数量会增加；

硬度测试：爆口处基体的显微硬度约为175～185，远离爆口处基体的显微硬度约为125～143，爆口处的硬度要明显高于正常基体的硬度，与上面符合（爆口处有重新正火的组织）。

c) 钢材质量不合格造成爆管

1、原材料缺陷

各部位横纵截面上的金相组织均为均匀的铁素体+珠光体，组织中一般不会有过烧等不