人防工程结构设计方案
合集下载
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2)、稳定时作用在前墙上的压力称为环流压力。当防空 地下室顶板高出室外地面时，迎爆面将会产生一定的 环流效应，因此其墙面上最大压力会比正反射时略小。
3)、例如6级时正反射系数为2.4，如考虑环流效应，则 反射系数可取2，即作用于高出地面外墙上最大压力值 为2△Pm。
5.土中压缩波及其
对人防结构的作用
5)、无升压时间三角形荷载的正反射系数仅与入 射波超压值有关，超压值越大，其反射系数越 大。
6)、空气冲击波在某些条件下可能为有升压时间 的三角形荷载。
7)、根据试验资料总结，此种荷载当地面超压值 在0.1Mpa左右时，正反射超压不会大于入射超 压的一倍，即一般可取正反射系数为2。
4.2 扩散效应
式中：
Pc3=η×Pc1
Pc3---结构底板上核爆动荷载最大压力（KN/M2）； η---底压系数，当底板位于地下水位以上时，取
0.7—0.8，其中4B级及4级取小值；当底板位 于地下水位以下时，取0.8—1.0，其中含气量 α≤0.1％时，取大值。
6 人防结构核爆动荷载计算
6.1 地面建筑物对防空地下室结构核 爆动荷载的影响
4.1 反射效应
当冲击波在传播方向上遇到一刚性结构物时，会产 生很大反射超压。
1)、当冲击波传播方向与障碍面法线夹角α=0时的反 射称为正反射，此时反射系数最大，
2)、α≠0的反射称为斜反射，随夹角α增大，反射系数 逐渐减少。
3)、当α＜30°时，斜反射系数与正反射系数相差不 大。
4)、设计时按最不利因素考虑，故在设计时均按正反 射系数取值，当α略大于30°时，冲击波沿表面平 行滑过，不产生反射，此时反射系数为1。
3)、对一般防空地下室的通道可不考虑压力随传 播距离的变化。当冲击波在通道内遇900转弯 时，大约会有6％能量损失，这种变化在实用 上也可忽略不计。
4.3 环流效应
1)、当冲击波与封闭地面建筑物前墙相接触时产生正反 射，前墙上压力瞬时增大到反射超压值，形成高压区， 而前墙边缘以外入射波并未遇到障碍，相对于反射超 压而言是低压区，由于正面上的反射压力大于顶面和 侧面冲击波压力，所以前墙上的反射压力不能保持而 很快衰减，这种衰减一直要延续到空气流动状态相对 稳定时为止，这种现象称为环流。
5.1 土中压缩波参数
Ph
1
h v1t 2
1 Pm
5.1 土中压缩波参数来自toh1 hv0
5.2 土中压缩波与结构的相互作用
5.2.1 顶板的相互作用
1)、压缩波作用于结构顶板将产生反射，并使结 构发生整体位移和变形，这些位移与变形又反 过来影响压缩波荷载，这种相互影响的力学现 象称为介质与结构之间动态相互作用。
·对符合第(1)条规定的抗△Pm=0.1MPa防空地下室作用 在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可 采用有升压时间的平台形，空气冲击波超压计算值可 取0.95△Pm，升压时间可取0.025s。
2、抗△Pm=0.2、0.3MPa的防空地下室不考虑 上部地面建筑物对顶板核爆动荷载的影响。
当地面冲击波超压比上述试验资料 （100KN/M2）增大3～6倍时（相应于 △Pm=0.2MPa级以上抗力），一般地面建筑 将会在更短的时间内被摧毁，对于防空地下室 顶板荷载而言，这个影响可能是微不足道的， 此外也由于目前缺乏更进一步的试验和理论分 析资料，此类防空地下室暂不考虑这一影响也 是偏于安全的。
6)、当结构最大变位时间等于反射压力作用时间时，荷载 总的动力响应最大，产生此最大动力响应的深度称为 “不利覆土厚度”。
7)、 结构顶板不利覆土厚度，其值与抗力等级、结构短 边净跨大小有关，结构顶板不利覆土厚度确定后，由 试验得出综合反射系数由1近似线性地增至不利覆土处 的Km值，当大于不利覆土厚度时，对非饱和土按大于 不利覆土厚度时确定的规律随深度减小。
1.3 空气冲击波组成
空气冲击波是由脱离爆心后不断向外传播的 彼此紧密相连的压缩区和稀疏区构成。
1.4 动压
当冲击波波阵面接触到未被扰动的空气质点 时，使该处空气质点获得很大速度，空气质点 高速运动如受到结构滞止，则产生作用于结构 上的压力，称为“动压”，动压的变化规律与 冲击波超压的变化规律相似。
3.人防结构结构设计特点
3.1 可用“等效静载法”、可拆开为单个构件进 行 计算（规范用三个系数过渡到等效静载）
3.2 各部位抗力（强度）相协调 3.3 可考虑塑性内力重分布 3.4 充分保证结构的延性，“强柱弱梁（板）”、
“强剪弱弯”
4. 人防工程结构选型
4.1、防空地下室结构选型应根据防护要求、使 用要求、上部建筑物结构类型、工程水文地质 条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析 确定。
在计算土中外墙核爆动荷载时，对△Pm≤0.2MPa的防空地下 室，当上部建筑物的外墙为钢筋混凝土承重墙，或对上部建 筑物为抗震设防的砌体结构或框架结构，△Pm=0.05Mpa的 防空地下室，均应计入上部建筑物对地面空气冲击波超压值 的影响，其计算值△Pms按表4-3的规定采用。
6.2 人防结构的爆动荷载
8)、对饱和土当覆土厚度h大于或等于结构最不利覆土厚 度hm时，K值可按以下规定确定： ①顶结当构ΔPKm=（1.N8；/mm2）>20α1时，平顶结构K=2.0，非平
②当ΔPm（N/mm2）<16α1时，K值按非饱和土确定； ③插确当定16。α1≥ΔPm（N/mm2）≤20α1时，K值可按线性内
5.2.2 压缩波对底板作用
1、在防空地下室的结构顶板计算中，对抗△Pm=0.1、0.05MPa 防空地下室，当符合下列条件之一时，可计入上部建筑物对地 面空气冲击波超压作用的影响。 ①上部建筑物层数不少于二层，其底层外墙为不低于240mm砖 砌体强度的墙体，且任何一面外墙墙面开孔面积不大于该墙面 面积的50％； ②上部为单层建筑物，其承重外墙使用的材料和开孔比例符合 上述规定，且屋顶为钢筋混凝土结构。 ·对符合第1条规定的抗△Pm=0.05MPa防空地下室，作用在其 上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可采用有升压时 间的平台形，空气冲击波超压计算值可取△Pm,升压时间可取 0.025s。
6.2.1 结构顶板的核爆动荷载
1、顶板计算中不计入上部建筑物影响的防 空地下室：
Pcl=KPh
toh
(γ1) h V0
2、顶板计算中计入上部建筑物影响的防空 地下室
Pcl=KPh
toh
0.025(γ 1) h V0
6.2.2 结构外侧墙的核爆动荷载
Pc2=ξPh
toh
(γ1) h V0
6.2.3 结构底板的核爆动荷载
人防工程结构设计
内容提要
一.概述 二.核爆冲击波荷载 三.核爆等效静载 四.荷载组合 五.内力分析、截面设计与主要构造规定 六.人防结构设计 七.关于结构的功能转换 八.结构设计中的有关问题
一、概述
1.人防荷载的特点
1.1 人防荷载的来源：来源于核爆炸冲击波 1.2 人防荷载的作用时间：很短，1秒钟左右 1.3 人防荷载的作用次数：一次（整个结构寿
命期内一次）
1.4 人防荷载的性质：突加快卸的瞬时动力荷 载
1.5 人防荷载的分布：同时、均匀、满布 1.6 人防荷载的分项系数：分项系数=1，原因
是：偶然性荷载不乘分项系数；人防结构可靠 度要求比工民建结构低。
2. 人防工程结构的主要特点1
2.1、核爆动荷载属于偶然性荷载，荷载具有量 值大、作用时间短且不断衰减等特点。
2 地面空气冲击波
随着离爆心投影点的距离不断增加反射 波阵面与入射波阵面汇合成为冲击波， 此汇合后的冲击波称为“合成波”，即 地面冲击波，地面冲击波阵面靠近地面 部分垂直于地面，即沿地面水平方向传 播。一般人防工程是按冲击波作用是按 平行于地表的地面冲击波考虑。
3 地面冲击波主要设计参数
4 空气冲击波对人防结构的作用
2、作用在扩散室与防空地下室内部房间相邻的隔墙上最大压力， 可按消波系统的余压确定。扩散室与土直接接触的外墙、顶板 及底板均可按外部核爆动荷载计算。
2)、作用在土中结构顶板上压力与压缩波参数、 土介质性质和结构刚度特性等因素有关，工程 设计中常用综合反射系数K来反映压缩波与顶 板相互作用影响。
3)、土中压缩波作用于顶板的动荷载可表达为 Pc1=KPh。
4)、在一定条件下某一深度作用在结构上的动荷载 最大，这个深度称为顶板的“不利覆土厚度”。
5)、造成“不利覆土厚度”的机理：当压缩波遇到 顶板产生反射压缩波后即向反方向传播，反射波 所到之处介质压力增高。当它返回到自由地表时， 因地表为自由界面必然使土体趋于疏松，同时产 生向下传播的拉伸波，拉伸波所到之处压力将随 之下降，当它传到顶板时，顶板压力亦随之减小 形成卸载作用。若结构埋置较浅，由于拉伸波造 成的卸载作用会部分抵消入射波在顶板上的反射 作用；若埋置较深，虽然反射压力在结构变形到 最大值过程中全起作用，但随着深度增加，结构 动力作用越来越小。
3、地面建筑物对防空地下室迎爆面的土中外墙核爆动荷载的影 响
根据国外资料，对上部建筑为钢筋混凝土承重墙结构，当 地面超压为0.2MPa以上时才倒塌；对抗震的砌体结构（包括 框架结构中填充墙），当地面超压为0.07MPpa左右才倒塌。 考虑到在预定冲击波地面超压作用下，上部建筑物不倒塌， 或不立即倒塌，必然会使冲击波产生反射、环流等效应。由 于试验资料不足，在参考国外有关规定的基础上，对上述条 件下的地面超压峰值予以适当提高。
Pc3=ηPh
6.2.4 出入口通道内临空墙、门框墙及防护 密闭门、防爆波活门的核爆动荷载
1、作用于临空墙、门框墙的最大压力值Pc,可按 表4-4取值。
2、作用于通道内防护密闭门、防爆活门的设计 压力值，按表4-5选用定型产品。
6.2.5 其它部分结构荷载
1、防空地下室室外出入口土中有顶板的通道结构，按承受土中压 缩波产生的核爆动荷载计算，计算方法与主体结构相同，无顶 板敞开段通道结构，可不验算核爆动荷载作用。土中竖井结构， 无论有无顶板，均按土中压缩波产生的法向均布动荷载计算， 计算方法与主体结构外墙同。
2.2、防空地下室结构设计应同时满足平时和战 时二种不同荷载效应组合的要求。
2.3、地面多层或高层建筑物，对于普通爆破航 弹、核爆炸冲击波早期核辐射等破坏因素都有 一定的削弱作用，设计防空地下室时可考虑这 一因素。
2.4、墙、柱等承重结构，应尽量与地面建筑物 的承重结构相互对应，以使地面建筑物的荷载 通过防空地下室的承重结构直接传递到地基上。
1 空气冲击波
1.1 空气冲击波的形成 核武器在空中爆炸时，反应区内的高温高压
气团高速猛烈地向外扩张，冲击及压缩其邻近 的空气，从而形成空气冲击波，并且不断向外 传播。 1.2 超压
波阵面后的压缩空气层称为压缩区，在压缩 区中压力超过正常大气的压力称为冲击波超压。 在波阵面上超压值最大，称最大超压或超压峰 值。通常讲超压值△Pm,均指超压最大值。
4.2、防空地下室结构选型包括结构类型与选择。 4.3、既要满足作为上部建筑基础的要求，又要
满足战时作为防护结构的要求。防空地下室常 用梁板结构、板柱结构以及箱型结构等。当柱 网尺寸较大时，也可采用双向密肋楼板结构。
二、核爆冲击波荷载
二、核爆冲击波荷载
1 空气冲击波 2 地面空气冲击波 3 地面冲击波主要设计参数 4 空气冲击波对人防工程的作用 5 土中压缩波及其对人防结构的作用 6 人防结构核爆动荷载计算
1)、当冲击波从小孔进入大空间时，进入大空间 的空气冲击波超压峰值会有所降低，并使波形 出现一段升压时间，即冲击波的扩散效应。
2)、当冲击波传播方向与室外出入口轴线垂直时 （如竖井式出入口），由于口外冲击波气流质 点运动速度在出入口轴线上的分量为零，因此 口内冲击波的产生只是由于口外冲击波扩散、 膨胀而引起的。
2. 人防工程结构的主要特点2
2.5、当平时使用要求与战时防护要求不一致时， 应采取平战功能转换措施。
2.6、钢筋混凝土结构构件可按弹塑性工作阶段 设计
2.7、材料设计强度可提高
2.8、由于核爆动荷载是偶然性荷载，钢筋混凝 土构件又允许开裂，因此比之静荷载作用下构 件的安全度可适当降低。
2.9、在核爆动荷载作用下，地基承载力有较大 提高，同时安全系数也可取较低，在这种瞬间 荷载作用下，一般不会产生因地基失效引起结 构破坏。
3)、例如6级时正反射系数为2.4，如考虑环流效应，则 反射系数可取2，即作用于高出地面外墙上最大压力值 为2△Pm。
5.土中压缩波及其
对人防结构的作用
5)、无升压时间三角形荷载的正反射系数仅与入 射波超压值有关，超压值越大，其反射系数越 大。
6)、空气冲击波在某些条件下可能为有升压时间 的三角形荷载。
7)、根据试验资料总结，此种荷载当地面超压值 在0.1Mpa左右时，正反射超压不会大于入射超 压的一倍，即一般可取正反射系数为2。
4.2 扩散效应
式中：
Pc3=η×Pc1
Pc3---结构底板上核爆动荷载最大压力（KN/M2）； η---底压系数，当底板位于地下水位以上时，取
0.7—0.8，其中4B级及4级取小值；当底板位 于地下水位以下时，取0.8—1.0，其中含气量 α≤0.1％时，取大值。
6 人防结构核爆动荷载计算
6.1 地面建筑物对防空地下室结构核 爆动荷载的影响
4.1 反射效应
当冲击波在传播方向上遇到一刚性结构物时，会产 生很大反射超压。
1)、当冲击波传播方向与障碍面法线夹角α=0时的反 射称为正反射，此时反射系数最大，
2)、α≠0的反射称为斜反射，随夹角α增大，反射系数 逐渐减少。
3)、当α＜30°时，斜反射系数与正反射系数相差不 大。
4)、设计时按最不利因素考虑，故在设计时均按正反 射系数取值，当α略大于30°时，冲击波沿表面平 行滑过，不产生反射，此时反射系数为1。
3)、对一般防空地下室的通道可不考虑压力随传 播距离的变化。当冲击波在通道内遇900转弯 时，大约会有6％能量损失，这种变化在实用 上也可忽略不计。
4.3 环流效应
1)、当冲击波与封闭地面建筑物前墙相接触时产生正反 射，前墙上压力瞬时增大到反射超压值，形成高压区， 而前墙边缘以外入射波并未遇到障碍，相对于反射超 压而言是低压区，由于正面上的反射压力大于顶面和 侧面冲击波压力，所以前墙上的反射压力不能保持而 很快衰减，这种衰减一直要延续到空气流动状态相对 稳定时为止，这种现象称为环流。
5.1 土中压缩波参数
Ph
1
h v1t 2
1 Pm
5.1 土中压缩波参数来自toh1 hv0
5.2 土中压缩波与结构的相互作用
5.2.1 顶板的相互作用
1)、压缩波作用于结构顶板将产生反射，并使结 构发生整体位移和变形，这些位移与变形又反 过来影响压缩波荷载，这种相互影响的力学现 象称为介质与结构之间动态相互作用。
·对符合第(1)条规定的抗△Pm=0.1MPa防空地下室作用 在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可 采用有升压时间的平台形，空气冲击波超压计算值可 取0.95△Pm，升压时间可取0.025s。
2、抗△Pm=0.2、0.3MPa的防空地下室不考虑 上部地面建筑物对顶板核爆动荷载的影响。
当地面冲击波超压比上述试验资料 （100KN/M2）增大3～6倍时（相应于 △Pm=0.2MPa级以上抗力），一般地面建筑 将会在更短的时间内被摧毁，对于防空地下室 顶板荷载而言，这个影响可能是微不足道的， 此外也由于目前缺乏更进一步的试验和理论分 析资料，此类防空地下室暂不考虑这一影响也 是偏于安全的。
6)、当结构最大变位时间等于反射压力作用时间时，荷载 总的动力响应最大，产生此最大动力响应的深度称为 “不利覆土厚度”。
7)、 结构顶板不利覆土厚度，其值与抗力等级、结构短 边净跨大小有关，结构顶板不利覆土厚度确定后，由 试验得出综合反射系数由1近似线性地增至不利覆土处 的Km值，当大于不利覆土厚度时，对非饱和土按大于 不利覆土厚度时确定的规律随深度减小。
1.3 空气冲击波组成
空气冲击波是由脱离爆心后不断向外传播的 彼此紧密相连的压缩区和稀疏区构成。
1.4 动压
当冲击波波阵面接触到未被扰动的空气质点 时，使该处空气质点获得很大速度，空气质点 高速运动如受到结构滞止，则产生作用于结构 上的压力，称为“动压”，动压的变化规律与 冲击波超压的变化规律相似。
3.人防结构结构设计特点
3.1 可用“等效静载法”、可拆开为单个构件进 行 计算（规范用三个系数过渡到等效静载）
3.2 各部位抗力（强度）相协调 3.3 可考虑塑性内力重分布 3.4 充分保证结构的延性，“强柱弱梁（板）”、
“强剪弱弯”
4. 人防工程结构选型
4.1、防空地下室结构选型应根据防护要求、使 用要求、上部建筑物结构类型、工程水文地质 条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析 确定。
在计算土中外墙核爆动荷载时，对△Pm≤0.2MPa的防空地下 室，当上部建筑物的外墙为钢筋混凝土承重墙，或对上部建 筑物为抗震设防的砌体结构或框架结构，△Pm=0.05Mpa的 防空地下室，均应计入上部建筑物对地面空气冲击波超压值 的影响，其计算值△Pms按表4-3的规定采用。
6.2 人防结构的爆动荷载
8)、对饱和土当覆土厚度h大于或等于结构最不利覆土厚 度hm时，K值可按以下规定确定： ①顶结当构ΔPKm=（1.N8；/mm2）>20α1时，平顶结构K=2.0，非平
②当ΔPm（N/mm2）<16α1时，K值按非饱和土确定； ③插确当定16。α1≥ΔPm（N/mm2）≤20α1时，K值可按线性内
5.2.2 压缩波对底板作用
1、在防空地下室的结构顶板计算中，对抗△Pm=0.1、0.05MPa 防空地下室，当符合下列条件之一时，可计入上部建筑物对地 面空气冲击波超压作用的影响。 ①上部建筑物层数不少于二层，其底层外墙为不低于240mm砖 砌体强度的墙体，且任何一面外墙墙面开孔面积不大于该墙面 面积的50％； ②上部为单层建筑物，其承重外墙使用的材料和开孔比例符合 上述规定，且屋顶为钢筋混凝土结构。 ·对符合第1条规定的抗△Pm=0.05MPa防空地下室，作用在其 上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可采用有升压时 间的平台形，空气冲击波超压计算值可取△Pm,升压时间可取 0.025s。
6.2.1 结构顶板的核爆动荷载
1、顶板计算中不计入上部建筑物影响的防 空地下室：
Pcl=KPh
toh
(γ1) h V0
2、顶板计算中计入上部建筑物影响的防空 地下室
Pcl=KPh
toh
0.025(γ 1) h V0
6.2.2 结构外侧墙的核爆动荷载
Pc2=ξPh
toh
(γ1) h V0
6.2.3 结构底板的核爆动荷载
人防工程结构设计
内容提要
一.概述 二.核爆冲击波荷载 三.核爆等效静载 四.荷载组合 五.内力分析、截面设计与主要构造规定 六.人防结构设计 七.关于结构的功能转换 八.结构设计中的有关问题
一、概述
1.人防荷载的特点
1.1 人防荷载的来源：来源于核爆炸冲击波 1.2 人防荷载的作用时间：很短，1秒钟左右 1.3 人防荷载的作用次数：一次（整个结构寿
命期内一次）
1.4 人防荷载的性质：突加快卸的瞬时动力荷 载
1.5 人防荷载的分布：同时、均匀、满布 1.6 人防荷载的分项系数：分项系数=1，原因
是：偶然性荷载不乘分项系数；人防结构可靠 度要求比工民建结构低。
2. 人防工程结构的主要特点1
2.1、核爆动荷载属于偶然性荷载，荷载具有量 值大、作用时间短且不断衰减等特点。
2 地面空气冲击波
随着离爆心投影点的距离不断增加反射 波阵面与入射波阵面汇合成为冲击波， 此汇合后的冲击波称为“合成波”，即 地面冲击波，地面冲击波阵面靠近地面 部分垂直于地面，即沿地面水平方向传 播。一般人防工程是按冲击波作用是按 平行于地表的地面冲击波考虑。
3 地面冲击波主要设计参数
4 空气冲击波对人防结构的作用
2、作用在扩散室与防空地下室内部房间相邻的隔墙上最大压力， 可按消波系统的余压确定。扩散室与土直接接触的外墙、顶板 及底板均可按外部核爆动荷载计算。
2)、作用在土中结构顶板上压力与压缩波参数、 土介质性质和结构刚度特性等因素有关，工程 设计中常用综合反射系数K来反映压缩波与顶 板相互作用影响。
3)、土中压缩波作用于顶板的动荷载可表达为 Pc1=KPh。
4)、在一定条件下某一深度作用在结构上的动荷载 最大，这个深度称为顶板的“不利覆土厚度”。
5)、造成“不利覆土厚度”的机理：当压缩波遇到 顶板产生反射压缩波后即向反方向传播，反射波 所到之处介质压力增高。当它返回到自由地表时， 因地表为自由界面必然使土体趋于疏松，同时产 生向下传播的拉伸波，拉伸波所到之处压力将随 之下降，当它传到顶板时，顶板压力亦随之减小 形成卸载作用。若结构埋置较浅，由于拉伸波造 成的卸载作用会部分抵消入射波在顶板上的反射 作用；若埋置较深，虽然反射压力在结构变形到 最大值过程中全起作用，但随着深度增加，结构 动力作用越来越小。
3、地面建筑物对防空地下室迎爆面的土中外墙核爆动荷载的影 响
根据国外资料，对上部建筑为钢筋混凝土承重墙结构，当 地面超压为0.2MPa以上时才倒塌；对抗震的砌体结构（包括 框架结构中填充墙），当地面超压为0.07MPpa左右才倒塌。 考虑到在预定冲击波地面超压作用下，上部建筑物不倒塌， 或不立即倒塌，必然会使冲击波产生反射、环流等效应。由 于试验资料不足，在参考国外有关规定的基础上，对上述条 件下的地面超压峰值予以适当提高。
Pc3=ηPh
6.2.4 出入口通道内临空墙、门框墙及防护 密闭门、防爆波活门的核爆动荷载
1、作用于临空墙、门框墙的最大压力值Pc,可按 表4-4取值。
2、作用于通道内防护密闭门、防爆活门的设计 压力值，按表4-5选用定型产品。
6.2.5 其它部分结构荷载
1、防空地下室室外出入口土中有顶板的通道结构，按承受土中压 缩波产生的核爆动荷载计算，计算方法与主体结构相同，无顶 板敞开段通道结构，可不验算核爆动荷载作用。土中竖井结构， 无论有无顶板，均按土中压缩波产生的法向均布动荷载计算， 计算方法与主体结构外墙同。
2.2、防空地下室结构设计应同时满足平时和战 时二种不同荷载效应组合的要求。
2.3、地面多层或高层建筑物，对于普通爆破航 弹、核爆炸冲击波早期核辐射等破坏因素都有 一定的削弱作用，设计防空地下室时可考虑这 一因素。
2.4、墙、柱等承重结构，应尽量与地面建筑物 的承重结构相互对应，以使地面建筑物的荷载 通过防空地下室的承重结构直接传递到地基上。
1 空气冲击波
1.1 空气冲击波的形成 核武器在空中爆炸时，反应区内的高温高压
气团高速猛烈地向外扩张，冲击及压缩其邻近 的空气，从而形成空气冲击波，并且不断向外 传播。 1.2 超压
波阵面后的压缩空气层称为压缩区，在压缩 区中压力超过正常大气的压力称为冲击波超压。 在波阵面上超压值最大，称最大超压或超压峰 值。通常讲超压值△Pm,均指超压最大值。
4.2、防空地下室结构选型包括结构类型与选择。 4.3、既要满足作为上部建筑基础的要求，又要
满足战时作为防护结构的要求。防空地下室常 用梁板结构、板柱结构以及箱型结构等。当柱 网尺寸较大时，也可采用双向密肋楼板结构。
二、核爆冲击波荷载
二、核爆冲击波荷载
1 空气冲击波 2 地面空气冲击波 3 地面冲击波主要设计参数 4 空气冲击波对人防工程的作用 5 土中压缩波及其对人防结构的作用 6 人防结构核爆动荷载计算
1)、当冲击波从小孔进入大空间时，进入大空间 的空气冲击波超压峰值会有所降低，并使波形 出现一段升压时间，即冲击波的扩散效应。
2)、当冲击波传播方向与室外出入口轴线垂直时 （如竖井式出入口），由于口外冲击波气流质 点运动速度在出入口轴线上的分量为零，因此 口内冲击波的产生只是由于口外冲击波扩散、 膨胀而引起的。
2. 人防工程结构的主要特点2
2.5、当平时使用要求与战时防护要求不一致时， 应采取平战功能转换措施。
2.6、钢筋混凝土结构构件可按弹塑性工作阶段 设计
2.7、材料设计强度可提高
2.8、由于核爆动荷载是偶然性荷载，钢筋混凝 土构件又允许开裂，因此比之静荷载作用下构 件的安全度可适当降低。
2.9、在核爆动荷载作用下，地基承载力有较大 提高，同时安全系数也可取较低，在这种瞬间 荷载作用下，一般不会产生因地基失效引起结 构破坏。