可采储量标定方法汇编

天然气可采储量标定方法汇编
1参数符号、代号
Ao----含油面积； A,B----线性方程直线截距和斜率；
a,b----线性方程直线截距和斜率； A 2,B 2----二项式方程直线截距和斜率； B gi , B g ,B gb ,B ga ----分别为原始、目前、饱和、废弃压力条件下的天然气体积系数,f ;
B oi , B o ,B ob , B ow ,B oa ----分别为原始、目前、饱和、开始注水、开采结束时的原油体积系数,f ; B ti ,B t ,B tb ,B tw ,B ta ----分别为原始、目前、饱和、开始注水、开采结束时的原油体积系数,f ; B w ----地层水的体积系数,f ;
C----常数,或气井产能系数,104m 3/MPa 2; C e ----有效压缩系数,MPa -1; C f ----岩石的有效压缩系数,MPa -1; C g ----天然气的压缩系数,MPa -1; C w ----地层水的压缩系数,MPa -1; C o ----原油的压缩系数,MPa -1; C ef ----无因次综合压缩系数(=C e .P i ),MPa -1; C tg *----总压缩系数,MPa -1; d----油管内径,cm; d 1----套管内径,cm; d 2----油管外径,cm;
D----埋藏深度,m; D ai ,D a ----初始、目前递减率,a -1; E p ----变容系数,f; E R ----天然气采收率, f 或%;
E RO *----Wayhan 等人校正法的原油采收率, f 或%; E RO C ----气顶和溶解气综合驱动的原油采收率, f 或%; E RO S ----溶解气驱的原油采收率, f 或%;
E RG ----凝析气藏干气采收率, f 或%; E RL ----凝析气藏凝析油采收率, f 或%; E RGd ,E RLd 分别为露点压力前的干气和凝析油的采收率;
E RGa ,E RLa 分别为露点压力---废弃压力时的干气和凝析油的采收率;
E RGi ,E RLi 分别为露点压力前注气开发至干气突破生产井时的干气和凝析油的采收率;
f------摩阻系数,f ; f w ----含水率, f 或%;
G,G R ,G p ----天然气地质储量、可采储量和累积采气量,108m 3 ; G pD ----递减期前的累积采气量,108m 3 ;
G cap ,G capR ----气顶气地质储量、可采储量,108m 3 ; G S ,G SR -----油藏溶解气地质储量、可采储量,108m 3 ; G SR C -----气顶和溶解气综合驱动的溶解气可采储量,108m 3 ; G SR E -----岩石和束缚水弹性驱动的溶解气可采储量,108m 3 ; G SR S -----油藏溶解气驱的溶解气可采储量,108m 3 ; G SR W -----水驱开发阶段溶解气的可采储量,108m 3 ;
G S1-----地下剩余油中的溶解气量,108m 3 ; G S2-----滞留在油层中的游离气量,108m 3 ; G pf -----累积气窜气量,108m 3 ; G pc -----伴生气累积采气量,108m 3 ; h-------储层有效厚度,m ; I --------水侵替换系数,f ;
J-------气价,元/m 3 ; K-------渗透率,10-3μm 2 ; K rg -------气相相对渗透率,f ; K ro -------油相相对渗透率,f ; m--------压降直线段斜率, MPa/108m 3 ; m g -------气顶指数,f ; n---------自然数,或递减指数、指数式方程指数,无量纲 ; N,N R ,N p ----原油地质储量、可采储量和累积采油量,104m 3或104t;
gi p w
p e B G B W W R I ⋅⋅-=
=ω
P i,P , P b, P a----原始、目前、饱和(泡点)、废弃地层压力, MPa ;
P R----地层压力, MPa ; P d----露点压力, MPa ;
P cf P tf P wf ----井口套管、油管、井底流动压力, MPa ;
P SC------地面标准压力, MPa ;
P i/Z i,P/Z, P a/Z a ------原始、目前、废弃视地层压力, MPa ;
q g ,Q g------t 时刻的气藏日产气量、年产气量, 104m3/d,108m3/a;
q gi ,Q gi------递减开始时的气藏日产气量、年产气量, 104m3/d,108m3/a;
q ga ,Q ga------气藏废弃时的气藏日产气量、年产气量, 104m3/d,108m3/a;
Q gc------伴生气年产气量, 108m3/a; Q gf ------年气窜气量, 108m3/a; Q o------年产油量, 104m3/a或104t/a ; R-------采出程度,f或%;
R g-----溶解气采出程度,f或%; R o-----原油采出程度,f或%; R pi-----(凝析气井)原始总的生产气油比,m3/ m3或m3/t;
R p-----累积生产气油比,m3/ m3或m3/t;
R si ,R s -----原始、目前溶解气油比,m3/ m3或m3/t;
R sb-----饱和压力下溶解气油比,m3/ m3或m3/t;
R sa-----开采结束(废弃)时的溶解气油比,m3/ m3或m3/t;
S,S a----表皮、视表皮系数,无因次；
S gi ,S g ,S gr-----原始、目前、残余气饱和度, f或%;
S wi-----原始含水饱和度, f或%;
S o------原始含油饱和度, f或%;
T,T SC------地层温度、地面标准温度,K ;
t------生产时间,d或a ;
μg, μo,μw-----地下天然气、原油、地层水的粘度,mPa.s ;
μoi,μwi-----原始地层压力下原油、地层水的粘度,mPa.s ;
We ,W i ,W p ------累积水侵量、注水量、产水量, 104m3 ;
Z i,Z-----原始、目前天然气偏差系数,f ;
(WGR)max-----最大水气比, m3/104m3 ;
(WOR)max-----最大水油比, m3/m3 ;
GOR------------凝析气藏气油比,m3/m3;
φ------有效孔隙度,f或%;
ϕ------相对压力,f ;
ϕa------废弃相对压力,f ;
η------天然气商品率,f ;
γ------天然气相对密度(空气为1),f ;
γo------原油或凝析油相对密度(水为1),f ;
ω------水侵体积系数,f ;
ω'------视水侵体积系数(ω'=ω+E p),f ;
α----直线与x轴的夹角,︒；
表1. 气层气气藏类型划分表
表2. 油藏溶解气气藏类型划分表
6.1物质平衡法
物质平衡法是利用质量守恒的原理,描述油、气藏在开发生产过程中,采出量与地层能量之间的物质平衡关系的一种数学物理方法。

根据气层气、油藏溶解气的类型和驱动方式不同,物质平衡方程的内容及形式都有较大的差别。

)1(-=--p i
i p mG Z P E Z P
ω6.1.1气层气物质平衡计算 对于具有天然水侵,缩的非定容气藏,的下降,(图3),可用如下通式来描述若令:
图3 物质平衡法压降图
将(6-1)式化简后可得:
ψ(1-E p -ω将废弃视地层压力(P a /Z a )代入 P a /Z a (1-E p -ω)= P i /Z i - mG R
将废弃相对压力( ϕa = (P a /Z a (6-3)式则得:
ϕa (1-E p -ω)=1-E R E R =1-ψa (1-E p -ω) 图4 物质平衡法采收率计算示意图 E R =1-ϕa +ϕa E p +ϕa ω....(6-5)
① ② ③
式中① ② ③项对应于图4中的① ② ③区,分别表示弹性气驱作用采收率、变容(岩石和束缚水的弹性膨胀)作用采收率、侵入水驱替作用采收率, 三项之和即为总的采收率。

再由下式计算可采储量: G R =G ·E R ................(6-6)
本条款所列物质平衡方程通式(6-1)及其导出式(6-2)(6-3)是考虑了上述三种作用同时存在时的物质平衡关系,本标准规定可视如下情况进行简化:
a. 当C ef ≤0.10时,表明变容作用②项可忽略不计,气藏可视为“定容水驱气藏”,式(6-2)(6-3)(6-4)则分别变为:
ϕ(1-ω)=1-R ..................................(6-7b)
)1(⎥⎦
⎤⎢⎣⎡---=E Z P Z P G p a a i i R ωwi
f
wi w e w p e i i p S C S C C B W W Z P Z P G G R -+=-===1,//,ωψ1( , ef p i e ef C E P C C =⋅=)76..(........................................)1(a mG Z P
Z P p i
i --=-ω)
76........(............................../)1(c m P P G a i R -⎥⎤
⎢⎡--=ω()()(-+-+-=w p e i gi g p gi B W W P P GB B G G GB
b.当I ≤0.10时,表明水侵作用③项可忽略不计,气藏可视为“无水变容气藏(与异常压力气藏的关系式相同)”,式(6-2)(6-3)(6-4)则分别变为:
ϕ(1-E p -ω)=1-R ......................................(6-8b)
c.当C ef ≤0.10、I ≤0.10时,表明变容作用②项、水侵作用③项均可忽略不计,气藏可视为“定容封闭弹性气驱气藏”,式(6-2)(6-3)(6-4)则分别变为:
ϕ=1-R .................................(6-9b)
6.1.2凝析气藏物质平衡方程
6.1.2.1衰竭式开采方式下物质平衡计算
对于没有油环或油环很小而可以忽略不计的(包括有边、底水驱动的)凝析气藏,无论是原始地层压力等于露点压力的饱和凝析气藏,还是原始地层压力高于露点压力的未饱和凝析气藏,若采用衰竭式开采方式时,都可应用上节提出的气层气藏的物质平衡方程式。

但是,在凝析气藏的物质平衡方程式中的累积产气量G pt ,应当包括干气的累积产气量G p 、凝析油的当量累积产气量Gep 、凝析水的累积产量Wp(为简化计算可忽略不计)和从凝析油罐中累积分释
出的气量。

折算方法如下:
Ge=542.95X(1.03-γo )..............(6-10) Gep=10- 4*Ge *Np...................(6-11) Gpt=Gp+ Gep.........................(6-12) 注意, (6-11)式中Np 的单位必须用104m 3。

在用物质平衡法计算可采储量时,先通过物质平衡方程式求出废弃条件(Pa/Za)下总的可采储量G Rt ,然后通过所算气藏实际取得的PVT 资料作
出摩尔油气比(R MLG )与地层压力(P)或累积采出井流物量(Gpt)的关系曲
线 图5 凝析气藏摩尔油气比与压力关系图 (图5所示),通过内插便可确定废弃条件(Pa/Za)下的累积摩尔油气比(R MLGa ,图中上一条曲线),再分别确定干气和凝析油的可采储量:
G R =G Rt /(1+ R MLGa )....................................................................(6-13) N R =104x (G Rt -G R )/Ge................................................................(6-14) 6.1.2.2汉格特(J.Hagoot)法物质平衡计算
(1)对定容气驱饱和凝析气藏, 衰竭式开采方式下的可利用气藏PVT 高压物性分析资料,计算
)86......(..................................................)1(a mG Z P
E Z P p i i p --=-)
86.(......................................../)1(c m E Z P
Z P G p a a i i R -⎥⎦
⎤⎢⎣⎡--=9a)-(6........................................ p i
i
mG Z P Z P -=9c)
-.....(6.............................. /m Z P Z P G a a i
i R ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡-=
干气和凝析油的衰竭过程和采出量,代入废弃条件便可直接确定采收率,进而求得可采储量。

式中,E RG ,E RL ---分别为干气、凝析油的采收率,f;
Z 2i ,Z 2a ---为气藏原始、废弃压力下的两相偏差因子,f;
R MLGi , R MLGa --分别为气藏原始摩尔油气比、废弃条件下的累积摩尔油气比,mol/mol 。

此法的最大特点是需求出任意压力下的累积摩尔油气比R MLGp ,可根据图5的关系曲线用积分的形式确定: ⎰=p
p p MLG p
MLGP
i
dP dP
dG P R G R 17)-(6.......... ')
'(1
将(6-15)式换成任意压力时刻,则:
a.采用梯形迭代法,第一次试算时将图5所示的曲线划为n 段,并使用(6-17)、(6-18)式可写成:
b.精度检查
在第一次计算后取得Gp/G 值,在下一次计算时使用上次Gp/G 值进行二次计算, 计算精度用两次值进行比较,当相对误差值小于0.5%时则认为符合要求,否则重复上述计算。

然后可利用计算数据作出图6所示的关系曲线图。

c.可采储量计算
利用计算生成的关系曲线图,代入废弃压力Pa,即可求出对应的干气和凝析油采收率E RG 、E RO 值,再乘以原始储量G 、N 便可求得可采储量G R
和N R 。

图6 压力与采收率关系曲线图 (2)对原始压力P i >露点压力P d 的未饱和凝析气藏, 采收率计算分两部分: a.露点压力前采出程度E RGd :
在地层压力从P i 降到P d 的开采过程中,凝析油含量不变, R MLGi =R t =R,此间无凝析油相,(6-15)式变为:
15)-.(6.................... )11)(//1(22MLGa
MLGi i i a a pa
R RG R R Z P Z P G G G G E ++-===
16)-6.........(.................................................. MLGi
MLGa
RG
RL R R E E =18)
-..(6........................................ )(1)(
1
2211+++-
=j i i j j p Z P Z P G
G []19)
-.....(6 )()()()()(5.0)(11111
∑=++++⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯+=n j j p j p j MLG j MLG j p j MLGP G G G
G R R G G
R 20)
-....(6.............................. ))(11)()(1()()(1
122111+++++++-
==j MLGp MLGi
j i i
j j p j RG R R Z P Z P G G E 21)
-6.........(.................................................. )()()(1
11
MLGi
j MLGP j RG j Ro R R E E +++⨯=
/2d d pd Rd Z P G G
E RLd =E RGd ....................................................(6-23) 此处E RGd ,E RLd 分别为露点压力前的干气和凝析油的采收率。

b. 露点压力后衰竭式开采采出程度E Rga ,等于从露点压力P d →废弃压力P a 的采收率(算法同上,并将P i 用P d 代替,Z i 用Z d 代替):
由此得干气和凝析油总的采收率分别为:
E RG =E RGd +E RGa ...............................................(2-26) E RL =E RLd +E RLa ...............................................(2-27) 6.1.2.3注气保持压力开发的物质平衡计算
对于未饱和凝析气藏,采收率要分三个阶段计算,然后将各阶段的采出程度相加,即得总的采收率。

a.露点压力前采出程度: 与前述的(2-22)(2-23)式相同。

b.注气保持压力期间采出程度:
根据国外文献(J.P.T.July 1971,805-813)研究,在露点压力之上注气,流体没有衰竭反凝析现象,所以产出的湿气、干气、凝析油的采出程度是相同的。

当注入干气在生产井中突破时,湿气采出程度由下式计算:
式中: a=log(k min /k max ) c.停止注气后衰竭过程采出程度:
停止注气开采干气一旦突破,则气藏进入衰竭开采阶段,这时只有剩余湿气在压力降落中进行流体衰竭,此阶段采出程度计算仍用(2-24)(2-25)。

干气和凝析油总采收率分别为以上三段采出程度之和,即
E RG =E RGd +E RGi +E RGa ...............................................(2-29) E RL =E RLd +E RLi +E RLa ...............................................(2-30)
6.1.3油藏溶解气物质平衡方程
对于原始地层压力等于饱和压力,具有气顶、依靠天然能量降压开发或人工注水保持压力开发的油田,同时考虑油、气、水及岩石的弹性膨胀作用时,根据物质平衡原理,具有如下物质平衡关系:
累积产油量+累积多产气量+累积产水量=原油和溶解气的累积膨胀量+气顶的累积膨胀量+ 气顶、束缚水和岩石的累积膨胀量+累积水侵量+累注水量
(6-10)式中,B t =B o +(R si -R s )B g ...........................(6-11) B ti =B oi .................................(6-12) R p =G p /N p .................................(6-13) m g =104
GB gi /NB oi ................................(6-14)
10)
-......(6 )1()1()1()()(w i e wi
f
wi w ti g gi g ti g ti t w p g s p p t p B W W P S C S C B m N B B B Nm B B N B W B R R N B N ++∆-+++-+-=
+-+24)
-....(6.................................................. )11)(//1(22MLGa MLGi
d d a a RGa R R Z P Z P E ++-=25)
-.....(6...................................................................... MLGi
MLGa RGa RLa
R R
E E =28)
-(2 (10)
ln )
110(718.0⨯-⨯===a E E E a RGi
RLi WRi
B gi =p sc Z i T/p i T sc , B g =p sc ZT/pT s ...................(6-15)
为使简化计算,下面根据不同的油藏类型和不同的开采方式分别介绍: 6.1.3.1天然能量开发的油藏 a.天然水驱的未饱和油藏
对于未饱和油藏,在天然水驱保持地层压力开发的条件下,地层原油不会发生脱气现象,此时溶解气的可采储量为原油可采储量与原始气油比之积。

G SR W
=10-4
N R R si ............................................(6-18) b.溶解气驱(无气顶)的饱和油藏
对于无气顶的饱和油藏,在完全依靠溶解气驱开发的条件下,其溶解气可采储量由下式确定:
c.溶解气+气顶综合驱动开发的饱和油藏
对于有气顶的饱和油藏,如果完全依靠天然能量(溶解气+气顶综合驱动)开发,其溶解气可采储量为伴生气可采储量与气顶气可采储量之差。

式中G R 由(6-10)式,在不考虑水侵并忽略地层水和岩石的弹性膨胀的情况下,代入相应的废弃条件,即p=p a 时,N p =N R ,B t =B ta ,B g =B ga ,并考虑G R =10-4
N R R p 和E RO C
=N R /N 时,得:
其中:G capR 可按(6-9)式计算确定。

6.1.3.2人工注水开发的油藏
a.饱和压力以上注水开发的未饱和油藏
对于饱和压力以上早期注水开发的未饱和油藏,其溶解气可采储量计算与(6-18)式相同。

b.饱和压力以下注水开发的未饱和油藏
对于饱和压力以下中期注水开发的未饱和油藏,其溶解气可采储量由以下三部分组成:(a)饱和压力以上的弹性驱可采储量；(b)饱和压力以下的溶解气驱可采储量；(c)中后期注水保持地层压力弹性水驱可采储量。

)
176......(............................................................--=∆p p p i )
196...(....................)()(104
-⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡-+-=-ga ta sb S
RO ga tb ta S
SR
B B R E B B B N G )
206.........(..................................................--=capR R C
SR G G G )
216....()()11()(104
-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-⋅+-=-ga ta sb S
RO ga gb tb ga tb ta R B B R E B B B m B B B N G )
226.......( (104)
-⋅⋅=
tb
gb
cap g B N B G m )
236.....(..................................................)(--+=ga sa sb oa ta B R R B B )
246.(..................................................-++=w
SR S
SR E
SR SR G G G G )
256(..................................................)
(1)
(--+-⋅=
b i o b i t S E
SR p p C p p C G G []
)
266......(..........)1(---⋅+
⋅=tb tw S
RO gw
sb S S
RO S S
SR B B E B R G E G G )
276.........(..............................)1(1-⎥⎦⎤
⎢⎣
⎡--⋅=*ow ob RO R S w SR B B E C G G
)
336
-
其中: C t =C o +C e .............................................(6-28)
c.无气顶中期注水开发的饱和油藏
对于无气顶、无天然水侵、中期注水开发的油藏,其溶解气可采储量为注水前的溶解气驱可采储量与注水保持地层压力弹性水驱可采储量之和,即
式中: G SR S
计算公式同(6-26)式；G SR w
计算公式同(6-27)式。

d.有气顶中期注水开发的饱和油藏
对于有气顶、无天然水侵、中期注水开发的油藏,其溶解气可采储量等于注水前气顶和溶解气综合驱动可采储量与注水后保持地层压力下的伴生气可采储量之和,再减去气顶气可采储量,即 其中:
注意(6-32) 式中B xa 与(6-21)式中体积系数B xw 的区别,前者表示废弃时,后者表示开始注水时。

6.2弹性二相法
对于小型定容封闭的弹性气驱(包括Ic 、II)气藏或单井裂缝系统、小断块气藏,可采用弹性二相测试的方法,确定其可采储量。

只需要取得稳定生产条件下的压力降落(需达到拟稳定,如图5的
:
和废弃相对压
6.3产量递减法
对己处于递减阶段生产的各种类型气藏,均可采用产量与时间的统计资料计算可采储量。

J.J.Arps.产量递减曲线有指数型、双曲线型、调和型三种类型。

其基本关系式如下:
)366.....(..........1-⋅=
dt
dQ Q D g
g a )
346-)
356...-)
296(..........)()(
)1.(3225.01903.0077.00422
.0*
-⋅⋅⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡-=-wi ow
w oi wi RO
S i
K B S E μμφ)306.(......................................................................-+=w
SR S SR SR G G G )
316......(..................................................--+=capR w
SR c SR SR G G G G )
326...()()11()(104
-⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡-+-⋅+-=-gw tw sb C RO gw gb tb g gw tb tw c
SR
B B R E B B B m B B B N G
6..(....................)(
=n
ai
a gi
g D D Q Q 依据其递减指数n 值不同,关系式如下: a.当n →∝ 时,产量为指数型递减( )386(............-=⋅-t Da gi g e Q Q
图6 指数型递减曲线图
)396..()
1(-+-=+-=
pD a gi pD a ga
gi R G D K Q G D Q Q G
)
396....(..............................)
1(-+-=+-=pD a
gi pD a ga
gi R G D K Q G D Q Q G
b. 当1<n<∝ 时,产量为双曲线型递减:
)406.......(..........)1/(-+=n ai gi
g t n
D Q Q
)416.........(1)1()(1)1(11-+⎥⎦
⎤⎢⎣⎡--=+⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡--=--pD n n ai
gi pD n n ga
gi ai
gi R G K n n D Q G Q Q n n D Q G
c. 当n=1时,产量为调和型递减:
)426(....................1-+=t
D Q Q ai gi g
436...(..........)ln()ln(
-+-
=+=
pD ai
gi pD
ga
gi
ai gi
R G K D Q G Q Q D Q G 以上各式中:Q ga 为气藏废弃产量K=Q ga /Q gi 为废弃与递减初始产量之比; G pD 减期前的累积采气量,108m 3。

据统计分析,的产量递减速度最快；慢；减率预测气藏的可采储量,小；双曲线型的预测结果偏大；大；因此,6.4改进衰减法
分析递减期累积产量(G p )建立了如下衰减曲线( (1)
1+=t
B A Gp
11
)456....(11-+-=
-=
pD ga
R G A
K
A
BQ G 图8 改进衰减曲线示意图 式中: A=1/G gr , B=1/Q gi
注意,此法适用于递减中、后期开发的气藏。

6.5预测模型法
气藏开发的全过程,可视为生命总量有限的过程(如图9),即气藏产量从0上升—高峰—衰减—最后趋近于0,这种变化规律,
6.5.1翁氏模型法
由翁文波先生建立的翁氏(Wen)模型, Q g =At x e -t
t=(T t -T 0)/C 式中T 0为投产起始年份; T t 为实际生产年份; A 、x 、C 为待定常数。

为确定式中的系数A,当气藏的m 个己知实际年产量Q g 关系数最大时,则认定x 及C 在确定拟合系数x 及C 时,一般采用迭代法求解,除了要 图9 翁氏模型产量变化示意图 考虑相关系数尽可能大以外,还要使Q g 与最近时期的实际产量尽可能接近。

(i)当(6-46)中的A 、x 、C 确定之后,可用下式计算最大可采储量(G): 47)-..(6.......... !)1(0Ax x A dt Q G g
=+Γ==⎰∞
(ii)当废弃产量Q ga 确定之后,由(4-46)式用试凑法求得废弃时间t a ,代入下式可得可采储量G R : 48)-........(6.......... ) !
1(!0∑=--=x
i i
a t R
i t e Ax G a
6.5.2胡-陈-张模型法
由胡建国、陈元千、张盛宗(HCZ) 6.....(..........)log(--=Bt A G Q p
g 若令a=10A , b=2.303B, 6......(....................-=-bt p
g ae G Q 当时间t →∝时, Q g →0, G p →G,则: 6......(..............................)(-⋅=---bt e b
a
g bt e
aG Q 6........(....................)(-=--bt e b
a
p Ge
G 式中a,b 可通过实际生产数据线性回归(6-49)的A,B 来确定,G 可通过下列方法来计算:
logG p =α-βχ....................................(6-53) 式中χ=e -bt
α=logG;
β=a/2.303b
由气藏实际的开采数据(G p ,Q g ,t)以e -bt 进行线性回归(如图11),即可求得 α,β值, G=10α (10)
10
)
(
)
303.2(
==--aG
Q R bG
Q R ga ga G E βα代入废弃产量Q ga 即可求得采收率E R 6.6统计关系曲线法 图11 HCZ 模型Gp~x 关系图 对于溶解气可采储量采出程度(或原油含水率)大于50%的油藏,可采用如下统计关系曲线法计算溶解气可采储量。

6.6.1 Np~Gp 关系曲线法
当油藏保持一定的开发方式和生产无重大调整的情况下,其累积产油量Np 与累积产气量Gp 之间存在着正相关关系,并可用如下关系式(图12)来表示: G p =a+bN p 当累积产油量Np G R =a+bN R 6.6.2 Np~Rp 关系曲线法
据统计,无重大调整的情况下,其累积产油量产气油比Rp 示),并可用如下关系式来表示: R p
当累积产油量Np 应的累积生产气油比Rp 积就是溶解气的可采储量G R ,即:
G R = R p N R ...............................(6-59) 图12 累积产油量与累积产气量关系图
13
图13 累积产油量与累积生产气油比关系图
当含水率达到极限值f wa 时,所对应的采气程度就是溶解气的采收率,即 E R =( f wa –a)/b..........(6-61)
6.7水驱特征曲线法
实践证明,对于活跃水驱气藏或注水开发油藏,累积产气(或油)量Gp(Np)与累积产水量Wp 之间呈
图14 溶解气采出程度与含水率关系曲线 半对数关系(如图15),并可用下式表示: logWp=A+BGp.........................(6-62) 或 logWp=A+BNp........................(6-62b) 当由上式对时间t 求导时,可得
WGR=Q w /Q g =2.303BW p ..........(6-63)
WOR=Q w /Q o =2.303BW p ..........(6-63b) 图15 水驱特征曲线图
当水气(或油)比达到经济极限最大值(WGR)max 时,对应的累积采气(油)量Gp 即为可采储量:
[]
[])
646....(..........)303.2log()log()
646....(..........)303.2log()log(max max b B
B A WOR N B
B A WGR G R
R -+-=-+-= 对油藏而言,溶解气可采储量G R 即为Rp 与原油可采储量N R 的乘积。

6.8经验公式法
6.8.1定容凝析气藏凝析油采收率公式
陈元千教授根据国外27个凝析气藏统计,归纳出一套适用于衰竭式开发的凝析气藏凝析油采收率计算经验公式:
........ (6-x1) 式中:R pi -------为原始凝析气油比,m 3/ m 3; T----------为地层温度,︒C; 6.8.2定容凝析气藏干气采收率公式
x2)
-6.........(.. (222i)
gi i a
ga a i
gi
i RG Z f P Z f P Z f P E ⋅⋅-
⋅=
30084
.05034.225084
.09027
.0)105625.0()1076
.1(
9367.0+⨯-⨯⨯⨯=T R P E o
pi
i
RL γ
14
式中:f gi ,f ga ----------分别为原始和废弃压力条件下的气相分数,由下式确定:
6.9数值模拟法
根据气藏的地质特点建立地质模型,选择与之相适应的数学模型和软件,在生产史拟合成功后的参数基础上,预测至气藏废弃时的累积采气量,即为可采储量。

一般应进行多个预测方案的对比,以确定最佳的开采方案下的最大可采储量。

6.10类比法
对已有大量气藏投入开发并有较长开采历史的地区,可根据同类气藏统计平均(表3)采收率类比的方法,或同类地质开采条件按表1提供的范围取值来标定气藏的可采储量。

表3. 四川气区不同类型气藏平均采收率统计表
表4 各种标定方法适用范围及条件汇总表
)
03.1(578.22036.24/036
.24/o γ-+=
GOR GOR f g。