无缝线路

无缝线路设计中， 采用轨枕位移为2mm时 相应的道床纵向阻力值。
道床纵向阻力与位移之间的关系
6、钢轨温度力与锁定轨温
无缝线路的特点是轨条长，当轨温变化时，钢轨要
发生伸缩，但由于有约束作用，不能自由伸缩，在钢轨
内部要产生很大的轴向温度力。为保证无缝线路的强度
和稳定，需要了解长轨条内温度力及其变化规律。为此
6、温度力图面积与钢轨伸缩量
1）温度力图面积与被约束伸缩量 任何温度力图都是对应于一定的Δt。现在任取
一段钢轨的温度力图进行分析，如图所示。此处温 度力图为曲线，代表了道床纵向阻力梯度取为变量 的更一般的情况。
由于受有纵向力，则该 段钢轨L必存在有受到约束 的，或说未能实现的伸缩量 ΔLr 。
而对于单位长度的钢轨来说，必然存在相应的受到约
则温度应力为：
t 2 .1 15 0 1 .8 1 1 6 0 t 2 .5 t（0 MPa）
一根钢轨所受的温度力 P t 为：
P t tF 2 .5 0 tF
式中 F——钢轨断面积(mm2)。
即为无缝线路温度应力和温度力计算的基本公式。 由此可得知：
1．在两端固定的钢轨中所产生的温度力，仅与轨 温变化幅度有关，而与钢轨本身长度无关。因此，从理 论上讲，钢轨可焊成任意长，且对轨内温度力没有影响。 控制温度力大小的关键是如何控制轨温化幅度。
束而未能实现的应变εt(x)。对于长度为dx的钢轨，其受约束 的伸缩量应为εt(x) dx，因此，该L段钢轨被约束的总伸缩量 为：
L 0Lt (x)dx
t(x)tE(x)PE t(xF)
文字表述： L段钢轨被约束
L0Lt(x)d xE 1F 0LP t(x)dx的钢伸轨缩温量度等力于图该面段积
温度力沿长钢轨的纵向分布，常用温度力图来表示 ，故温度力图实质是钢轨内力图。温度力图的横坐标轴 表示钢轨长度，纵坐标轴表示钢轨的温度力(拉力为正， 压力为负)。钢轨内部温度力和钢轨外部阻力随时保持平 衡是温度力纵向分布的基本条件。一根焊接长钢轨沿其 纵向的温度力分布并不是均匀的，它不仅与阻力和轨温 变化幅度等因素有关，而且还与轨温变化的过程有关。
7.1 约束条件
7.1.1接头阻力的约束
为简化计算，通常假定接头阻力 PH 为常量，见表8—
1。无缝线路长轨条锁定后，当轨温发生变化，由于有接
头的约束，长轨条不产生伸缩，只在钢轨全长范围内产生
温度力 Pt ，这时有多大温度力作用于接头上，接头就提供 相等的阻力与之平衡。当温度力P t 大于接头阻力PH 时，钢
PH2(12)P
据铁道科学研究院试验，如果混凝土轨枕下采用 橡胶垫板，不论是扣板式扣件还是弹条式扣件，其摩 擦系数为：
μ1+μ2＝0.8
扣板受力图
5.3 道床纵向阻力
道床纵向阻力系指道床抵抗轨道框架纵向位移的阻
力。一般以每根轨枕的阻力值，或每延毫米分布阻力表
示。它是抵抗钢轨伸缩，防止线路爬行的重要参数。
锁定时(即铺设或维修时)的钢轨温度称为锁定轨温。 为降低长轨条内的温度力，需选择一个适宜的锁定轨 温，又称零应力状态的轨温。在铺无缝线路中，将长轨条 始终端落槽就位时的平均轨温称为施工锁定轨温。施工锁 定轨温应在设计锁定轨温允许变化范围之内。锁定轨温是 决定钢轨温度力水平的基准，因此根据强度、稳定条件确 定锁定轨温是无缝线路设计的主要内容。
温度力
Pt ＝ PH + rx
式中
Pt ——发生位移的钢轨任一截面的温度力(N)；
Ph ——接头阻力(N)；
r——单位道床纵向阻力(N/mm)； x——轨端至发生纵向位移的钢轨任一断面之间
的距离(mm)。
长轨条中部未发生纵向位移的钢轨内部温度力为
Pt拉2.5Ft
4．当 t 降到最低轨温 Tmin时，钢轨内产生最大温度
第八章 无缝线路
1、基本概念
无缝线路也叫长钢轨线 路。就是把若干根标准长度 的钢轨经焊接成为1000～ 2000m而铺设的铁路线路。
通常是在焊轨厂将无孔 标准轨焊接成200～500m的 轨条，再运到现场就地焊接 后铺设。
2、无缝线路发展历程
随着无缝线路一系列理论和技术问题的解决，无缝线路 于五十年代得以迅速发展。德国是无缝线路发展最早的国家 ，1926年就开始试铺，到50年代，已将无缝线路作为国家 的标准线路。到60年代已开始试验把无缝线路和道岔焊连在 一起，至今大部分道岔已焊成无缝道岔。我国虽然从30年代 开始铺设无缝线路，但进展较缓慢，直到70年代才得以迅速 发展，以年平均铺设7590km的速度增长，最多时年铺设达 到10000km。到1979年底无缝线路已超过12万km，是目前全 世界铺设无缝线路最多的国家。
2）分类 （1） 无缝线路根据处理钢轨内部温度应力方式的不
同，可分为温度应力式和放散温度应力式两种类型。 温度应力式无缝线路是由一根焊接长钢轨及其两
端2～4根标准轨组成，并采用普通接头的形式。
放散温度应力式无缝线路，又分为自动放散式和定 期放散式两种，适用于年轨温差较大的地区。
（2）无缝线路根据钢轨铺设长度划分为：
的摩阻力和螺栓的抗剪力提供。为了安全，我国接头P阻H 力
仅考虑钢轨与夹板间的摩阻力。
PH n S
夹板受力图
5.2 扣件阻力 中间扣件和防爬设备抵抗钢轨沿轨枕面纵向位移的阻力
，称扣件阻力。为了防止钢轨爬行，要求扣件阻力必须大于 道床纵向阻力。
扣件阻力是由钢轨与轨枕垫板面之间的摩阻力和扣压件 与轨底扣着面之间的摩阻力所组成。摩阻力的大小、取决于 扣件扣压力和摩擦系数的大小。
目前京广、京沪、京沈、陇海等主要干线均已铺设无 缝线路。至今无缝线路已铺设约2.46万km。90年代开始又 开始了对超长无缝线路的研究和试铺工作，至今已在北京 、上海、郑州等路局铺设了超长无缝线路近千公里。
3、无缝线路的基本特点及分类
1）特点 与普通线路相比，无缝线路在其长钢轨段内消灭了
轨缝，从而消除了车轮对钢轨接头的冲击，使得列车运 行平稳，旅客舒适，延长了线路设备和机车车辆的使用 寿命，减少了线路养护维修工作量，并能适应高速行车 的要求，是轨道现代化的发展方向。
普通无缝线路
无缝线路 全区间无缝路
跨区间无缝线路
4、无缝线路阻力分析
接头阻力
纵向阻力 扣件阻力 道床纵向阻力
线路阻力
道床横向阻力 横向阻力
轨道框架水平刚度
竖向阻力 道床竖向阻力 轨道框架垂直刚度
5、无缝线路纵向阻力
无缝线路纵向阻力包括接头阻力、扣件阻力及道床纵向 阻力。 5.1接头阻力
钢轨两端接头处由钢轨夹板通过螺栓拧紧，产生阻止钢 轨纵向位移的阻力，称接头阻力。接头阻力由钢轨夹板间
t拉max ＝ t0 Tmin 。 同理，当轨温从锁定轨温t 0变化到最高轨温时，长 轨内温度力的分布与图8—4相仿，不同的是轨温升高时
，钢轨内将产生温度压力，其最大值为
P t压 m a 2 .5 x F t压 m a 2 .5 x F ( T m a t0 ) x
8、轨端伸缩量计算
从温度力图中可知，无缝线路长轨条中部承受大小 相等的温度力，钢轨不能伸缩，称为固定区。在两端， 温度力是变化的，在克服道床纵向阻力阶段，钢轨有少 量的伸缩，称为伸缩区。伸缩区两端的调节轨，称为缓 冲区。在设计中要对缓冲区的轨缝进行计算，因此需对 长轨及标准轨端的伸缩量进行计算。
首先要分析温度力、伸缩位移与轨温变化及阻力之间的
关系。
t
一根长度为可自由伸缩的钢轨，当轨温变化 ℃时，
其伸缩量为
l l t
如果钢轨两端完全被固定，不能随轨温变化而自由伸 缩，则将在钢轨内部产生温度应力。根据虎克定律，温度
应力 t 为：t EE llE t
式中 E——钢的弹性模量，E＝2.1×l05MPa；
r 移的钢轨各截面的温度力并不相等，以斜率 分布。
7.2基本温度力图 无缝线路锁定以后，轨温单向变化时，温度力沿钢
轨纵向分布的规律，称为基本温度力图。现以降温为例 说明，图8—4即为基本温度力图。
当轨温 t 等于锁定轨温 t 0 时，钢轨内部无温度力
，即 Pt =0，如图中A—A′线。
1．当t＝ t 0 － t＜t H时，轨端无位移，温度力在
日本于50年开始铺设无缝线路，现已铺设5000余 公里。近年来日本在新干线上采用了一次性铺设无缝 线路技术。
前苏联由于大部分地区温度变化幅度较大，对无 缝线路的发展有所影响，直到1956年才正式开始铺设 。近十年发展较快，无缝线路已达5000余公里。
我国无缝线路从1957年开始试铺，开始时采用电弧焊 法，分别在北京、上海各试铺了1km，以后逐步扩大。后来 在工厂采用气压焊或接触焊将钢轨焊成250～500m的长轨条 ，然后运至铺设地点在现场用铝热焊或小型气压焊将其焊 连成设计长度。一般情况下，一段无缝线路长度为l 000～ 2000m。每段之间铺设2～4根调节轨，接头采用高强度螺栓 连接。
道床纵向阻力受道碴材质、颗粒大小及级配、道床
断面、捣固质量、脏污程度、轨道框架重量等因素的影
响。
道床纵向阻力
轨枕与道床之间的摩阻力 枕木盒内道碴抗推力
注意：
只要钢轨与轨枕间的扣件阻力大于道床抵抗轨 枕纵向移动的阻力，则无缝线路长钢轨的温度应力 和温度应变的纵向分布规律将完全由接头阻力和道 床纵向阻力确定。
阻力开始阻止钢轨伸缩。但道床纵向阻力的产生是体现 在道床对轨枕的位移阻力，随着轨枕位移的根数的增加 ，相应的阻力也增加。为计算方便，常将单根轨枕的阻
r 力换算为钢轨单位长度上的阻力 ，并取为常量，由上 r 述特征可见，道床纵向阻力是以阻力梯度 的形式分布
。故在克服道床纵向阻力阶段，钢轨有少量伸缩，钢轨 内部分温度力以位移的形式得到部分放散，因而发生位
1）长轨一端的伸缩量 由温度力图8—6可见，其中阴影线部分为克服道床 纵向阻力阶段释放的温度力，从而实现了钢轨伸缩。由 材料力学可知，轨端伸缩量长与阴影线部分面积的关系 为：
全约束伸缩量ΔLt的意思是：该段钢轨自锁定后， 被完全约束住，未产生任何伸缩变形，在温度变化幅 度为Δt时的伸缩量，它仅是Δt的函数。
3）温度力图面积差及实现的伸缩量 任何一段钢轨的两个温度力图面积差都反映了该段
钢轨在两种工况下被约束伸缩量的变化量，亦即实现了 的伸缩量。
冬季断轨时的温度力图
7、长钢轨温度力图分布规律
拉力 Pt拉 max ，如图中DD′线。这时发生纵向位移的钢
轨长度达到最大值 l 和 l s 可按下式计算
s
，l s即为伸缩区长度。此时
Pt拉
max
Pt拉 ma x2.5Ft拉 max
ls
Pt拉m axPH r
式中 Pt拉 max——钢轨最大温度拉力(N)；
l s ——伸缩区长度(mm)； t拉max——钢轨最大降温幅度(℃)，
t EF
除以EF。
2）标准温度力图面积与全约束伸缩量 如一段钢轨自其被锁定之后未曾产生过任何伸缩位移，
则其 温度力图为矩形，如图所示：
Pt EF t
温度力为：
Pt EF t
相应的应变为：
t
t
Pt EF
此时，该L段钢轨被约束的总伸缩量为ΔLt，即：
Lt L 0tdxtLP E tF LE F t
整个长轨条内均匀分布， Pt ＝2.5 Ft 。
2．当 t ＝tH时，轨端无位移，温度力在整个长轨
条内均匀分布， P t ＝ PH ，图中B—B′线。
3．当 t ＞tH时，道床纵向阻力开始发挥作用，轨
端开始产生收缩位移，在钢轨发生纵向位移的长度范围
内放散部分温度力，图中BC，B′C′范围内任意截面的
轨才能开始伸缩。因此在克服接头阻力阶段，温度力的大
小等于接头阻力，即
P t =2.5t HF = PH
t H
=
PH 2 .5 F
式中 tH——接头阻力能阻止钢轨伸缩的轨温变化幅度(℃)； PH ——接头阻力(N)； F ——钢轨断面面积(mm2)。
7.1.2道床纵向阻力的约束 接头阻力被克服后，当轨温继续变化时，道床纵向
2．对于不同类型的钢轨，同一轨温变化幅度产生 的温度力大小不同。对于75、60、50kg/m钢轨，如轨温 变化l℃所产生的温度力分别为23.6、19.2、16.3kN。
3．无缝线路钢轨伸长量与轨温变化幅度，轨长有 关，与钢轨断面积无关。
铺设无缝线路的关键是设法克服长钢轨因轨温变化而 产生的温度力问题。为此，无缝线路上长钢轨的两端是用 钢轨联结零件和防爬设备加以强制性固定的，其他部分也 是采用强度大的中间联结零件和防爬设备使之紧扣于钢筋 混凝土轨枕之上，称为锁定线路。