2-影响腐蚀的结构因素与防腐结构设计
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焊缝热影响区各处所经历的焊接热循环是不同的，即焊接 热影响区各点实际相当于经历了一次不同规范的热处理，必然 有相应的组织变化，如出现晶粒长大、相变重结晶等。 当金属含有大量合金元素时，其组织保护复杂。在某些 情况下晶间变得非常活泼，而发生严重的局部腐蚀，如奥氏 体不锈钢焊缝的晶间腐蚀。
焊接因素
304型不锈钢电弧焊焊缝热影响区的温度分布
防止晶间腐蚀的方法
(5) 其它方法
通过焊接材料向焊缝掺入铁素体形成元素(钛、铝、 硅等)，使焊缝呈奥氏体－铁素体双相组织，也能提 高抗晶间腐蚀能力。
防蚀结构设计
（1）. 不同断面的焊接
不同断面焊接－－减小焊缝处应力
防蚀结构设计 （2）. 不同金属间的焊接
不要把与介质接触的器壁熔透－－避免组织变化 －－防止晶间腐蚀、选择性腐蚀
焊接因素
晶间腐蚀与 温度、时间关系
防止晶间腐蚀的方法
(1) 固溶处理
加热到1050~1150℃，使焊接时析出的碳 化铬重新溶入奥氏体内，再在水中冷却，即 经淬火进入一次稳定区。 此法工艺比较复杂，且构件淬火易变形， 仅适宜于小工件。
防止晶间腐蚀的方法
(2)稳定化退火
加热到850~900℃保温2~5h后空冷，因为在 这个温度区内，元素在金属中的扩散相当迅速， 使晶粒各处的铬量均匀，进入二次稳定区。
力学因素
空泡腐蚀（汽蚀）历程 汽泡在崩溃时产生的冲击波对金属表面起强烈的锤击作用， 不仅能破坏表面膜，甚至可使膜下金属的晶粒产生龟裂和剥落。
力学因素
避免或减缓磨损腐蚀的办法： • 合理的结构设计 适当增大流体转向部分的 曲率半径等结构设计尽量避 免流道截面的突然变化。 • 正确选材 选择能形成保护性好的表面 膜的材料、提高材料的硬度。 叶轮入口侧的速度分布 • 采用适当的涂层或阴极保护
防蚀结构设计
（3）. 螺纹连接－－减少出现缝隙腐蚀的条件
消除紧固件焊缝
异种金属间的绝缘
法兰变形出现缝隙
防蚀结构设计
（4）. 管子与管板连接－－管子贴合管板 －－避免缝隙腐蚀、应力腐蚀
管子-管板联接(管孔倒圆、管口不伸出管板)
防蚀结构设计
（5）. 管道连接－－优先采用对接焊
防蚀结构设计
（6）. 轴的连接－－改善应力分布 －－防止应力腐蚀、腐蚀疲劳
力学因素
防止或减轻应力腐蚀的途径
应力与裂纹 深度的关系
力学因素
每一种材料在特定的 腐蚀介质中的KISCC 是一个常数，可实验测定。 一般KISCC=0.2~0.5KIC， 随材料强度级别的提高， KISCC/KIC的比值下降。 瞬时K1与时间曲线
(2). 合理设计与加工，减少应力集中 薄壳体与厚板的焊接
轴联接结构
防蚀结构设计
轴的锥形过盈联接(键处可能产生摩擦腐蚀)
防蚀结构设计
（7）. 设备夹套的焊接 －－避免缝隙 －－避免缝隙腐蚀、 应力腐蚀
防蚀结构设计
（8）. 壳体的保温－－避免出现露点腐蚀
壳体的保温－－要求支腿与壳体同时绝热保温
绝缘层外的保护板 －－避免水分（含雨水）渗过绝热层腐蚀设备
几何因素
碳钢在海水中缝隙腐蚀过程示意图
几何因素
平底贮槽在基础上的支承方式
几何因素
法兰垫片处的缝隙腐蚀
几何因素
非连续焊接造成缝隙
几何因素
贮槽出口接管
几何因素
塔体刚性圈
几何因素
列管换热器水箱示意图
异种金属组合因素
异种材料组合-----接触部位局部腐蚀： 电位较低的金属，溶解速度增大， 电位较高的金属，溶解速度减小， 电偶腐蚀、接触腐蚀、双金属腐蚀 －－两种不同电极构成的宏观腐蚀电池。
力学因素
碳钢碱泵应力腐蚀破裂
泵体与管线刚性连接 －－法兰处附加应力大 －－应力腐蚀开裂
力学因素
立式不锈钢冷凝器换热管应力腐蚀开裂
与其它设备管线连接的 位差考虑不周 －－管间空间死区 －－溶液喷溅引起交替 湿态与干态 －－水中氯化物浓集 －－不锈钢胀管颈部 应力腐蚀开裂
应力腐蚀产生条件
力学因素
• 应力与腐蚀介质联合作用 • 应力为拉应力：工作载荷、制造应力、装配应力 （残余应力造成的SCC事故远高于工作应力所占比例， 其中以焊接残余应力为最） 应力与破裂时间的关系 －－有效应力低于某一 应力水平就不会发生SCC －－应力值越大，到达破裂 的时间越短。
力学因素
力学因素
壳体接管焊接
壳体与凸缘焊接
力学因素
壳体与顶盖的 等厚对焊
厚壁容器开孔 接管焊接
焊缝之间的 最小距离
力学因素
球形容器两种拼接法
力学因素
管体中最大径向应力位置
力学因素
气轮机叶轮的SCC
叶轮的机械撕裂
叶轮旋转时键槽边缘的应力分布
力学因素
(3). 采用合理的热处理方法消除残余应力，或改善合金 的组织结构，以降低对SCC的敏感性 如：采用退火处理消除内应力(钢铁在500～600℃ 处理0.5~1h，然后缓慢冷却；奥氏体不锈钢可以加热 到900℃ 左右再缓冷) (4). 其它方法：合理选材、去除介质中有害成分、 添加缓蚀剂、采用阴极保护等。
几何因素
缝隙腐蚀
一般缝隙为0.025~0.1mm 工程结构：铆接板的结合面、螺纹连接、螺母压紧板、 法兰垫片结合面、设备底板与基础的接触面等等。 （有效缝隙是设计不合理造成的，有些从设计上难以避免） 泥沙、污垢、灰尘等沉积在金属表面上，无形中亦形成了缝隙。
缝隙腐蚀
一般缝隙为0.025~0.1mm
腐蚀疲劳
力学因素
疲劳的σ -N曲线 1、力学疲劳曲线； 2、腐蚀疲劳曲线； 3、非铁金属的疲劳曲线
腐蚀疲劳和大多数有色金属的纯力学疲劳一样， 都不存在疲劳极限。
力学因素
疲劳断口特征示意图 与应力腐蚀区别： • 裂纹多为穿晶型，且分支较少。 • 腐蚀疲劳在任何介质中均有可能发生。
力学因素
磨损腐蚀 产生条件：
焊接因素
晶间腐蚀机理－－贫铬理论
奥氏体不锈钢在450～850 ℃长时间加热（如焊接）， 焊缝两侧2～3mm处将被加热到这个温度范围的所 谓晶间腐蚀敏化区，此时晶间的铬和碳化合成为 (Cr、Ni、Fe)4C、(Cr、Fe、Ni)7C3 或Cr23C6，从固溶 体中沉淀出来，生成的碳化物，每1%C约需10～ 20%Cr，导致晶间铬含量降低。 当与腐蚀介质接触时，晶间贫铬区相对于碳化物 和固溶体其他部分将形成小阳极对大阴极的微电池， 而发生严重的晶间腐蚀。 700～750 ℃温度区最为危险。
异种金属 组合因素
异种材料组合结构实例
防止电偶腐蚀的途径
(1). 正确选择相容性材料－－实验确定 (2). 设计合理的结构 • 尽量避免小阳极大阴极的结构－－小阴极： 焊缝、螺钉、铆钉等阴极； • 将不同金属的部件彼此绝缘；
异种金属 组合因素
• 插入第三种金属－－降低金属间电位差，或采用镀层过渡； • 将阳极部件设计成易于更换的，或增加厚度。
腐蚀性流体、相对运动速度较高、流体中含固体颗粒等。
与磨损的区别：
磨损腐蚀过程金属仍以金属离子形式溶入溶液， 而磨损是以粉末形式脱落。
举例：
离心泵叶轮、搅拌器、阀门、弯头、换热器入口管等。
形式分类：
湍流腐蚀、空泡腐蚀(汽蚀)、微振腐蚀等。化工装置常见前两种
力学因素
磨损腐蚀
脱碳溶液再沸器
力学因素
湍流腐蚀破坏形态示意图
力学因素
应力腐蚀破裂速度
•潜伏期（诱导期）－－腐蚀引起裂纹或蚀坑， 受应力影响小，时间长－－约占破裂总时间的90% •裂纹扩展阶段－－裂纹源或蚀坑发展到极限应力值 •破裂期－－失稳纯力学裂纹扩展阶段 SCC断裂速度约为0.01~3mm/h，远远大于无应力存在时 的局部腐蚀速度（如孔蚀等），但又比单纯力学断裂速度 小得多。例如，钢在海水中的SCC断裂速度为孔蚀的106倍， 而比纯力学断裂速度几乎低10个数量级－－应力水平不同
防蚀结构设计
（9）. 壳体的冷却 －－避免出现高温腐蚀
氨合成塔环隙冷却
防蚀结构设计
（10）. 封头接管－－避免产生污垢
防蚀结构设计
（11）. 排液管－－避免排放不干净
防ຫໍສະໝຸດ Baidu结构设计
（12）. 换热设备 －－避免材料、液体介质、蒸汽构成的三相相界 －－避免局部腐蚀
高置式排液管
防蚀结构设计
（13）.容器支座－－避免缝隙腐蚀
防止电偶腐蚀
异种金属 组合因素
法兰连接的正确绝缘
异种金属 组合因素
加中间金属的结构
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（一） 焊接表面缺陷－－焊瘤
焊接表面缺陷－－咬边
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（二） 异种金属焊接
• 碳钢－－不锈钢 • 奥氏体不锈钢－－铁素体不锈钢 • 复合钢板的焊接 • 钎焊：铜焊、锡焊、银焊 避免焊缝金属电位远低于母材金属的小阳极
力学因素
应力腐蚀破裂裂纹形态模式
（a）晶间裂纹；
（b）穿晶裂纹；
（c）混合型裂纹
力学因素
应力腐蚀破裂裂纹形态
金属－－环境体系不同，将出现不同的裂纹形态
（a）沿晶断裂（晶间裂纹）： 碳钢、高强钢、铝合金、铜合金等，多半是沿晶断裂。 （b）穿晶断裂（穿晶裂纹）： 奥氏体不锈钢、镁合金等大多是穿晶断裂。 （c）混合断裂（混合型裂纹）： 钛合金
影响腐蚀的结构因素
腐蚀过程总是从材料与介质界面上 开始的，任何可能引起材料或介质 特性改变的因素都会使整个腐蚀进 展发生变化。
影响腐蚀的结构因素举例
• 结构设计、制造方法以及安装上的错 误或者考虑不周，可能造成材料的表面 特性和力学状态的改变（应力集中、焊 接残余应力、温差应力、附近应力等） －－应力腐蚀破裂。 • 异种材料组合－－电偶腐蚀 • 结构几何形状不合理－－缝隙腐蚀
焊接因素
无法显示图像。计算机可能没有足够的内存以打开该图像，也可能是该图像已损坏。请重新启动计算机，然后重新打开该文件。如果仍然显示红色 “x”，则可能需要删除该图像，然后重新将其插入。
焊接缺陷与腐蚀（三） 焊接残余应力
（a）垂直焊缝方向 （b）平行焊缝方向 焊接碳钢板应力分布一例
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（四） 焊接热影响区
局部腐蚀－－结构设计因素
•力学因素、几何因素、异种金属偶解等因素
•力学因素－－应力与腐蚀介质共同作用－－ 应力腐蚀、腐蚀疲劳、磨损腐蚀
力学因素
应力腐蚀破裂（SCC）
H2S 溶 液 塔 设 备 人 孔 衬里结构 1—316L焊环 2—20Mn Mo法兰 3—316L衬里(3mm厚) 4—316L人孔接管 5—塔壁复合板 （22g—316L） 贴合不好－－局部间 隙－－应力过高－ －运行45天后－－ 100mm轴向裂纹
防止晶间腐蚀的方法
(3) 超低碳法
控制焊缝的含碳量低于0.04%，可大大降 低碳化铬的析出量。 随着冶炼技术的提高，现在超低碳不锈钢 的应用日益广泛。
防止晶间腐蚀的方法
(4) 合金化法
加入钛、铌、钽等比铬亲碳能力更强的元素， 使用碳与这些合金元素优先形成碳化物析出，起到 稳定奥氏体内铬含量的作用，避免贫铬。这些合金 元素中，以钛最好，因为它能同时起到细化晶粒的 作用，所以如含Ti稳定型的18-8钢，应用十分广泛。
均匀腐蚀与局部腐蚀的区别
• 危害性： 均匀腐蚀速率可测、破坏易防－－腐蚀裕量 局部腐蚀局部腐蚀速率远远高于全面腐蚀、 破坏无先兆、危害性大 事故比例(日本十年化工机械破坏事例统计)： 均匀腐蚀：8.5% 局部腐蚀：88%（应力腐蚀45.6%，孔蚀21.6%， 腐蚀疲劳8.5%，晶间腐蚀4.9%， 高温氧化4.9%, 氢脆3.0%）
力学因素
应力腐蚀机理
现有解释SCC机理的学说 • 电化学阳极溶解理论 • 氢脆理论 • 膜破裂理论 • 化学脆化－机械破裂两阶段理论 • 腐蚀产物楔入理论 • 应力吸附破裂理论
力学因素
电化学阳极溶解理论应力腐蚀机理学说
应力腐蚀破裂模型
力学因素
防止或减轻应力腐蚀的途径
焊接、应力、冶金三方面 材料一定：控制环境条件、消除(降低)应力 (1). 降低设计应力，使最大有效应力或应力强度因子 降低到临界值以下－－应力腐蚀破裂临界强度因子KISCC
表面状态
孔蚀(点蚀、小孔腐蚀)
18-8钢在充气NaCl溶液中孔腐蚀过程示意图
可钝化金属典型的 “环状”阳极极化曲线
表面状态
孔蚀防止办法：
•主要从材料上考虑如何降低有害杂质的含量， 和加入适量的能提高抗孔蚀能力的合金元素。 •设法降低介质中的尤其是卤素离子的浓度； • •结构设计时消除死区，防止溶液中有害物质的浓缩； •采用阴极保护。
平底容器的支座
拱形底容器的支脚
防蚀结构设计
（14）.缓冲板－－避免腐蚀疲劳、磨损腐蚀
液流入口缓冲板
防蚀结构设计
（15）.换热器折流板 －－避免管束振动、 摩擦腐蚀、 电偶腐蚀、
焊接因素
304型不锈钢电弧焊焊缝热影响区的温度分布
防止晶间腐蚀的方法
(5) 其它方法
通过焊接材料向焊缝掺入铁素体形成元素(钛、铝、 硅等)，使焊缝呈奥氏体－铁素体双相组织，也能提 高抗晶间腐蚀能力。
防蚀结构设计
（1）. 不同断面的焊接
不同断面焊接－－减小焊缝处应力
防蚀结构设计 （2）. 不同金属间的焊接
不要把与介质接触的器壁熔透－－避免组织变化 －－防止晶间腐蚀、选择性腐蚀
焊接因素
晶间腐蚀与 温度、时间关系
防止晶间腐蚀的方法
(1) 固溶处理
加热到1050~1150℃，使焊接时析出的碳 化铬重新溶入奥氏体内，再在水中冷却，即 经淬火进入一次稳定区。 此法工艺比较复杂，且构件淬火易变形， 仅适宜于小工件。
防止晶间腐蚀的方法
(2)稳定化退火
加热到850~900℃保温2~5h后空冷，因为在 这个温度区内，元素在金属中的扩散相当迅速， 使晶粒各处的铬量均匀，进入二次稳定区。
力学因素
空泡腐蚀（汽蚀）历程 汽泡在崩溃时产生的冲击波对金属表面起强烈的锤击作用， 不仅能破坏表面膜，甚至可使膜下金属的晶粒产生龟裂和剥落。
力学因素
避免或减缓磨损腐蚀的办法： • 合理的结构设计 适当增大流体转向部分的 曲率半径等结构设计尽量避 免流道截面的突然变化。 • 正确选材 选择能形成保护性好的表面 膜的材料、提高材料的硬度。 叶轮入口侧的速度分布 • 采用适当的涂层或阴极保护
防蚀结构设计
（3）. 螺纹连接－－减少出现缝隙腐蚀的条件
消除紧固件焊缝
异种金属间的绝缘
法兰变形出现缝隙
防蚀结构设计
（4）. 管子与管板连接－－管子贴合管板 －－避免缝隙腐蚀、应力腐蚀
管子-管板联接(管孔倒圆、管口不伸出管板)
防蚀结构设计
（5）. 管道连接－－优先采用对接焊
防蚀结构设计
（6）. 轴的连接－－改善应力分布 －－防止应力腐蚀、腐蚀疲劳
力学因素
防止或减轻应力腐蚀的途径
应力与裂纹 深度的关系
力学因素
每一种材料在特定的 腐蚀介质中的KISCC 是一个常数，可实验测定。 一般KISCC=0.2~0.5KIC， 随材料强度级别的提高， KISCC/KIC的比值下降。 瞬时K1与时间曲线
(2). 合理设计与加工，减少应力集中 薄壳体与厚板的焊接
轴联接结构
防蚀结构设计
轴的锥形过盈联接(键处可能产生摩擦腐蚀)
防蚀结构设计
（7）. 设备夹套的焊接 －－避免缝隙 －－避免缝隙腐蚀、 应力腐蚀
防蚀结构设计
（8）. 壳体的保温－－避免出现露点腐蚀
壳体的保温－－要求支腿与壳体同时绝热保温
绝缘层外的保护板 －－避免水分（含雨水）渗过绝热层腐蚀设备
几何因素
碳钢在海水中缝隙腐蚀过程示意图
几何因素
平底贮槽在基础上的支承方式
几何因素
法兰垫片处的缝隙腐蚀
几何因素
非连续焊接造成缝隙
几何因素
贮槽出口接管
几何因素
塔体刚性圈
几何因素
列管换热器水箱示意图
异种金属组合因素
异种材料组合-----接触部位局部腐蚀： 电位较低的金属，溶解速度增大， 电位较高的金属，溶解速度减小， 电偶腐蚀、接触腐蚀、双金属腐蚀 －－两种不同电极构成的宏观腐蚀电池。
力学因素
碳钢碱泵应力腐蚀破裂
泵体与管线刚性连接 －－法兰处附加应力大 －－应力腐蚀开裂
力学因素
立式不锈钢冷凝器换热管应力腐蚀开裂
与其它设备管线连接的 位差考虑不周 －－管间空间死区 －－溶液喷溅引起交替 湿态与干态 －－水中氯化物浓集 －－不锈钢胀管颈部 应力腐蚀开裂
应力腐蚀产生条件
力学因素
• 应力与腐蚀介质联合作用 • 应力为拉应力：工作载荷、制造应力、装配应力 （残余应力造成的SCC事故远高于工作应力所占比例， 其中以焊接残余应力为最） 应力与破裂时间的关系 －－有效应力低于某一 应力水平就不会发生SCC －－应力值越大，到达破裂 的时间越短。
力学因素
力学因素
壳体接管焊接
壳体与凸缘焊接
力学因素
壳体与顶盖的 等厚对焊
厚壁容器开孔 接管焊接
焊缝之间的 最小距离
力学因素
球形容器两种拼接法
力学因素
管体中最大径向应力位置
力学因素
气轮机叶轮的SCC
叶轮的机械撕裂
叶轮旋转时键槽边缘的应力分布
力学因素
(3). 采用合理的热处理方法消除残余应力，或改善合金 的组织结构，以降低对SCC的敏感性 如：采用退火处理消除内应力(钢铁在500～600℃ 处理0.5~1h，然后缓慢冷却；奥氏体不锈钢可以加热 到900℃ 左右再缓冷) (4). 其它方法：合理选材、去除介质中有害成分、 添加缓蚀剂、采用阴极保护等。
几何因素
缝隙腐蚀
一般缝隙为0.025~0.1mm 工程结构：铆接板的结合面、螺纹连接、螺母压紧板、 法兰垫片结合面、设备底板与基础的接触面等等。 （有效缝隙是设计不合理造成的，有些从设计上难以避免） 泥沙、污垢、灰尘等沉积在金属表面上，无形中亦形成了缝隙。
缝隙腐蚀
一般缝隙为0.025~0.1mm
腐蚀疲劳
力学因素
疲劳的σ -N曲线 1、力学疲劳曲线； 2、腐蚀疲劳曲线； 3、非铁金属的疲劳曲线
腐蚀疲劳和大多数有色金属的纯力学疲劳一样， 都不存在疲劳极限。
力学因素
疲劳断口特征示意图 与应力腐蚀区别： • 裂纹多为穿晶型，且分支较少。 • 腐蚀疲劳在任何介质中均有可能发生。
力学因素
磨损腐蚀 产生条件：
焊接因素
晶间腐蚀机理－－贫铬理论
奥氏体不锈钢在450～850 ℃长时间加热（如焊接）， 焊缝两侧2～3mm处将被加热到这个温度范围的所 谓晶间腐蚀敏化区，此时晶间的铬和碳化合成为 (Cr、Ni、Fe)4C、(Cr、Fe、Ni)7C3 或Cr23C6，从固溶 体中沉淀出来，生成的碳化物，每1%C约需10～ 20%Cr，导致晶间铬含量降低。 当与腐蚀介质接触时，晶间贫铬区相对于碳化物 和固溶体其他部分将形成小阳极对大阴极的微电池， 而发生严重的晶间腐蚀。 700～750 ℃温度区最为危险。
异种金属 组合因素
异种材料组合结构实例
防止电偶腐蚀的途径
(1). 正确选择相容性材料－－实验确定 (2). 设计合理的结构 • 尽量避免小阳极大阴极的结构－－小阴极： 焊缝、螺钉、铆钉等阴极； • 将不同金属的部件彼此绝缘；
异种金属 组合因素
• 插入第三种金属－－降低金属间电位差，或采用镀层过渡； • 将阳极部件设计成易于更换的，或增加厚度。
腐蚀性流体、相对运动速度较高、流体中含固体颗粒等。
与磨损的区别：
磨损腐蚀过程金属仍以金属离子形式溶入溶液， 而磨损是以粉末形式脱落。
举例：
离心泵叶轮、搅拌器、阀门、弯头、换热器入口管等。
形式分类：
湍流腐蚀、空泡腐蚀(汽蚀)、微振腐蚀等。化工装置常见前两种
力学因素
磨损腐蚀
脱碳溶液再沸器
力学因素
湍流腐蚀破坏形态示意图
力学因素
应力腐蚀破裂速度
•潜伏期（诱导期）－－腐蚀引起裂纹或蚀坑， 受应力影响小，时间长－－约占破裂总时间的90% •裂纹扩展阶段－－裂纹源或蚀坑发展到极限应力值 •破裂期－－失稳纯力学裂纹扩展阶段 SCC断裂速度约为0.01~3mm/h，远远大于无应力存在时 的局部腐蚀速度（如孔蚀等），但又比单纯力学断裂速度 小得多。例如，钢在海水中的SCC断裂速度为孔蚀的106倍， 而比纯力学断裂速度几乎低10个数量级－－应力水平不同
防蚀结构设计
（9）. 壳体的冷却 －－避免出现高温腐蚀
氨合成塔环隙冷却
防蚀结构设计
（10）. 封头接管－－避免产生污垢
防蚀结构设计
（11）. 排液管－－避免排放不干净
防ຫໍສະໝຸດ Baidu结构设计
（12）. 换热设备 －－避免材料、液体介质、蒸汽构成的三相相界 －－避免局部腐蚀
高置式排液管
防蚀结构设计
（13）.容器支座－－避免缝隙腐蚀
防止电偶腐蚀
异种金属 组合因素
法兰连接的正确绝缘
异种金属 组合因素
加中间金属的结构
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（一） 焊接表面缺陷－－焊瘤
焊接表面缺陷－－咬边
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（二） 异种金属焊接
• 碳钢－－不锈钢 • 奥氏体不锈钢－－铁素体不锈钢 • 复合钢板的焊接 • 钎焊：铜焊、锡焊、银焊 避免焊缝金属电位远低于母材金属的小阳极
力学因素
应力腐蚀破裂裂纹形态模式
（a）晶间裂纹；
（b）穿晶裂纹；
（c）混合型裂纹
力学因素
应力腐蚀破裂裂纹形态
金属－－环境体系不同，将出现不同的裂纹形态
（a）沿晶断裂（晶间裂纹）： 碳钢、高强钢、铝合金、铜合金等，多半是沿晶断裂。 （b）穿晶断裂（穿晶裂纹）： 奥氏体不锈钢、镁合金等大多是穿晶断裂。 （c）混合断裂（混合型裂纹）： 钛合金
影响腐蚀的结构因素
腐蚀过程总是从材料与介质界面上 开始的，任何可能引起材料或介质 特性改变的因素都会使整个腐蚀进 展发生变化。
影响腐蚀的结构因素举例
• 结构设计、制造方法以及安装上的错 误或者考虑不周，可能造成材料的表面 特性和力学状态的改变（应力集中、焊 接残余应力、温差应力、附近应力等） －－应力腐蚀破裂。 • 异种材料组合－－电偶腐蚀 • 结构几何形状不合理－－缝隙腐蚀
焊接因素
无法显示图像。计算机可能没有足够的内存以打开该图像，也可能是该图像已损坏。请重新启动计算机，然后重新打开该文件。如果仍然显示红色 “x”，则可能需要删除该图像，然后重新将其插入。
焊接缺陷与腐蚀（三） 焊接残余应力
（a）垂直焊缝方向 （b）平行焊缝方向 焊接碳钢板应力分布一例
焊接因素
焊接缺陷与腐蚀（四） 焊接热影响区
局部腐蚀－－结构设计因素
•力学因素、几何因素、异种金属偶解等因素
•力学因素－－应力与腐蚀介质共同作用－－ 应力腐蚀、腐蚀疲劳、磨损腐蚀
力学因素
应力腐蚀破裂（SCC）
H2S 溶 液 塔 设 备 人 孔 衬里结构 1—316L焊环 2—20Mn Mo法兰 3—316L衬里(3mm厚) 4—316L人孔接管 5—塔壁复合板 （22g—316L） 贴合不好－－局部间 隙－－应力过高－ －运行45天后－－ 100mm轴向裂纹
防止晶间腐蚀的方法
(3) 超低碳法
控制焊缝的含碳量低于0.04%，可大大降 低碳化铬的析出量。 随着冶炼技术的提高，现在超低碳不锈钢 的应用日益广泛。
防止晶间腐蚀的方法
(4) 合金化法
加入钛、铌、钽等比铬亲碳能力更强的元素， 使用碳与这些合金元素优先形成碳化物析出，起到 稳定奥氏体内铬含量的作用，避免贫铬。这些合金 元素中，以钛最好，因为它能同时起到细化晶粒的 作用，所以如含Ti稳定型的18-8钢，应用十分广泛。
均匀腐蚀与局部腐蚀的区别
• 危害性： 均匀腐蚀速率可测、破坏易防－－腐蚀裕量 局部腐蚀局部腐蚀速率远远高于全面腐蚀、 破坏无先兆、危害性大 事故比例(日本十年化工机械破坏事例统计)： 均匀腐蚀：8.5% 局部腐蚀：88%（应力腐蚀45.6%，孔蚀21.6%， 腐蚀疲劳8.5%，晶间腐蚀4.9%， 高温氧化4.9%, 氢脆3.0%）
力学因素
应力腐蚀机理
现有解释SCC机理的学说 • 电化学阳极溶解理论 • 氢脆理论 • 膜破裂理论 • 化学脆化－机械破裂两阶段理论 • 腐蚀产物楔入理论 • 应力吸附破裂理论
力学因素
电化学阳极溶解理论应力腐蚀机理学说
应力腐蚀破裂模型
力学因素
防止或减轻应力腐蚀的途径
焊接、应力、冶金三方面 材料一定：控制环境条件、消除(降低)应力 (1). 降低设计应力，使最大有效应力或应力强度因子 降低到临界值以下－－应力腐蚀破裂临界强度因子KISCC
表面状态
孔蚀(点蚀、小孔腐蚀)
18-8钢在充气NaCl溶液中孔腐蚀过程示意图
可钝化金属典型的 “环状”阳极极化曲线
表面状态
孔蚀防止办法：
•主要从材料上考虑如何降低有害杂质的含量， 和加入适量的能提高抗孔蚀能力的合金元素。 •设法降低介质中的尤其是卤素离子的浓度； • •结构设计时消除死区，防止溶液中有害物质的浓缩； •采用阴极保护。
平底容器的支座
拱形底容器的支脚
防蚀结构设计
（14）.缓冲板－－避免腐蚀疲劳、磨损腐蚀
液流入口缓冲板
防蚀结构设计
（15）.换热器折流板 －－避免管束振动、 摩擦腐蚀、 电偶腐蚀、