不稳定注水开发
合集下载
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
34
（四）不稳定注水参数的确定
35
4.1 注水量变化幅度
幅度因数
B=b 式中：B－幅度因数，反映交渗流动的强烈程 度和不稳定注水效果； b－注水量变化的相对幅度； β－水的滞留系数。 幅度因数影响交渗流量和地层压力波动幅度。
36
4.1 注水量变化幅度
注水量相对幅度确定的原则
不稳定注水在一个周期内的注水量应该与常规注水在相同
实际储层通常都是由孔隙度、渗透率各不相同的许多小层按 一定规律组合而成，如正韵律、反韵律、复合韵律等。
为了模拟非均质油层，可以把渗透率不同的多个小层组合的 油层，转化为渗透率呈二级分布的二个小层。
这种反映储层非均质性的二层地质模型，是不稳定注水中建 立物理模型和数学模型的基础。
28
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
p = 2Cp / l
或半周期时间：
2
t = l / 2CP
2
式中：ωp－工作频率，1/天； Cp －导压系数，cm2/s； t－半周期时间，天； L－注水井与驱替前缘距离，m。
38
4.2 不稳定注水周期
导压系数CP： CP=k/(µ ΦC)
式中：C－综合弹性系数，1/MPa。
39
4.2 不稳定注水周期
16
2.3 不稳定注水微观机理
当降低注水压力时，高渗层压力迅速降低，这时低 渗层压力高于高渗层压力。 这此压力差的作用下，低渗层的流体向高渗层扩散。 由于高渗层压力的降低，使低渗层所储积的弹性能 得到释放，使流体（包括油和水）体积膨胀，孔隙 体积缩小。这就迫使低渗层中的油和水流向高渗层。 在此过程中一部分水被滞留在低渗层中，相应有一 部分油流向高渗层。 如此反复提高和降低注水压力，可使更多的水进入 低渗层，也会有更多的油进入高渗层，进而流向生 产井。
k 1 = =1 n1
i i
åk h
i
n1
1
åh =
1
k2 =
i
åk h =
n1 +1 n2 i i
n2
i
i
åh =
n1 +1
i
30
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
将这些参数转变为无量纲值：
k1 K1 = k cp
k2 K2 = k cp
H1 = h1
(h
1
+ h2 )
H2 = h 2
20
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
3.2.1 不连通系数ψ 通常，储层中具有不渗透夹层。 高、低 渗透小层间的水动力不连通程度用不连通系 数ψ表示。它是高、低渗透小层间不渗透接 触面积与整个油层面积的比值。
21
3.2储层连通性与不稳定注水 效果的关系
Ψ小于30％：水动力连通较好的储层； Ψ在30％－70％间：具有部分水动力连通储 层； Ψ大于70％：水动力不连通储层。
在此压差的作用下，含水饱和度较高的高渗 层中的一部分水进入低渗层，使低渗层的压力逐 渐升高，引起其中流体的压缩和孔隙体积的增大。
10
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.3 降压半周期流体流动方向
当降低注水压力（或停注）时，高渗层的压力很快降低，而
低渗层的压力降低较慢。这时，低渗层的压力高于高渗层的 压力。
3.5.2 储层性质对不稳定注水开发适应性综合图
33
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
ຫໍສະໝຸດ Baidu
该图只能根据地质参数来初步评价油藏不稳定注水 的可行性； 图中分三个区域，Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ； 区域Ⅱ在图的左上角，它表示高渗小层相对厚度H1 极小，不能评价不稳定注水效果； 图中右上角区域Ⅲ，K1/K2比值大于10，不能满足数 学模型的假设条件。也不能评价不稳定注水效果； 只有区域Ⅰ可以用来估算不稳定注水效果。在选择 不稳定注水油层时，应优先选择符合区域Ⅰ右边部 分，采收率增加值较大。
(h
1
+ h2 )
31
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
非均质系数
Ñ = (K1 - 1)(1 - K 2 )
相对渗透率非均质系数，在不稳定注水中决定 了高、低渗层的含水饱和度，影响其平衡速度，并 用于计算油水交渗流量，和评价不稳定注水效果。
32
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
2.2.4 低渗层含油饱和度变化
当再次提高注水压力时，这部分进入高渗层的 油被驱向生产井而采出。同时，又有一部分水从 高渗层进入低渗层。 如此反复周期性地提高、降低注水压力，可使 较多的水进入低渗层，较多的油进入高渗层被采 出，从而降低了低渗层的含油饱和度，达到提高 采收率的目的。
12
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
时间内的注水量相当；
所选用的最大相对幅度应当满足波动的对称性条件，即升
压半周期内注水量的增加量，应等于降压半周期注水量的 减少量；
受油田开发的技术条件制约，油田开发的技术条件包括岩
石破裂压力、原始油藏压力和饱和压力、现有注水设备、 注水系统及区域总装机能力等。
37
4.2 不稳定注水周期
最佳工作频率：
8
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
低渗层
水 高渗层
油＋水
升压时，水进入低渗层
降压时油水进入高渗层
油水交渗流动示意图
9
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.2 升压半周期流体流动方向
当提高注水压力时，高渗层的压力迅速提高， 而低渗层压力提高的慢，这时高渗层的压力高于 低渗层的压力。
孔隙性非均质油藏。 裂缝性油藏。 对原油粘度适应性较强，凡可实施注水开发 的油田均可采用。 低渗透油田通常非均质性严重，并存在裂缝 系统，适宜于不稳定注水开发。 低渗透储层须在能注进水的情况下，才能实 施不稳定注水开发。
4
1.2 不稳定注水开发效果
提高采收率。 减缓产油量递减速度。 减缓含水率上升速度，降低耗水量。 投资成本低。
在此压力差的作用下，低渗层中流体和岩石的弹性能释放， 使低渗层中的流体流向高渗层。
在流向高渗层的流体中，有一部分是从高渗层进入低渗层的 水，这时返回到高渗层。另一部分水则被滞留在低渗层。 与此同时，低渗层中的一部分油进入高渗层 ，从而提高高渗 层的含油饱和度。
11
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
17
2.3 不稳定注水微观机理
非均质油藏在不稳定注水条件下的油水交 渗流动，主要是毛管力和弹性力综合作用的 结果，重力不起重要作用。
18
（三）储层性质和不稳定注水 开发效果的关系
19
3.1 储层非均质性和不稳定注水 开发效果的关系
根据大量不稳定注水实践得出， 对具体油藏，渗透率层状非均质性越 严重，即非均质系数值越大，与常规 注水相比，不稳定注水效果越好。
不稳定注水开发
1
要点：
1 不稳定注水开发简介 2 不稳定注水机理 3 储层性质和不稳定注水开发效果的关系 4 不稳定注水参数的确定 5 改变液流方向 6 不稳定注水时机 7 不稳定注水开发生产特征 8 裂缝性储层的不稳定注水开发 9 不稳定注水开发效果评价参数
2
（一）不稳定注水开发 简介
3
1.1 不稳定注水适用对象
14
2.3 不稳定注水微观机理
在实际储层中这种自行毛管渗吸的平衡高度约在 15～20cm左右。依靠这种自行毛管渗吸作用，水 不会进入低渗层较深的部位，也不可能较大幅度提 高低渗层的含水饱和度,使储层高低渗层饱和度趋于 平衡。 但是，如果人为地提高高渗层的压力，使高低渗透 层之间有一个压力差，在这个附加驱替力的作用下， 毛管渗吸高度则可大大的提高，使水能够运移到低 渗层较深的地方，这就是不稳定注水毛管力作用的 机理。
2.3 不稳定注水微观机理
2.3.1 毛管力作用 在多孔介质中，若存在 饱和度差则存在毛管渗吸 现象。 在亲水地层，含水饱和 度高的高渗层中的水，在 毛管力的作用下会自行沿 细小孔道向含水饱和度低 的低渗层运移，当细小孔 道中毛管力和上升水柱重 力相等时，则油水界面的 移动停止，这就是毛管渗 吸的平衡高度PK 。
注入水的波及系数小，采收率低。
7
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.1 压力传导速度的不同
非均质储层中，渗透率不同，压力传导能力也不同。 高渗透层压力传导快，低渗透层则压力传导慢。 当周期性地改变注水压力（或注水量）时，高渗层 反应较快，低渗层反应较慢，这样就在高、低渗层 之间产生一个压力差。 在此压差的作用下，产生层间的流体流动。
当=0时，表示没有水被滞留在低渗层，也就没有 油进入高渗层，此时，不稳定注水是无效的。
如果=1则表示进入低渗层的水全部被滞留下来， 有同样体积的油进入高渗层，是最理想的。 当然，实际情况是在0—1之间。值越大，不稳定 注水效果越好。
26
3.3 滞留系数
滞留系数的影响因素
值的大小与诸多因素有关，据M..科德扎也夫和A.A.科切 什科夫研究，值取决于以下因素：
22
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
3.3.2不连通系数ψ 和不稳定注水效果的关 系
23
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
不稳定注水的效果既和储层的非均质性有关，也和 储层不连通系数ψ有关； 不连通系数ψ越小，不稳定注水效果越好； 每一种渗透率组合油层，都存在一个ψ的极限值， 即高于这个ψ＝ψmax 值，应用不稳定注水是不适宜 的； ψ=0.6 是 极 限 值 ， 当 ψ=0.6 不 稳 定 注 水 是 无 效 的 （2 =1）。在一般情况下，应用不稳定注水的ψ最 大值可认为是ψ=0.4或0.5。即ψ=0.5时 不稳定注水 效果不是太低，就是无效。
15
2.3 不稳定注水微观机理
2.3.2 弹性力作用 在一些亲油非均质油藏，实施不稳定注水也能收到 良好的效果。这说明弹性力在不稳定注水中也起重 要作用。 当提高注水压力时，高渗层压力迅速提高，这时 高渗层压力高于低渗层压力。在此压力差的作用下， 高渗层中的水进入低渗层，使低渗层的压力逐渐提 高。低渗层压力的提高使流体和岩石骨架均受到压 缩。在受压缩的情况下，流体（包括油和水）体积 缩小，而岩石孔隙孔道体积增大，能够储积更多的 流体。
24
3.3 滞留系数
从高渗层进入低渗层被滞留在低渗层的水量称为 水的滞留系数，或者称为水的利用系数，用下式表 示： =（v1-v2）/v1 式中： —水的滞留系数，小数； v1—在提高注水压力半周期进入低渗层的水量； v2—在降低注水压力半周期从低渗层返回到高渗 层的水量。
25
3.3 滞留系数
2.2.5 不稳定注水的定义
不稳定注水的实质在于：当周期性地改变注水压力 （或注水量）时，由于非均质地层中不同渗流特性 介质的压力传导速度不同，在储层中高渗层带和低 渗层带之间产生不稳定的压力梯度场。 在此压力梯度场的作用下，高低渗层之间产生油水 交渗流动。高渗层中的一部分水进入低渗层，低渗 层中的一部分油进入高渗层，流向油井被采出。 所以，不稳定注水是人为在高、低渗透层之间造成 一个不稳定的压力场，提高注入水的波及效率，达 到提高采收率的目的。 13
储层平均渗透率 根据实际储层渗透率沿厚度的分布，求储 层的渗透率平均值。
k cp =
åk =
i 1 n i =1
n
i
hi
i
åh
29
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
高、低渗层的平均渗透率
把所有渗透率大于kcp 的小层组合成一个高渗透小 层,而把所有渗透率小于和等于kcp 的小层组合成一 个低渗透率小层。这样组合的小层k1和k2的平均渗 透率用下式确定：
储层的渗透率和孔隙度； 表面张力和润湿角； 水和油的粘度； 饱和压力； 孔隙介质的含水饱和度； 周期的长短； 降压阶段的驱替速度，升压阶段水在孔隙介质中的运动距离等。 对于具体油藏，可用实验方法确定滞留系数。
27
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
3.5.1 层状非均质油层的地质模型
5
（二）不稳定注水机理
6
2.1 非均质性储层在常规注水的 油水运动特征
低渗层和岩石基质吸水性差，或者不吸水。高渗层 和裂缝系统吸水性强。 注入水容易沿高渗层和裂缝系统向前突进，而不易 波及到低渗层和岩石基质。 油井见水快，含水率上升快，出现层状水淹，或者 造成油井暴性水淹。 低渗层和岩石基质还保持较高的含油饱和度，形成 剩余油或最终形成残余油。
地层的弹性越差，频率应越大（即周期越 短）； 随着驱替前缘的推进（随着L的增加），频 率应减小（即周期延长）。
（四）不稳定注水参数的确定
35
4.1 注水量变化幅度
幅度因数
B=b 式中：B－幅度因数，反映交渗流动的强烈程 度和不稳定注水效果； b－注水量变化的相对幅度； β－水的滞留系数。 幅度因数影响交渗流量和地层压力波动幅度。
36
4.1 注水量变化幅度
注水量相对幅度确定的原则
不稳定注水在一个周期内的注水量应该与常规注水在相同
实际储层通常都是由孔隙度、渗透率各不相同的许多小层按 一定规律组合而成，如正韵律、反韵律、复合韵律等。
为了模拟非均质油层，可以把渗透率不同的多个小层组合的 油层，转化为渗透率呈二级分布的二个小层。
这种反映储层非均质性的二层地质模型，是不稳定注水中建 立物理模型和数学模型的基础。
28
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
p = 2Cp / l
或半周期时间：
2
t = l / 2CP
2
式中：ωp－工作频率，1/天； Cp －导压系数，cm2/s； t－半周期时间，天； L－注水井与驱替前缘距离，m。
38
4.2 不稳定注水周期
导压系数CP： CP=k/(µ ΦC)
式中：C－综合弹性系数，1/MPa。
39
4.2 不稳定注水周期
16
2.3 不稳定注水微观机理
当降低注水压力时，高渗层压力迅速降低，这时低 渗层压力高于高渗层压力。 这此压力差的作用下，低渗层的流体向高渗层扩散。 由于高渗层压力的降低，使低渗层所储积的弹性能 得到释放，使流体（包括油和水）体积膨胀，孔隙 体积缩小。这就迫使低渗层中的油和水流向高渗层。 在此过程中一部分水被滞留在低渗层中，相应有一 部分油流向高渗层。 如此反复提高和降低注水压力，可使更多的水进入 低渗层，也会有更多的油进入高渗层，进而流向生 产井。
k 1 = =1 n1
i i
åk h
i
n1
1
åh =
1
k2 =
i
åk h =
n1 +1 n2 i i
n2
i
i
åh =
n1 +1
i
30
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
将这些参数转变为无量纲值：
k1 K1 = k cp
k2 K2 = k cp
H1 = h1
(h
1
+ h2 )
H2 = h 2
20
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
3.2.1 不连通系数ψ 通常，储层中具有不渗透夹层。 高、低 渗透小层间的水动力不连通程度用不连通系 数ψ表示。它是高、低渗透小层间不渗透接 触面积与整个油层面积的比值。
21
3.2储层连通性与不稳定注水 效果的关系
Ψ小于30％：水动力连通较好的储层； Ψ在30％－70％间：具有部分水动力连通储 层； Ψ大于70％：水动力不连通储层。
在此压差的作用下，含水饱和度较高的高渗 层中的一部分水进入低渗层，使低渗层的压力逐 渐升高，引起其中流体的压缩和孔隙体积的增大。
10
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.3 降压半周期流体流动方向
当降低注水压力（或停注）时，高渗层的压力很快降低，而
低渗层的压力降低较慢。这时，低渗层的压力高于高渗层的 压力。
3.5.2 储层性质对不稳定注水开发适应性综合图
33
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
ຫໍສະໝຸດ Baidu
该图只能根据地质参数来初步评价油藏不稳定注水 的可行性； 图中分三个区域，Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ； 区域Ⅱ在图的左上角，它表示高渗小层相对厚度H1 极小，不能评价不稳定注水效果； 图中右上角区域Ⅲ，K1/K2比值大于10，不能满足数 学模型的假设条件。也不能评价不稳定注水效果； 只有区域Ⅰ可以用来估算不稳定注水效果。在选择 不稳定注水油层时，应优先选择符合区域Ⅰ右边部 分，采收率增加值较大。
(h
1
+ h2 )
31
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
非均质系数
Ñ = (K1 - 1)(1 - K 2 )
相对渗透率非均质系数，在不稳定注水中决定 了高、低渗层的含水饱和度，影响其平衡速度，并 用于计算油水交渗流量，和评价不稳定注水效果。
32
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
2.2.4 低渗层含油饱和度变化
当再次提高注水压力时，这部分进入高渗层的 油被驱向生产井而采出。同时，又有一部分水从 高渗层进入低渗层。 如此反复周期性地提高、降低注水压力，可使 较多的水进入低渗层，较多的油进入高渗层被采 出，从而降低了低渗层的含油饱和度，达到提高 采收率的目的。
12
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
时间内的注水量相当；
所选用的最大相对幅度应当满足波动的对称性条件，即升
压半周期内注水量的增加量，应等于降压半周期注水量的 减少量；
受油田开发的技术条件制约，油田开发的技术条件包括岩
石破裂压力、原始油藏压力和饱和压力、现有注水设备、 注水系统及区域总装机能力等。
37
4.2 不稳定注水周期
最佳工作频率：
8
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
低渗层
水 高渗层
油＋水
升压时，水进入低渗层
降压时油水进入高渗层
油水交渗流动示意图
9
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.2 升压半周期流体流动方向
当提高注水压力时，高渗层的压力迅速提高， 而低渗层压力提高的慢，这时高渗层的压力高于 低渗层的压力。
孔隙性非均质油藏。 裂缝性油藏。 对原油粘度适应性较强，凡可实施注水开发 的油田均可采用。 低渗透油田通常非均质性严重，并存在裂缝 系统，适宜于不稳定注水开发。 低渗透储层须在能注进水的情况下，才能实 施不稳定注水开发。
4
1.2 不稳定注水开发效果
提高采收率。 减缓产油量递减速度。 减缓含水率上升速度，降低耗水量。 投资成本低。
在此压力差的作用下，低渗层中流体和岩石的弹性能释放， 使低渗层中的流体流向高渗层。
在流向高渗层的流体中，有一部分是从高渗层进入低渗层的 水，这时返回到高渗层。另一部分水则被滞留在低渗层。 与此同时，低渗层中的一部分油进入高渗层 ，从而提高高渗 层的含油饱和度。
11
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
17
2.3 不稳定注水微观机理
非均质油藏在不稳定注水条件下的油水交 渗流动，主要是毛管力和弹性力综合作用的 结果，重力不起重要作用。
18
（三）储层性质和不稳定注水 开发效果的关系
19
3.1 储层非均质性和不稳定注水 开发效果的关系
根据大量不稳定注水实践得出， 对具体油藏，渗透率层状非均质性越 严重，即非均质系数值越大，与常规 注水相比，不稳定注水效果越好。
不稳定注水开发
1
要点：
1 不稳定注水开发简介 2 不稳定注水机理 3 储层性质和不稳定注水开发效果的关系 4 不稳定注水参数的确定 5 改变液流方向 6 不稳定注水时机 7 不稳定注水开发生产特征 8 裂缝性储层的不稳定注水开发 9 不稳定注水开发效果评价参数
2
（一）不稳定注水开发 简介
3
1.1 不稳定注水适用对象
14
2.3 不稳定注水微观机理
在实际储层中这种自行毛管渗吸的平衡高度约在 15～20cm左右。依靠这种自行毛管渗吸作用，水 不会进入低渗层较深的部位，也不可能较大幅度提 高低渗层的含水饱和度,使储层高低渗层饱和度趋于 平衡。 但是，如果人为地提高高渗层的压力，使高低渗透 层之间有一个压力差，在这个附加驱替力的作用下， 毛管渗吸高度则可大大的提高，使水能够运移到低 渗层较深的地方，这就是不稳定注水毛管力作用的 机理。
2.3 不稳定注水微观机理
2.3.1 毛管力作用 在多孔介质中，若存在 饱和度差则存在毛管渗吸 现象。 在亲水地层，含水饱和 度高的高渗层中的水，在 毛管力的作用下会自行沿 细小孔道向含水饱和度低 的低渗层运移，当细小孔 道中毛管力和上升水柱重 力相等时，则油水界面的 移动停止，这就是毛管渗 吸的平衡高度PK 。
注入水的波及系数小，采收率低。
7
2.2 不稳定注水情况下的 油水交渗流动
2.2.1 压力传导速度的不同
非均质储层中，渗透率不同，压力传导能力也不同。 高渗透层压力传导快，低渗透层则压力传导慢。 当周期性地改变注水压力（或注水量）时，高渗层 反应较快，低渗层反应较慢，这样就在高、低渗层 之间产生一个压力差。 在此压差的作用下，产生层间的流体流动。
当=0时，表示没有水被滞留在低渗层，也就没有 油进入高渗层，此时，不稳定注水是无效的。
如果=1则表示进入低渗层的水全部被滞留下来， 有同样体积的油进入高渗层，是最理想的。 当然，实际情况是在0—1之间。值越大，不稳定 注水效果越好。
26
3.3 滞留系数
滞留系数的影响因素
值的大小与诸多因素有关，据M..科德扎也夫和A.A.科切 什科夫研究，值取决于以下因素：
22
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
3.3.2不连通系数ψ 和不稳定注水效果的关 系
23
3.2 储层连通性与不稳定注水 效果的关系
不稳定注水的效果既和储层的非均质性有关，也和 储层不连通系数ψ有关； 不连通系数ψ越小，不稳定注水效果越好； 每一种渗透率组合油层，都存在一个ψ的极限值， 即高于这个ψ＝ψmax 值，应用不稳定注水是不适宜 的； ψ=0.6 是 极 限 值 ， 当 ψ=0.6 不 稳 定 注 水 是 无 效 的 （2 =1）。在一般情况下，应用不稳定注水的ψ最 大值可认为是ψ=0.4或0.5。即ψ=0.5时 不稳定注水 效果不是太低，就是无效。
15
2.3 不稳定注水微观机理
2.3.2 弹性力作用 在一些亲油非均质油藏，实施不稳定注水也能收到 良好的效果。这说明弹性力在不稳定注水中也起重 要作用。 当提高注水压力时，高渗层压力迅速提高，这时 高渗层压力高于低渗层压力。在此压力差的作用下， 高渗层中的水进入低渗层，使低渗层的压力逐渐提 高。低渗层压力的提高使流体和岩石骨架均受到压 缩。在受压缩的情况下，流体（包括油和水）体积 缩小，而岩石孔隙孔道体积增大，能够储积更多的 流体。
24
3.3 滞留系数
从高渗层进入低渗层被滞留在低渗层的水量称为 水的滞留系数，或者称为水的利用系数，用下式表 示： =（v1-v2）/v1 式中： —水的滞留系数，小数； v1—在提高注水压力半周期进入低渗层的水量； v2—在降低注水压力半周期从低渗层返回到高渗 层的水量。
25
3.3 滞留系数
2.2.5 不稳定注水的定义
不稳定注水的实质在于：当周期性地改变注水压力 （或注水量）时，由于非均质地层中不同渗流特性 介质的压力传导速度不同，在储层中高渗层带和低 渗层带之间产生不稳定的压力梯度场。 在此压力梯度场的作用下，高低渗层之间产生油水 交渗流动。高渗层中的一部分水进入低渗层，低渗 层中的一部分油进入高渗层，流向油井被采出。 所以，不稳定注水是人为在高、低渗透层之间造成 一个不稳定的压力场，提高注入水的波及效率，达 到提高采收率的目的。 13
储层平均渗透率 根据实际储层渗透率沿厚度的分布，求储 层的渗透率平均值。
k cp =
åk =
i 1 n i =1
n
i
hi
i
åh
29
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
高、低渗层的平均渗透率
把所有渗透率大于kcp 的小层组合成一个高渗透小 层,而把所有渗透率小于和等于kcp 的小层组合成一 个低渗透率小层。这样组合的小层k1和k2的平均渗 透率用下式确定：
储层的渗透率和孔隙度； 表面张力和润湿角； 水和油的粘度； 饱和压力； 孔隙介质的含水饱和度； 周期的长短； 降压阶段的驱替速度，升压阶段水在孔隙介质中的运动距离等。 对于具体油藏，可用实验方法确定滞留系数。
27
3.4 储层对不稳定注水适应性的 初步评价方法
3.5.1 层状非均质油层的地质模型
5
（二）不稳定注水机理
6
2.1 非均质性储层在常规注水的 油水运动特征
低渗层和岩石基质吸水性差，或者不吸水。高渗层 和裂缝系统吸水性强。 注入水容易沿高渗层和裂缝系统向前突进，而不易 波及到低渗层和岩石基质。 油井见水快，含水率上升快，出现层状水淹，或者 造成油井暴性水淹。 低渗层和岩石基质还保持较高的含油饱和度，形成 剩余油或最终形成残余油。
地层的弹性越差，频率应越大（即周期越 短）； 随着驱替前缘的推进（随着L的增加），频 率应减小（即周期延长）。