5吨电梯计算书 一

XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯
计算书
XXXXXXX有限公司
目录
1.前言
2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算
3.1曳引机的选用
3.2平衡系数的计算
3.3曳引机电动机功率计算
3.4曳引机负载转矩计算
3.5曳引包角计算
3.6放绳角计算
3.7轮径比计算
3.8曳引机主轴载荷计算
3.9额定速度验算
3.10曳引力、比压计算
3.11悬挂绳安全系数计算
3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算
4.主要结构部件机械强度计算
4.1轿厢架计算
4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算
4.5绳轮轴强度计算
4.6绳头板强度计算
4.7机房承重梁计算
5.导轨计算
5.1轿厢导轨计算
5.2对重导轨计算
6.安全部件计算
6.1缓冲器的计算、选用
6.2限速器的计算、选用
6.3安全钳的计算、选用
7.轿厢有效面积校核
8.轿厢通风面积校核
9.层门、轿门门扇撞击能量计算
10.井道结构受力计算
10.1底坑预埋件受力计算
10.2层门侧井道壁受力计算
10.3机房承重处土建承受力计算
10.4机房吊钩受力计算
11.井道顶层空间和底坑计算
11.1顶层空间计算
11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计
算）
13. 机械防护的设计和说明
14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算
15. 轿顶护栏设计
16.轿厢护脚板的安装和尺寸图
17.开锁区域的尺寸说明图示
18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)
19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）
20.引用标准和参考资料
1.前言
本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
设计、选用进行了计算、校核。

2.电梯的主要参数
2.1额定载重量：Q=5000kg
2.2空载轿厢重量：P1=1650kg
2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m计）2.4额定速度：v=0.25m/s
2.5平衡系数：ϕ=0.45
2.6曳引包角：α=180︒
2.7绕绳倍率：i=2
2.8双向限速器型号：XS12B （河北东方机械厂）
2.9安全钳型号：AQ5A （河北东方机械厂）
2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （河北东方机械厂）
2.11钢丝绳规格：16NAT8⨯19S+FC1370/1770ZS
2.12钢丝绳重量：P3=800kg
2.13对重重量：G=3900 kg
2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）
3.传动系统的计
3.1曳引机的选用
曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数：
规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：Φ16×6 转速：985rpm
额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、
3.2平衡系数的计算
ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规范要求 3.3曳引机电动机功率计算
=13.48kW
选用电动机功率：18.5kW 。

摘自《电梯与自动扶梯》P40选用合适 3.4曳引机负载转矩计算 1. 起动总转矩计算 M=M S +M D +M f
i QV N •-=
ηϕ102)1(5
.0102)
45.01(25.05000⨯-⨯⨯=
Rr J g D G Q P μεη
++⋅⋅⋅
-+=1
4)(
=13038+896+102.9 =14036.9N •m
式中：M ——起动总转矩，N ·m ； M S ——静不平衡力矩，N ·m ； M D ——加速转矩，N ·m ；
M f ——摩擦转矩，N ·m ； D ——曳引轮直径，D=0.725m ；
η——效率，η=0.5； J ——总转动惯量； J=J 1+J 2=91.84kg ·m 2
J 1——直线运动部件计算转动惯量， J 1=54.84kg •m 2
J 2——旋转体转动惯量，J 2=37kg •m 2
ε——曳引轮圆周处切向角加速度， ε=9.756rad/s 2; μ——摩擦系数，μ=0.1 R ——轴承上总载荷，N ； r ——轴承处轴半径，m ； 2.电机容量计算
=681N ·m
曳引机标定值：M e =682 N ·m 3.转矩比计算
n
N M e
e •=
9555
M/M e =2.42<[2.5] 起动转矩满足要求 2. 额定速度转矩校核： M S =652.925 N ·m<M e =682N ·m 额定速度运行转矩满足要求 3.5曳引包角计算：
α=180°+90°+arctg650/770 =310.17° 3.6放绳角计算
1. 曳引轮与导向轮之间的放绳角计算
=0.00794<0.03 满足要求
2.曳引轮与轿顶轮
03.00104.03850
40
<==
αtg 2
27706508+=
αtg
满足要求 3.7轮径比计算：
符合GB7588第9.2.1条 3.8曳引轮主轴负荷计算：
=5735kg
∑∑=⋅=kg P K P
K
6882
∑P K =6882kg< [P]=22500kg 式中：∑P ——实际静载，kg ； ∑P K ——实际动载，kg ； K ——动载系数，K=1.2； [P]——主轴允许静载； 主轴载荷满足 3.9额定速度验算
实际额定速度应符合下式： 92%V<V 实<105%V
=0.2517m/s
式中：n ——电动机额定转速；
D ——曳引轮直径，mm ； i ——绕绳比；
92%V=0.24 m/s
]40[4516
725≥==d D 2
/)(32
1
Q P P
P G P ++++=∑i
D
n •⨯••=
4106V π实
105%V=0.265 m/s
92%V=0.24 m/s<V 实=0.2517m/s<105%V=0.265 m/s
额定速度符合GB7588，第12.6条
3.10曳引力计算
1.技术参数
1) 额定载重量：Q=5000kg
2) 轿厢自重：P 1=1670 kg
3) 平衡系数：0.45
4) 对重重量：G=3900 kg
5) 电缆重量：P 2=100 kg
6) 曳引轮直径：D=725
7) 选用钢丝绳及根数：6×Φ16
8) 轿顶轮、对重轮直径：D P =640
9) 额定速度：V=0.25m/s
10) 悬挂比： 2：1
11) 曳引轮轮槽角：γ=35°
12) 曳引包角：α=180°
13) 钢丝绳重量：700kg
2. 曳引力计算
（1） 轿厢装载工况
装载工况曳引绳不打滑
1239.0sin sin )2sin 2(cos 4=+----=γ
βγβπβμr f 95567.1=αf e N g M g Q P T n SRcar n 28910)25.1(1=•+•+=γ
95567.1475.119600212=<==•+•=αγ
γf n CRcwt n cwt e T T N g M g M T
（2） 紧急制动工况（取制动减速度a=0.5m/s 2）
a ）空载轿厢在井道上部上行
空载轿厢在井道上部上行时，紧急制动，曳引绳不打滑
b)满载轿厢在井道下部下行时： 564
.10826.0sin sin )
2
sin 2(cos 40667
.010
11
.0==+----⋅==+=αγ
βγβπβγμμf e f V 564
.139.15.20738)()
(5.14921)()
)((1
2
1
121
11=<==-
⋅⋅+⋅⋅+⋅+++==+⋅⋅-
-+++=∑∑-=-=αγf cwt
r i Pcwt Pcwt DP n SRcwt n cwt car
i Pcar Pcar n Trav CRcar e T T N
r
FR a i m a
r m a r g M r a g M T N
r
FR a i m r a g M M Q P
T
满载轿厢在井道下部下行，紧急制动，曳引绳不打滑。

(3)轿厢滞留工况
轿厢滞留工况，曳引绳能打滑。

3. 比压计算：
564.1334.175.18637)()()(5.24853)()())((2111
211
1=<==+⋅⋅-⋅⋅--+-==-⋅⋅+⋅++++=
∑∑-=-=αγγf cwt i Pcwt Pcwt DP n CRcwt n cwt car i Pcar Pcar n SRcar n e T T N
r FR a i m a r m r
a g M r a g M T N
r FR a i m a r g M r
a g Q P T 825.357.4343015680)(825
.32478
.0sin sin )2sin 2(cos 42121=>==⋅==⋅++===+----=ααγ
βγβπβ
γμf n
SRcwt n Trav CRcar f e T T N
g M T N
r
g M M P T e f
式中：P ——比压，MPa;
d ——曳引绳直径，mm ；
D ——曳引轮直径，mm;
n ——曳引绳根数；
T ——轿厢以额定载重量停靠在最低
层站时，在曳引轮水平面上，轿厢
一侧的曳引绳静拉力，N ；
式中：[P]——许用比压，MPa;
V C ——对应于轿厢额定速度的曳引绳
速度，m/s
P=2.1MPa<[P]=5.4167MPa
比压满足。

3.11悬挂绳安全系数计算
N equiv =N equiv(t)+ N equiv(p)
=2+1.873
=3.873
式中：N equiv ——等效滑轮数量；
N equiv(t)——曳引轮的等效数量；
Mpa D d n T P 1.2sin )2cos(8=--⨯⋅⋅=β
βπβ
MPa
V V P C
C
4167.5145.12][=++=
N equiv(p)——导向轮的等效数量；
N equiv(p)=K P （N ps +4N pr ）
=0.6243×（3+0）
=1.873
式中：N ps ——引起简单弯折的滑轮数量；
N pr ——引起反向弯折的滑轮数量；
K P ——跟曳引轮和滑轮直径有关的系
数
式中：D t ——曳引轮直径，mm;
D p ——除曳引轮外的所有滑轮的平均
直径，mm
式中：D t ——曳引轮直径，mm;
dr ——钢丝绳直径，mm
查图N 1得：S f =13
悬挂绳安全系数满足
3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算
钢丝绳与其端接装置的结合处按照GB7588第9.2.3条的规定，至少应能承受钢丝
6243
.0)785
725()(44===p t
P D D K 45
16725
==dr D t
13
43.202
/8.9)50001001670(113000
62/)(21=>=⨯++⨯=++⋅=f n S g Q P P N
n S
绳最小破断负荷的80%。

现端接装置采用材料是30#钢，螺纹直径是M16（粗牙、螺距2mm ）。

端接装置最危险截面在螺纹内径处。

内径d 1=13.835
中径d 2=14.701
H=1.732mm
其中：d 3=d 1-H/6=13.546 --------GB3089.1表3
螺纹性能等级为6.8级，σS =480MPa
式中：S P ——保证载荷，N ；
σS ——屈服极限，MPa; A S ——螺纹公称应力截面积，mm 2;
8×19S+FC —16—1500（单）
最小破断载荷：F=63.3kN
80%F=50640N
S P =68431.7N>80%F=50640N
钢丝绳端接装置符合GB7588第9.2.3条
4. 主要结构部件机械强度计算
4.1轿厢架计算
轿厢架是一个空间超静定刚架结构，较为精确地计算轿厢架构件的承载强度，需用有限元法。

由于轿厢架的强度裕量比较大，因此常用偏于保守的分离法进行计算。

22
32666.156)2
(4mm d d A S =+=πN
A S S
S P 7.6843191.0=⋅=σ
即在构件的连接点上释放掉一些约束，使构件静定或即使是超静定也是低次超静定。

4.1.1轿厢架的结构及参数
4.1.2上梁计算
上梁选用[22/Q235
上梁强度满足
4.1.3下梁计算
下梁选用[16/Q235
MPa
MPa W
L
g Q P n 48][474)(=<=⋅⋅+=σσ
（1) 正常工况下的载荷
a) 轿底自重的5/8均布在下梁上。

b) 平衡绳及随行电缆的拉力形成的集中载荷。

c) 额定重量的负载
对客梯和A 类负载的货梯，取额定负载的5/8均布在下梁上。

M max =(1631×1020-1281×510)×9.8
=9901038N ·mm
下梁强度满足
（2) 非正常工况下，当电梯失控撞底，轿厢碰到缓冲器时，缓冲器的反作用使下梁
承受冲击载荷。

式中：L 0——两轿厢导轨之间的距离。

l 0——两缓冲器之间距离。

Z n ——下梁的抗弯截面模量。

MPa MPa W M x
48][4.422max =<==σσMPa
MPa Z l L g Q P n 96][74.50116800
24)
9002080(8.9)16007500(4)()(00=<=⨯⨯-⨯⨯+=-⋅⋅+=
σσ
强度满足
4.1.4轿厢立柱计算
立柱选用[18/Q235
（1） 立柱应力计算
立柱强度满足
（2） 立柱一端相对于另一端变形计算
式中：δ——由于偏载引起端点转角θ，立柱一端相对于另一端的变形，mm 。

立柱变形量满足
（3） 立柱细长比计算
l/I C =2800/19.5=143.6<[160]
注：拉点位置小于2/3L 。

稳定性满足
4.2轿底应力计算
4.2.1装载工况轿底框应力计算
轿底宽度方向由五根10[/Q235组成 MPa
MPa A
g
Q P HW L M mm
N H L M M H
L M M M M N
H M F N
H M R mm
N b
Q M L 48][6.422)(45.7688964/2/0
65.4492/3.899/382200080000010=<=++
=⋅===+=====⋅=⋅=∑σσmm
mm H
EJ L M 20][6.6243
0=<=⋅=δδ
深度方向由四根10I/Q235组成 强度满足 4.2.2轿底板应力计算
轿底板采用钢板δ5/Q235
假设轿底板为周边简支,均布载荷q,则: 4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁计算
假设四边简支、中心5cm 2面积上受均布载荷q
1.强度计算
强度满足
2.挠度计算 MPa MPa W M mm
N l
Qg M n 48][6.61317120)
690900(8.916004.04.0=<==
⋅=-⨯⨯⨯=⋅=σσMPa MPa q
t
b 48][151750
19508.91600)567.466(3756.0)(22max =<=⨯⨯⨯⨯=⋅=σασMPa MPa q
t
b
48][8.13500
300)5.236.22(2874.0)(22max =<=⨯⨯=⋅⋅=σασ
挠度满足
4.4轿顶强度计算：
假设四边简支，中心0.20m ×0.20m 面积上受均布载荷q
强度满足
4.5绳轮轴强度计算 4.
5.1.轿顶轮轴强度计算
M=（2400×91.5-2400×27.5）×9.8 =1505280N · mm
3
3
3
946.33673327032mm d W =⨯=
=
ππ
mm
W mm Et P
t b W 15][56.15
.21005.2300
)5.2300(1851.0)(522
max =<=⨯⨯⨯
⨯==βMPa MPa q
t
b 170][984.45200
2001000
)5.2200(
2874.0)(22max =<=⨯⨯⨯=⋅=σασ
MPa MPa W
M
8.58][7.44=<==
σσ 注：轮轴材料为45#。

强度满足
4.5.2.对重轮轴强度计算
M=（2000×50.5-2000×27.5）×9.8 =450800N · mm
3
3
3
946.33673327032mm d W =⨯=
=
ππ
MPa MPa W
M 8.58][4.13=<==σσ
注：轮轴材料为45#。

强度满足
4.6绳头板强度计算 4.6.1轿厢绳头板强度计算
250R 1=480×（74+94+114+134+154）
R 1=1094.4kg
M=[1094.4×136-480×(40+20)]×9.8 =1176376.32N · mm
MPa MPa W
M
mm ab W 48][93.3867.3021663514863
2
2=<==
=⨯=
=σσ
绳头板强度满足
4.6.2对重绳头板强度计算
对重侧受力比轿厢侧小，故对重绳头板不必计算
4.7机房承重梁计算
由上图可知，只须计算梁2、梁3即可。

技术参数
1.梁1、梁2选用I32b/Q235。

梁3、梁4选用[30b/Q235。

2.曳引机自重：1050kg
机架重：330kg
3.轿厢自重：1670kg
载重：5000 kg
随行电缆的重量：100kg
对重重量：3900kg
4.受力点如下：
A=2740 kg
B=3140 kg
C=2000 kg
D=2400 kg
4.7.1梁2计算
1.强度计算：
强度满足
2.挠度计算
Y max =0.49mm<[ Y max ]=1.667mm 挠度满足
4.7.2梁3计算
mm
cm EIl l l Pl Y 36.0036.039)
(2
/322221==-=
MPa MPa W M mm
N M mm
N M Kg
R Kg R R X
48][85.191.87243818.9)5.187375.07.573758.2384(4.144167948.9)5.587175.17.5711759.1285(9.12858.238414008.27.5724255.171011752.196028001
21122=<==
⋅=⨯⨯⨯-⨯=⋅=⨯⨯⨯-⨯===⨯⨯+⨯+⨯=σσmm
cm EIl l l Pl Y 13.0013.039)
(2
/322222==-=
1.强度计算
强度满足 2.挠度计算
Y max =0.536mm<[Y]=1.667mm 挠度满足
5. 导轨计算 5.1轿厢导轨计算
MPa MPa W M
mm
N M kg
R kg R R X
48][2086649638.9)5.587175.116.3911755.775(5.7755.142414008.216.3924251000117512002800122=<==
⋅=⨯⨯⨯-⨯===⨯⨯+⨯+⨯=σσmm
cm
EIl l l Pl Y 398.00398.039)
(2
/322221==-=
mm
cm EIl
l l Pl Y 138.00138.039)(2
/322222==-=
轿厢导轨选用T114/B 。

技术参数： S=25.20cm 2 I XX =179.00cm 4 W XX =29.70cm 3 i xx =2.29cm I yy =109.00cm 4 W yy =19.10cm 3 i yy =2.93cm
导轨支架间距：L=2000mm 1. 安全钳动作工况 （1） 弯曲应力
a) 由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力。

b) 由导向力引起的X 轴上的弯曲应力
MPa
W M
mm
N l
F M N
nh
PXp QX g K F Y
Y y X Y Q n X 2.93.3372351633.899)
(1==⋅===+⋅=
σN
h
PY QY g K F P Q n Y 12.1614)
(1=+=
（2） 压弯应力
（3） 复合应力 a) 弯曲应力
b) 弯曲和压缩应力
c) 压弯和弯曲应力
（4） 挠度
挠度满足。

2.正常使用运行工况 （1) 弯曲应力
MPa
W M mm
N l F M X X
X Y X 5.1912.60529416
3==⋅==σ)
48.1,6.74(6.2040180)
(1====⋅=
=+=
ωλωσi
l
MPa
A
F N n
Q P g K F K k n K MPa
MPa perm Y X m 2057.28=<=+=σσσσMPa MPa A
F perm K
m 2056.42=<=+
=σσσMPa
MPa perm m k c 20543.469.0=<=+=σσσσmm
mm EI l F mm mm EI l F Y X
Y Y x Y
X X
5][455.0487
.05][218.0487
.03
3
=<===<==δδδδ
a) 由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力
b) 由导向力引起的X 轴上的弯曲应力。

（2) 复合应力
（3) 挠度
挠度满足
N
nh
PX QX g K F P Q n X 24.484)
(2=+=
N
h
PY QY g K F P Q n Y 15.1079)
(2=+=
MPa
W M mm
N l F M X X
X Y X 05.1335.40468216
3==⋅==σMPa
W M mm
N l F M Y Y
Y X Y 8.63.24903516
3==⋅==σMPa
MPa perm Y X m 2057.28=<=+=σσσσmm
mm EI l F mm mm EI l F Y X
Y Y x Y
X X
5][455.0487
.05][218.0487
.03
3
=<===<==δδδδ
3.正常使用装载工况 （1) 弯曲应力
a) 由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力
b) 由导向力引起的X 轴上的弯曲应力。

（2) 复合应力
（3) 挠度
挠度满足
5．2对重导轨计算 对重导轨选用T/K5A
N nh
X F PX g F S P n X 1.6641
=+=
1
=+=h
Y F PY g F S P n Y 0
=X σMPa
MPa perm Y X m 1658.6=<=+=σσσσmm
mm EI l F x Y
X X
5][16.0487
.03
=<==δδMPa
W M mm
N l F M Y Y
Y X Y 93.42.18158816
3==⋅==σ
1.技术参数
S=6.17cm2
I XX=24.33cm4
W XX=6.30cm3
i xx=1.99cm
I yy=18.78cm4
W yy=4.82cm3
i yy=1.74cm
2.正常使用运行工况
（1)弯曲应力
a)由导向力引起的Y轴上的弯曲应力Fx=K2Gg×BTFx/(2h)
=1.2×9.8×2400×14.5/2×3040
=67.31N
My=3Fxl/16=25237.5N.mm
σy=My/Wy
=25237.5/4.82×1000
=5.235Mpa
b)由导向力引起的X轴上的弯曲应力Fy=g(gPYp+FsYl)/h
=1.2×9.8×2400×137/3040
=1271.94N
（2)复合应力
σm=σx+σy=(75.71+5.235)=80.945Mpa＜σperm=165Mpa
σ=σm +(k3M)/A=80.945+(1.1×20/617)=80.98Mpa＜σperm=165Mpa
3.挠度
σf=1.85Fx/C²=1.85×67.31/1.8×1.8=38.433Mpa＜σperm=165Mpa
7.3.5挠度：
δx=0.7Fxl³/48EIy=0.7×67.31×2000³/(48×210000×530000)=0.071mm＜σ
perm=5mm
结论：电梯正常使用、运行时对重导轨的应力和变形符合要求。

6.安全部件计算
6.1缓冲器的计算、选用
1.轿厢缓冲器选用二只油压缓冲器。

（1）型号：YH3/80（河北东方机械厂）
技术参数：
a）行程：80mm
b）额定速度：≤1.0m/s
c)总容许质量：900～4250kg
(2)校核
a）速度：V=0.25m/s------符合
b）总容许质量：
1800kg<P+Q=6670kg<8500kg-------符合
c)行程：
S=0.0674v2=0.0042m------符合
2.对重缓冲器选用二只油压缓冲器
（1）型号：YH3/80（河北东方机械厂）------符合GB7588第10.4.3.1条技术参数：
行程：80mm
额定速度：≤1.0m/s
总容许质量：900～4250kg
(2)校核
a）速度：V=0.25m/s-----------符合
b）总容许质量：
1800kg<G=3900kg<8500kg-----符合
c)行程：
S=0.0674v2=0.0042m-----符合
6.2限速器的计算、选用
1.限速器选用双向限速器
型号：XS12B（河北东方机械厂）
技术参数：
①额定速度：V=0.25m/s
②钢丝绳张紧力：≥800N
③钢丝绳直径：Φ8mm
④绳轮节圆直径：Φ300mm
2.校核
①速度：V=0.25m/s-----符合
②钢丝绳张紧力
限速器动作时，安全钳起作用所需力为N=200N 2N=400N<800N-------符合GB7588第9.9.4条 ③钢丝绳强度计算：
符合GB7588第9.9.6.2条 ④轮径比
符合GB7588第9.9.6.4条
6.3安全钳的计算、选用
1.安全钳选用渐进式安全钳
型号：AQ5A （河北东方机械厂）
技术参数：
①额定速度：≤0.63m/s
②总容许质量：≤14000kg
③导轨宽度：16mm
2.校核：
①速度：V=0.25m/s -----符合
②总容许质量：
P+Q=6670kg<14000kg-----符合
③导轨宽度
T114/B ，导轨宽度为16。

-----符合
8][5.27800
22000=>==
n n ]30[5.378
300>=
7.轿厢有效面积校核
7.1最大有效面积
查GB7588表1得：
S max =9m 2
7.2最小有效面积
S min =4.45m 2
7.3校核
S min =4.45m 2< S=4.9588m 2< S max =9m 2 符合GB7588第8.2.1条、第8.2.3条
8.轿厢通风面积计算
8.1轿厢有效面积计算：
S=1.96×2.53+0.08×1.6=5.0868m 2
8.2轿厢上部及下部通风孔有效面积计算 均不应小于：
ΔS=1%S=0.050868 m 2
8.3轿厢上部及下部通风孔面积计算： 8.4轿门四周间隙通风面积计算
2210258057.0)
4009.0009.0026.0(80m S =⨯+
⨯⨯=∆π2
20256.0004
.02)1.21.1(m S =⨯⨯+=∆
8.5部分轿门四周间隙通风面积所占百分比： 8.6轿厢通风面积计算
轿厢通风面积符合GB7588第8.16.2条
9.层门、轿门门扇撞击能量计算
9.1主要参数：
1. 门距：宽×高=1600×2250；
2. 型式：旁开门；
3. 门板重量：m 1=85kg ；
4. 门机重量：m 2=175kg ；
5. 门机转动部分转动惯量：J=0.03kg ·m 2；
6. 开、关门平均速度：V=0.25m/s;
7. 强迫关门重锤重量：M=5kg ；
8. 转动部分平均转速：n=100r/min
9. 2能量计算：
9.2.1层门门扇撞击能量计算
2
210170625.0%5001131.0m S m S S =∆⋅<=∆-∆22210702.020732.02m S m S S =∆⋅>=∆+∆
9.2.2轿门门扇撞击能量计算
式中：E ——轿门、层门关闭时总能量，J ； E 1——门机转动部分能量，J ； E 2——强迫关门装置能量，J 。

符合GB7588第7.5.2.1.1.2条
10. 井道结构受力计算
10.1底坑预埋件受力计算
1. 轿厢缓冲支反力计算
土建图标定值：[N 1]=387kN
N 1=4g n (P+Q)/2
=148.37kN<[N 1]=387kN
底坑强度满足GB7588第5.3.2.2条
2. 对重缓冲支反力计算
土建图标定值：[N 2]=312kN
N 2=4g n G/2
=76.44kN<[N 2]=312kN
底坑强度满足GB7588第5.3.2.3条 J
J MV V m E V m E 10625.5)2
1(2)21(2)2
1(2221221<=+=+=J
J J V m E V m E 1058.62
1)21(2)2
1(22
21121<=+=+=ω。