气液分离器设计算表知识讲解

立式气液分离器设计算表

物料
设计
进
N1
混合-气相混合-液相
停留时间
出
N2 气相 N3 液相
流量 kg/h 2754.0 246000.0
2754.0 246000.0
进料量为
操作
进
N1
混合-气相混合-液相
停留时间
QL＝ ρL＝
189.2 m3/h 1300.0 kg/m3
恢复默认
完整性：合理性1：合理性2：
◆长径比偏大◆液：相流量
/
11.1 持液量偏大
◆建议减少停留时间
或改为卧式罐
D＝
2500
H1＝
450
m m
HL＝ mm
7014
m m
N3 液相
调试
QV＝ ρV＝
4269.8 m3/h 0.6 kg/m3
蓝色为输
L＝ 8300 mm NOTE
TYP. 管口
立式气－液分离器工艺计算已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ 5508.0 kg/h WL＝ 246000.0 kg/h
QV＝ QL＝
4269.8 m3/h 189.2 m3/h
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
◆结构不合理 5 2
0 0% 0
恢复默认隐藏
整合：
结构不合理
5
整合：
0
整合：
◆长径比偏大：
类型：
结构不合理设计分析：
分析1：分析 2：3段来自流量密度尺寸
kg/h

立式气液分离器计算

Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100－350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明：1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2－8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150－200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5－10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8－1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5－1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。

气液分离器设计文档

一、浮动流速V t。

计算：由Aspen模拟得，进气液分离器前各流相参数为：流量Q=8823.86m3/h，液相体积流量为14.82m3/h,压力P=10atm，温度T=293.15K，可求的二氧化碳在此状态下密度约为13.31g/L，由经验公式：可算得浮动流速V t=0.58m/s。

二、直径D计算：式中：D——分离器直径，m；V G,maz——气体最大体积流量，m3/h；u e——容器中气体流速，m/s。

可算得直径D=2.32m。

三、高度H计算：容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱体部分，如图所示：低液位（LL）与高液位（HL）之间的距离，采用下式计算：式中：H L——液体高度，m；t——停留时间，min；D——容器直径，m；V L——液体体积流量，m3/h。

停留时间（t）以及釜底容积的确定，受许多因素影响。

这些因素包括上、下游设备的工艺要求以及停车时板上的持液量。

当液体体积较小时，规定各控制点之间的液体高度最小距离为100mm。

表示为：LL（低液位）-100mm-LA（低液位报警）-100mm-NL(正常液位)-100mm-HA （高液位报警）-100mm-HL(高液位)。

停留时间取10min，得H L=0.58m。

圆柱体高度H=1.2D+0.1D+H L+100=3696mm。

四、接管管径计算：（1）入口接管两相入口接管的直径应符合下式：式中：u p——接管内流速，m/s；ρG——接管直径，m。

可由下图快速差得接管直径：查图得：接管直径可谓200mm。

（2）出口接管气体出口接管直径，必须不小于所连的管道直径液体出口管的设计，应使液体流速小于等于1m/s。

任何情况下，较小的出口气速有利于分离。

由于出口管径为80，液体流量为14.82m3/h，为了满足设计要求，可取液体出口接管直径为100，气体出口直径可取600mm。

制冷用气液分离器设计

制冷用气液分离器设计1、气液分离器的作用●把从蒸发器返回到压缩机的冷媒分离成气体和液体，使气体回到压缩机，从而避免液态制冷剂进入压缩机破坏润滑或损坏涡旋盘。

（单冷机在低温工况下验证，热泵以融霜时验证（相当于人低温工况））●使气液分离器中的润滑油回到压缩机。

2、有效容积计算●理论计算法气液分离器出口管入口到底部的容积，见图3，气液分离器简图。

V =【（最大制冷剂注入量÷ρ】×0.8以上注:最大制冷剂注入量（单位:kg):压缩机和气液分离器置于室外分体机：室外机制冷剂注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

压缩机和气液分离器置于室内分体机：整机注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

最大制冷剂注入量要考虑到系统允许的油重比，在不符合压缩机规格书的情况下，必须与压机厂家做沟通并书面确认。

ρ：密度（单位：kg/L）：制冷剂在0℃饱和液态情况下的比重，R22:1.28；R410A 为1.18；R134a:1.3；R407C:1.27。

0.8为安全系数。

由于高压腔压缩机抗液击能力差，所以当选用高压腔压缩机时需要与压机厂家进行充分的沟通。

●估算法按照系统总体制冷剂充注量的50％确定气液分离器的容积，以保证冬季运行工况切换时系统运行的安全性。

（指有效容积，压缩机厂家建议有效容积占比不大于总容积的70%）3、直径设计在设计气液分离器时，要求气液分离器的直径D应能满足制冷剂从蒸发器返回至分离器时，通过扩容减速使最大的稳定流速ω不超过0.75m/s，即ω≤0.75m/s，以保证气液充分分离。

气液分离器直径D可通过如下公式来计算：式中D —气液分离器直径，m；Vi—吸气比容，m3/kg；Gm—制热运行时最高蒸发温度下的质量流量，kg/s；ω—最大稳定流速，m/s；4、气液分离器均压孔的设计均压孔的作用是当压缩机停止时，如果没有均压孔，气液分离器中的液态冷媒向压缩机移动，当压缩机再次起动时将进行液压缩，导致压缩机损坏。

制冷用气液分离器设计

制冷用气液分离器设计1、气液分离器的作用●把从蒸发器返回到压缩机的冷媒分离成气体和液体，使气体回到压缩机，从而避免液态制冷剂进入压缩机破坏润滑或损坏涡旋盘。

（单冷机在低温工况下验证，热泵以融霜时验证（相当于人低温工况））●使气液分离器中的润滑油回到压缩机。

2、有效容积计算●理论计算法气液分离器出口管入口到底部的容积，见图3，气液分离器简图。

V =【（最大制冷剂注入量÷ρ】×0.8以上注:最大制冷剂注入量（单位:kg):压缩机和气液分离器置于室外分体机：室外机制冷剂注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

压缩机和气液分离器置于室内分体机：整机注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

最大制冷剂注入量要考虑到系统允许的油重比，在不符合压缩机规格书的情况下，必须与压机厂家做沟通并书面确认。

ρ：密度（单位：kg/L）：制冷剂在0℃饱和液态情况下的比重，R22:1.28；R410A 为1.18；R134a:1.3；R407C:1.27。

0.8为安全系数。

由于高压腔压缩机抗液击能力差，所以当选用高压腔压缩机时需要与压机厂家进行充分的沟通。

●估算法按照系统总体制冷剂充注量的50％确定气液分离器的容积，以保证冬季运行工况切换时系统运行的安全性。

（指有效容积，压缩机厂家建议有效容积占比不大于总容积的70%）3、直径设计在设计气液分离器时，要求气液分离器的直径D应能满足制冷剂从蒸发器返回至分离器时，通过扩容减速使最大的稳定流速ω不超过0.75m/s，即ω≤0.75m/s，以保证气液充分分离。

气液分离器直径D可通过如下公式来计算：式中D —气液分离器直径，m；Vi—吸气比容，m3/kg；Gm—制热运行时最高蒸发温度下的质量流量，kg/s；ω—最大稳定流速，m/s；4、气液分离器均压孔的设计均压孔的作用是当压缩机停止时，如果没有均压孔，气液分离器中的液态冷媒向压缩机移动，当压缩机再次起动时将进行液压缩，导致压缩机损坏。

气液分离器设计资料

气液分离器设计资料一、气液分离器的基本原理气液分离器通过利用气液流动特性和设备内部结构，使气体和液体分离，从而达到适当的处理效果。

其基本原理是根据气体与液体的密度差异、速度差异等流体特性，通过设定合适的流速、流程和建立合理的分离结构，使气体与液体在设备内部发生分离。

二、气液分离器的设计要点1.设计流程和参数：气液分离器的设计要根据具体的工艺流程和工况参数进行，包括气体流量、液体流量、流速和流程等。

根据不同的流程要求，选择合适的设计流程和参数，确保设备能够实现预期的分离效果。

2.分离结构设计：气液分离器的分离结构是实现气液分离的关键，直接影响设备的分离效果。

常见的分离结构有板式分离器、旋风分离器、网式分离器等。

根据具体的工况要求选择合适的分离结构，合理设计分离结构的尺寸和布置。

3.材料选择和防腐保温措施：由于气液分离器常用于化工、石化等领域，其内部容易受到介质的腐蚀，因此在设计时需要选择适合的材料来构建设备。

常用的材料有不锈钢、碳钢等。

另外，对于高温、低温工艺，需要对设备进行适当的保温措施，以确保设备的正常运行。

4.安全性设计：在气液分离器设计时需要充分考虑设备的安全性。

合理设置安全阀、排气装置和液位控制装置等，以防止因设备内部积存过高的压力或液位等不安全因素引发意外事故。

三、气液分离器的设计注意事项1.考虑介质特性：在气液分离器设计时需要对介质的物性、腐蚀性等进行充分的考虑。

针对不同的介质选择合适的材料和防腐措施，确保设备的稳定性和耐用性。

2.考虑流体流动特性：不同介质的流动特性不同，如气体的速度、粘度、密度等与液体的流速、液位等因素的关系，都会影响设备的分离效果。

因此在设计过程中需要考虑这些因素，并根据实际情况进行适当的调整。

3.良好的排气和排液性能：气液分离器的设计还需要考虑良好的自动排气和排液性能，以防止设备内部积聚气体或液体，影响设备的正常运行。

可以通过设置合适的排气装置、液位控制装置等来实现。

毕业设计气液分离器

机抽用井下高效气液分离器设计摘要现在有杆泵抽油在各大油田的生产中占主导地位，但众所周知，油层除了产出原油同时还会产出大量的伴生天然气。

而这些伴生的天然气不可避免的有一部分会进入泵筒，这部分气体会占据泵筒的容积，从而造成泵筒的容液量大大的减小。

由此，我们就会想到，把这些伴生的天然气在进入泵筒之前从液体中分离出去，不让它进入泵筒内。

这样就有了井下气液分离器即气锚的出现。

现有的气液分离器大多是利用重力作用式和离心作用式。

但是由于诸多原因，现在的分离器只能在一定程度上尽量减少气体的进入量，即使气体进入量很小，其对泵效的影响也是不容小觑的。

因此设计出效果更好的气锚，仍然是很有必要的。

本设计中的气锚是利用了重力作用式与离心作用式相结合的高效气锚。

将重力分离部未能完全分离的气体在离心分离部分分离出去，以保证高效的抽油效率。

该新型气液分离器适用于气液比较高的油井。

在此分离器内设置了单独的气、液流道，更加有利于气液的分离。

该分离器是在泵上冲程抽汲时实现分离，而在泵下冲程时将气体排入油套环空关键词：气锚；重力式分离；离心式分离IAbstractNow the rod pumping is also the most important method of oil production. But as we know, the reservoir yields not only oil but also a lot of gas. And inevitably, part of the gas will enter the pump and occupy its volume. Therefore the pump’s volume for the oil will reduce seriously. So, we will thought that, separate the gas from the oil before it entering the pump. And the gas/oil separator is invented.Many separator used now use the gravity separation and centrifugal separation. But, of many reasons, to some extent they could only reduce the volume of gas which will enter the pump. Although the volume of entered gas is lot large, it will affect the pumping efficiency to a extent. So, to design a more efficient anchor is necessary.The separator I designed used the gravity separation with the centrifugal separation. In the centrifugal separator will separate the gas which is not completely separated in the gravity separator, so that the pump can have a high efficiency. This new separator is suitable for the well which has a high gas-oil ratio. It provides separated passage for the gas and oil, so the separation will be better. In this separator, separation is achieved when the pump stroking upward and exhausting the gas to the casing when the plunger going downward.Keyword: Separator；Gravity separation；Centrifugal separationII机抽用井下高效气液分离器设计目录摘要 (I)ABSTRACT (II)目录 (I)1引言 (1)1.1问题的提出与研究意义 (1)1.2国内外的研究现状 (1)1.3主要研究内容 (4)2 分离器的分气机理研究 (5)2.1现有气液分离器大致分类 (5)2.2各种分离器的分气机理 (5)2.2.1利用滑脱效应的气锚 (5)2.2.2利用离心效应 (7)2.2.3利用捕集效应 (7)2.2.4利用气帽排气效应。

气液分离器设计计算

缓冲时间计算得到。最小的气液分离面积 AVD 一般被设定为（ 1 ～ 2） ft，或是分离器内径的 20% ，然
后选取两者之中的较大者。对于卧式分离器，从
气体中分离出来的液滴有一个水平拖曳力，该力
并不象立式分离器中的那样与重力方向相反。这
里不对两维颗粒运动做详细的处理，多数文献承
＊＊本文受到国家科技重大专项项目 “煤层气田地面集输工艺及监测技术” （编号： 2009ZX05039）的资助。
2011，21（ 5）
冯宇气液分离器设计计算
19
其中：
槡 K = 4gDp 3CD
实际上较小的液滴只靠重力沉降是分离不出来的，但这些较小液滴可以聚集成较大的液滴，再通过重力沉降才能分离。在分离器中的液滴聚集设备可以使气体通过曲折的通道，使液滴之间或液滴与聚集设备间相互碰撞形成较大液滴。由于聚集后的液滴直径很难预测，所以捕雾器的 K 值一般取经验值。K 值的选取便是分离器设计中比较敏感的问题之一。对于设有捕雾器的分离器 K 值可参照表 1 选取。对于没设捕雾器的分离器，推荐 K 值为有捕雾器分离器的一半或通过上述公式计算出其理论 K 值。如果知道聚集液滴的尺寸，选取曳力系数 CD，见表 1。
＜ 300psia
＞ 300psia
15
6
15
6
15
6
6
6
6
6
6
6
卧式分离器 LLL （ in）
9 10 11 12 13 15
（ 5）计算从低液位到正常液位的高度：
HH
=
（
VH π /4）
DV 2
（ ft）

干燥气液分离器计算说明书

干燥气液分离器计算说明书干燥气液分离器计算说明书1. 主要计算参数：设计图号：21S542工作介质：洗涤液液面高度：2800mm (从最底部算起工作压力： 1100 Pa工作温度： 56℃风压：800Pa强度安全系数= 8容许最大应变: [ε]=0.1%稳定安全系数=32、设计依据JC/T 587-1995 纤维缠绕增强塑料贮罐JC 658.2-1997 玻璃纤维增强塑料水箱GB 7190.1-1997 玻璃纤维增强塑料冷却塔ASTM D2996 纤维缠绕增强热固性树脂管标准规范ASTM D3299-81 玻璃纤维缠绕热固性树脂耐化学性贮罐标准规格3、材料参数1）强度材料参数σh=V0*σ0c +Vc*σch +Vh*σHh+Vz*σbhσx=V0*σ0c +Vc*σcx+Vh*σHx+Vz*σbx式中：V0、σ0分别为内衬层的体积比率和抗拉强度；Vc、Vh为缠绕层和环向层的体积比率；σch、σcx分别为缠绕层环向抗拉强度和轴向抗拉强度；Vz、σbh、σbx分别为增强层的体积比率、环向抗拉强度、强度沿高度分布表：坐标高度范围(m环向强度（Mpa轴向强度（Mpa）0-2600 93 932600-5870 168 605870-7600 93 932）弹性材料参数Eh=V0*E0c +Vc*Ech +Vh*EHh+Vz*EbhEx=V0*E0c +Vc*Ecx+Vh*EHx+Vz*Ebx式中：V0、E0分别为内衬层的体积比率和弹性模量；Vc、Vh为缠绕层和环向层的体积比率；Ech、Ecx分别为缠绕层环向弹性模量和轴向弹性模量；Vz、Ebh、Ebx分别为增强层的体积比率、环向弹性模量、弹性模量沿高度分布表：坐标高度范围(m环向弹性模量（Gpa轴向弹性模量（Gpa）0-2600 10102600-5870 16.88.45870 10104、强度分析1）环向应力分析：考虑工作压力时的最大环向应力：σ =0.3 Mpa见图1与图2考虑静水压力时的最大环向应力：σ =3.9 Mpa见图3与图4综合考虑工作压力和静水压力时的最大值：工作压力出现最大值的点的总环向应力：σ = 3.4Mpa静水压力出现最大值的点的总环向应力：σ = 4.1Mpa 所以可取总环向应力最大值为：σ = 4.1Mpa安全系数 = 93/4.1=22.68图1 考虑工作压力时的环向应力整体图（Pa）图2 考虑工作压力时的环向应力剖面图（Pa）图3考虑静水压力时的环向应力整体图图4考虑静水压力时的环向应力整体图2）轴向应力分析：考虑工作压力时的最大轴向应力：σhmax = 0.37MPa见图5与图6考虑静水压力时的最大轴向应力：σhmax = 3.5MPa见图7与图8综合考虑工作压力和静水压力时的最大值：工作压力出现最大值的点的总环向应力：σhmax = 3.67MPa静水压力出现最大值的点的总环向应力：σhmax = 3.8MPa所以可取总环向应力最大值为：σhmax = 3.8MPa安全系数 = 93/3.8=24.47图5 考虑工作压力时的轴向应力整体图图6 考虑工作压力时的轴向应力图（Pa）图7 考虑静水压力时的轴向应力图图8 考虑静水压力时轴向应力4、刚度分析考虑工作压力时的形变分析如图9和图10所示，最大位移=0.079mm 考虑静水压力时的形变分析如图11和图12所示，最大位移=0.81mm 所以总的最大位移应取为0.889mmεmax=0.889/2600=0.0342% < [ε]图9 工作压力时最大位移整体图（m）图9 工作压力时最大位移剖面图（m）图11 静水压力时最大位移整体图（m）图12 静水压力时最大位移剖面图（m）5、稳定性分析考虑在风载的作用下的稳定性，如图13所示。

气液分离罐计算(卧式)

=（2.12*VL*t/C/A)^(1/3),m 4.02856476
=LT/DT
1.85
m3/HR
549.15
min
8
=ATOT-(Aa+Ab)， %
77
%
20
%
3
m
4.05
m
7.45284481
7.5
r b cosθ θ Ab/Atot
2.025 0.279 0.862222222 0.531155754 0.030068205
气液分离设计计算书
项目代号
编号
流体参数
CASE1
物流代号
气液分离器结构设计
总流量 Kg/HR 气体重量流量Kg/HR 液体重量流量Kg/HR 气体密度 kg/m3 液体密度 kg/m3 总体积流量 kg/m3 液体体积流量m3/HR 气体体积流量m3/HR 气相体积百分比
350451.6204 456.9563664 349994.664 1.025508632 637.3438045 994.74 549.15 445.59 0.45
650.00
L5-进气管的外径 mm
450.00
L6-分离器的总高度 mm
20230.00
注液翅片结构
通道数封条高度 mm 按最小夹带速度的流通面积1mm2 按安全夹带速度的流通面积2mm2 每层所需的流通面积1 mm2 每层所需的流通面积2 mm2 气槽数目气槽深度 mm 气槽宽度 mm 每层的实际气槽流通面积 mm2 每层实际气槽中气体速度液槽深度 mm 液槽宽度 mm 每层中封条的根数（双进输2）每层的实际液槽流通面积 mm2 实际液槽中液体速度 m/s 小孔直径 mm
D1(m)按安全分离速度 D2(m)按最大分离速度分离器直径(m) 设计压力(MPa) 分离器计算厚度(mm) 分离器实际厚度(mm) 分离器规格气体管径(mm) 液体管径(mm)

空调气液分离器的设计与使用知识讲解

空调气液分离器的设计与使用知识讲解空调气液分离器的设计与使用空调气液分离器的设计与使用一、工作原理二、气液分离器的作用三、气液分离器的安装位置四、气液分离器的容积设计五、气液分离器回油孔的设计六、气液分离器均压孔的设计七、气液分离器评价试验步骤和判定标准八、气液分离器的图纸九、气液分离器设计和使用的雷区十、气液分离器的选型对照表十一、气液分离器错误的安装引起的故障(案例)一、工作原理饱和气体在降温或者加压过程中，一部分可凝气体组分会形成小液滴·随气体一起流动。

气液分离器就是处理含有少量凝液的气体，实现凝液回收或者气相净化。

其结构一般就是一个压力容器，内部有相关进气构件、液滴捕集构件。

一般气体由上部出口，液相由下部收集。

气液分离罐是利用丝网除沫，或折流挡板之类的内部构件，将气体中夹带的液体进一步凝结，排放，以去除液体的效果。

基本原理是利用气液比重不同，在一个突然扩大的容器中，流速降低后，在主流体转向的过程中，气相中细微的液滴下沉而与气体分离，或利用旋风分离器，气相中细微的液滴被进口高速气流甩到器壁上，碰撞后失去动能而与转向气体分离。

下图是空调使用的气液分离器二、气液分离器的作用1. 把从蒸发器返回到压缩机的冷媒分离成气体和液体，仅使气体回到压缩机，从而避免液态制冷剂进入压缩机破坏润滑或者损坏涡旋盘。

（以防止压缩机液击。

）2. 使气液分离器中的润滑油回到压缩机，它可以暂时储存多余的制冷剂液体，并且也防止了多余制冷剂流到压缩机曲轴箱造成油的稀释。

因为在分离过程中，冷冻油也会被分离出来并积存在底部，所以在气液分离器出口管和底部会有一个油孔，保证冷冻油可以回到压缩，从而避免压缩机缺油。

注：①如果能保证蒸发器出口的冷媒总是气体的状态，也可以取消气液分离器。

②原则上讲，所有的热泵产品都应该增加气液分离器，单冷机型视情况决定，一般建议使用。

3. 一般情况下12000W制冷量（5匹及以上的空调）需要气液分离器，而涡旋压缩机本身不带储液罐，则另外要增加气液分离器，旋转式压缩机本身就带有储液罐。

石化卧式丝网气液分离器设计说明书

扬州石化卧式丝网气液分离器设计说明书1 已知数据已知数据如表2-1表1-1 已知数据表2计算直径的计算采用常数K G 的计算方式，运用公式1/32.12()L T V t D CA ⨯= 式中，C=L T /D T =2~4（参考SY/T0515－2007分离器规范，取C=3）L T 、D T ：圆柱部份的长度和直径，m;V L ：液体体积流量，m 3/ht:停留时刻，min;A:可变的液体面积，%，即A=A TOT -(A a +A b )其中，A TOT :总横截面积，%A a :气体部份横截面积，%A b :气体部份横截面积，%停留时刻，按照本设计的情形，选取停留时刻为30min ，先假设A=，A a =，A b =计算可得，1/31/32.12 2.120.23730()()0.39730.8L T V t D m CA ⨯⨯⨯===⨯由D T =,A a =查《工艺系统工程设计技术规定》气液分离器HG/T 中图得出的空间高度a=<(气体最小空间高度)从头假设A=，A a =，A b =,代入计算可得，1/31/32.12 2.120.23730()()0.73830.4L T V t D m CA ⨯⨯⨯===⨯又由Aa=，查图得a=>,取值成功。

依据SYT 0515-2007 分离器规范取D T =，从头查图得a=>,也符合要求。

则进出口接管距离L N ≈L T =C*D T =3×=接管的计算接管距离的计算运用公式()20.50.524'[/]G N T L G G a V L D Aa R ⨯⨯=-⨯ρρρ 式中，L N ’、D T 、a ：别离为进出口接管距离、卧式容器直径和气体空间高度,m ；V G :气体体积流量,m 3/h 。

ρG 、ρL ：别离为液体密度、气体密度，m 3/h;对于d*=200μm ，利用R=()20.520.50.5240.5240.4430'0.807[/]0.7620.4[(1000 1.088)/1.088]0.127G N T L G Ga V L m D Aa R ⨯⨯⨯⨯==-⨯⨯⨯-=⨯ρρρ 故L N ≈L T >L N ’ 知足要求接管直径的计算入口接管直径的计算两相混合物的入口接管的直径应符合下式要求：21000GL u <G ρ式中，ρG :气相密度，m/s ；u GL :接管内两相流速,kg/m 3。

立式气液分离器设计表(带液位指示)

用于1、2、3、4、5、1、2、3、校核输入1、2、3、结果分析按钮1、2、3、4、5、6、注意参考1、估算进出管口尺寸。

操作分析：改变进料量、密度、停留时间HG/T 20570.8-95　气－液分离器设计功能2、4为不可逆操作，不能通过撤消返回上一立式气－液分离器工艺计算查表或取值输入修改设定值已知进料气液相流量及密度，求算分离器估算正常操作最高液位，供液位控制参考设计分析：改变进料量、密度、停留时间随意插入和删除行、列、单元格或修改[调试][隐藏]：展开或隐藏计算及设定细[重新计算]：清空设计计算输入的全部工[结束]：清空上一步输入的操作校核数据[恢复默认]：将框内设计参数恢复为默认在开始设计计算后可以随时（部分手动框选定后有提示（部分自动框选定后有提示必须在设计计算结束、并且[操作分析]：锁定分离罐尺寸，供输入操计算结果输入提示2、Rules of Thumb for Chemical Engineers3、Drum/Tank Design意见反馈ch留时间，考察给定分离器分离效果，分析操作条件之间的相互约束及器设计通过撤消返回上一步；分离器内径、筒体长度及各段尺寸。

制参考。

留时间，考察分离器尺寸、型式变化趋势。

、只读单元格，均有可能导致计算程序或功能按钮失效设定细节全部工艺数据及设计参数核数据，结束操作分析为默认数值以随时执行有提示）有提示）、并且圆整尺寸后再执行输入操作数据，进行分析neers见反馈　chem_zb@约束及影响。

二相和三相气液分离器的设计计算_图文(精)

L , , , : : L T U V p p —分离器有效长度—分离器焊缝间长度—下标,’由之意 ? —下标水之意 W —压力一操作条件下气体或液体流率 - 下标标准状态之意—温度—停留时间—气流速度 /s —液滴下落速度 /s - 液体密度加—气体密度 / —时间一 , 汽分离器中液而食 , 。

m , 、。

O , ” , “ ” p , M Pa Q , m ’ /h t s , “ ” T , , K , h , m , m : , kg 3 ; , kg m 吕七 , : 参 i 〔〕 Ca m p be l , l , 考a n 文 pr o 献 ee ss n G . as Co n d it io n in g d i g (6 t h e d . p en n w e ll B o o ks , T s ula 1982 r n o rn o 2 〔〕K e n A l d ld , d W份l , o 艺, l O 玄 l , No D v ee . 1 98d . , P 73 ~ 7 8 , 3 〔〕K 4 〔〕B . en A W y o rl d 19 84 84 , P8 7 ~ 9 8 . r u ee R . M e er , O 月, J G , V o l . N o 21 , 198 6 . - 月侧. 旧卜. . 卜~ ~ , ~ ~ 闷 . 弓 . . 洲卜曰卜 ~ 口 . . 门, 曰 . 嘴 . 卜. . . 卜 . 一 . 喇日 . 月. . . 一叫. , 月洲卜. . 卜~ . ~ ~ ~ 曰 , - 月月 . . 月曰卜门. 卜一 . . , . 卜拟议中的大港海滩油田的勘探和开发大港油田坐落在渤海之滨的待开发地区达 , 。

, 含油构造延伸到海底深处 , , , 是一个含油丰富、、前景美好 , 然而 , 由于沿海滩涂淤泥层厚运行不便一般水、陆交通工具都难于到。

液气分离器讲解

在超高压气井钻井时，由于进入井筒的气量、液量差别很大。这就要求分离器的处理能力应具有比较宽的适应范围，其处理气量、液量的能力必须能满足压井施工需要，在方案设计时，主要考虑
分离器的任务是处理连续气相和大气泡提供适当的驻留时间使小气泡聚集在液面下一定深度范围固相岩屑不能在分离器内沉积除气柱到达井口之外,分离器均能正常工作
使用井段（m）控压进尺（m）
4869-5843
974
5102-5190 6102-6780 5952-6213 4313-5323
598 678 261 1010
5249-6280
1031
6297-6551
254
5383-5779
396
钻塞
397
4420-5007
587
4731-4779.24 4630-4730 5892-6215 5741-6365 4967-4993 5408-5935 5353~5567 6441~6980 6208~6367.8 6205~6302
排气管
φ273 φ1200
进液口尺寸:103mm转273mm 排液口尺寸:273mm
5°
6500
排气口尺寸:273mm,安装长度:75米
“U”形管高度:4.855m
12500
额定工作压力:0.862MPa 当泥浆密度1.2克/立方厘米，气体最大处理量：
50万方/天，泥浆处理量：7920方/天
气量增加 (2). 回收管线泥浆中监测到有毒有害气体溢出时 2.使用后,必须打开进液管和回液管排空阀排尽泥浆、再打开盲法兰彻底清
除进液管和回液管中的泥浆和沉沙并重新装配以备下次再用.
年度 2009 2010

立式气液分离器设计计算

UVDsn＝
85 %×UVmax
AVmin＝QV／UVmax
Dmin＝（4×AVmin／π）0.5
以AV＝（15π0Dm圆2／m整4） UV＝QV／AV 约为
51% UVmax 分离良好
设定
QLB＝QL×tB
QLC＝（π／12）×
0.5 ×D3
高值LH'L＝液：＝五位（段设Q高L计B－度QLC）／AmVmm4in50低液1位50设计150
100 mm 300 mm
（设定值：
以
50
mm 圆整
HL
H1 H2 HS 圆整后增量：
0
H3 ） 50 0
以 3 ≤ L/D ≤
5 为合理标准
恢复默认隐
完整性：合理性1：合理性2：
类型：
操作分析：
分析1：
分析 2：
3段
流量
密度尺寸
kg/h
m3/h kg/m3 mm
立式气－液分离器工艺计算已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ WL＝
1500.0 kg/h 150.0 kg/h
QV＝ QL＝
322.6 m3/h 0.2 m3/h
H1＝
1182
m m
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
操作分析： 1 1
◆约为操作5量1%适中,
允许气速分离良好
D＝
HL＝ 450 mm
N3
18
m m
液相
调试
计算过程
气－液分离： 1、分离因子分离常数操作分离常数最大气相流速操作气相流速 2、气相流通面积筒体直径 ↓ 圆整实际流通面积实际气相流速 3、缓冲时间存液容积底部封头容积最大液相高度操作液相高度 4、筒体长度 ↓ 圆整 5、长径比

气液分离器设计计算

表１分离器Ｋ值选取表
项目
带捕雾器的分离器
条件
ｌ≤ Ｐ１≤ １５
１５≤Ｐ１≤４ｏ
４０≤ Ｐ１≤５５００
Ｋ值
Ｋ＝０．１８２１＋０．００２９Ｐ＋
０．０４６０Ｉｎ（Ｐ）
Ｋ＝０．３５
Ｋ：０．４３０—０．０２３ｌｎ（Ｐ）
０≤ Ｐ２≤ １５００
气液分离器依据重力沉降原理，采用《油气集输设计规范》ＧＢ５０３５０—２００５及《分离器规范》ＳＹ／Ｔ０５１５—２００７进行计算和选取，并以以下假设为基础：①悬浮物的运动速率为常数；②分离器内不发生凝聚和分散作用；③ 液、固微粒均是球形。计算忽略微粒沉降的加速阶段，仅考虑分离不小于５０ｌｘｍ微粒的情况。此外，在计算中引入立式分离器修正系数Ｋ，气体空间占有的空间面积分率Ｋ、气体空间占有的高度分率Ｋ，和长径比Ｋ经验参数 … ，这无疑增加分离器计算的不确定性。设计人员先依据标准规范进行计算，再根据经验及工程需要进行修正，有时最终所选设备会比计算结果大很多，造成不必要的浪费。基于以上考虑，综合多种计算方法得出分离器计算方法。该方法不仅满足工程需要，而且采用使设备重量最轻的优化过程使投资最低，可为气液分离器选型提供参考。
运行：

二相和三相气液分离器的设计计算_图文(精)

二相和三相气液分薦31的设计计算n*iv*i 乃4«1 rXM, 2U4Ai*r^( e*«4・MQ J eAJkkrfA^lU 4 4aM •*> lOBTMAkUjf. •負1I4URC. ^/7-r uMiM^iFnaa. 厲Ufr«4ur KA •'计・》4X11 «»rtn•舎K华It作«・an «it, Ken AnoMlX«(2). ( I1±«*««T- ■粗三•廿・11的计»力«« Rff Atuteztt4»li f ltn^a>ti«.«Aft>fira*rt. SnUBoAf^AHuAttM ■刃■A“・02・•*AUi>An«4ttX* amxttrecQiMi -(uti, w»x»«tz. NKN rttt«ru» «・•t*4«4ff«».I勺・9・代A屮创JL力a；；ZhO»RtJlUU>・4I«<J 停■K T AAA.<"n<4flM4;>；«hR<4 jJEMji. r< jV44 4>h斗汽八l・犬Ml J 4 )#113出)*用呎耐「Q介*fiC佈n・$九t> M"sotA r I)«vx( I')nw«A« a«■»Iff<<u c»>«<ri 5t.l HI ■m M 1 Mt• «■ M>■ M• •ti.w M・・«.rP M R M1・.•U.l*I* ■L・•■.・I.M■0I.R« W1 tl 1 ■林■ ■•・M•.祈M U1 ■•-・・0.11*••-・・i Bl 19jaM»>' >.««M.»・.・•4■M».・! • M1NA<r )*KcMxMtliJV«7. »« •识计0—«MHI・・«flrFC・・r««*・R金IUBIHU M." HUcaiCfWT J UIT Y<x> *■«力.■力aa力nThAA. ^wasBX*G ：V"・；•+«<•■ ■•八14>> htd c><S> ■ft 労«■申*■})• y.g •£■・«• ■ hftJVASHtt «fl!wn*r»t 力.I - ®- <1 -OJTtt.MCD-H(«'>D-O/A lf>n■小习B < r f s -7* ・A ・O C餐・lrlr4c最Ni* w u X *S £±*««<*^I -K V -«V «X ««R £・・l n r ・l u ・・*i K V =8・«・・V F T ・U ・《2=£=•楫・・・a t v ・a B ・s ■ «9《■二£■:右小・・•・•■f 〔*:〔*• “丫•a■«*r -s f s s i ^*a/x »/ss ***S*E «■兵n ・》・・■・■《£s-c - %l »M:•」：〕：・■・拿«f l c v s f t •c 6x 4・f l *E G ■'i6rwMI>y ・4・・*«vr 二B t t w v a a s dK «£-^>^-€f f K E e・【&)・y 乂二*-s・・・#W ・H 6园■■«•・*《■)七安・・*3・・柢丁■«« .JI4S«・・bd僅/5•豪・£f t s'^I ^K S ^A C er b •休WIrvc(=)V 二=M «A r"2*•住#養4*:X M7・M *€R■・■・・c .sc w ^<e z r K a £K e o ・r t c d :Hsdw: 2.,<£ss«•・ ?<e £«M r s c *<«^s -O I ^^I =u3-£>5t -Js a £n芋订：£算i .«€n<t 4J-»I・c ・t t s ・・・&K 4«J—：v・■ Haul* s s»K e * s ^s s s・■•■・ f ^s s ^ .盍s ・・o s ・«* •f l f f e s 6i £K I I ・i J ««・・fs s ；；" T® △ T '：■ • M ■・；一■ 占 T * J* 刃0 . ______«M ・・卜 -------- 「5b 罔I —L , , , : : L T U V p p —分离器有效长度一分离器焊缝间长度一下标，由之意？一下标水之意W —压力一操作条件下气体或液体流率-下标标准状态之意一温度一停留时间一气流速度/S —液滴下落速度/S -液体密度加一气体密度/ —时间一，汽分离器中液而食，。