深圳湾大桥实测风场参数与风致拉索振动响应分析
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万方数据
２００９年第７期
梁柱等：深圳湾大桥实测风场参数与风致拉索振动响应分析
一１４７一
图２三向超声风速仪 深圳地处我国南部沿海地区，夏季多受热带气 旋（台风）的影响或袭击。２００７年８月，有４个热带 气旋活动，其中第７号热带风暴“帕布”及第９号热 带风暴“圣帕”对深圳的影响较大。“帕布”对深圳影 响最为明显的时间出现在１０日夜间到１１日早晨； 。圣帕”影响最为明显的时间出现在１７日早问及１８ 日晚上１９时到２０时。
ｌｎ‘彖’
流摩阻系数，五＝Ｏ．４，本桥Ｚｏ一０．０１。 本桥风速仪的安装位置离水面高度为２６ ｎｌ，绘
制台风期间实测的水平向及垂直向脉动风功率谱见
图５、图６所示，其中频率ｎ为横坐标，纵坐标为Ｓ （ｚ，恕），均为对数坐标。
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频率一 （１）台风“帕布”
频率疗 （２）台风“圣帕”
７５ ｍ，钢箱梁顶板宽３８．６ ｍ，底板宽２８．７５ ｍ，梁高 ４．１２６ ９ ｍ。索塔倾斜，塔顶高程为１４２．０５３ ｒｎ，桥型 布置见图１所示。在大桥主跨跨中两侧、次边跨跨 中两侧各布置一台三向超声风速仪。为减小风经过 桥体产生的涡流效应对测试产生的影响，每台风速 仪均配备可伸缩或旋转式桁架，将风速仪悬出结构 ５ ｍ以上，见图２所示。
０ １００ ２００ ３００ ４００ ５００ ６００
时间／５ （１）纵向脉动风速Ⅳ
时间，ｓ
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（２）横向脉动风速ｖ
时间／Ｓ （３）竖向脉动风速ｗ
圈４三向脉动风速时程
万方数据
公路
２００９年第７期
２．２实测湍流强度 湍流强度反映了风的脉动强度，三个方向的湍
流强度可用下式来表示：
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Ｌ一台
万方数据
２００９年第７期
粱柱等：深圳湾大桥实测风场参数与风致拉索振动响应分析
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（６）
“圣帕”经过深圳湾大桥时，测得的水平向瞬间 最大风速达２１．３ ｍ／ｓ，ｌＯ ｍｉｎ水平平均风速为 １３．８ ｍ／ｓ，纵向脉动风速最大为９．７ ｍ／ｓ。，横向脉 动风速绝对值最大为１２．６ ｍ／ｓ。三向风速时程见
圈５纵向脉动风功率谱
由图５、图６可以看出，台风期间，桥址处纵向 脉动风功率谱与Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，台风“帕布”产 生的竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱十分吻合，而
台风“圣帕”产生的竖向脉动风功率谱则与Ｐａｎｏｆ— ｓｋｙ谱在低频部分有一定偏差，表明脉动风在垂直 方向上的湍流动能分布在低频区间较大。
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频率厂／Ｈｚ
频Ｓｆ／Ｈｚ
圈１０主跨最长索风雨振与微风振动功率漕对比
由图９、图１０可以看出，安装阻尼器的长索在 台风期间的振动幅值有一定增大，但增幅不大（小于 １０倍），可见阻尼器起到了较好的能量耗散作用。
４ 结论 （１）深圳湾大桥在２００７年８月台风期间的风场
［２］陈宝春·黄玲．吴庆雄．波形钢腹板部分斜拉桥［Ｊ］．世 界桥梁，２００４·（４）·
［３］盛勇·陈艾荣·瑞十森尼贝格桥造型研究［Ｊ］·世界桥 粱·２００４，（４）‘
篓，毫献： 。…。 。。…。。…，。…。，．、 ，。。…。
［１］陈宝春！彭桂瀚·部分斜拉桥发展综述［Ｊ］·华东公路，
［５］ 彭设桂，２０瀚０２，’兰三涛．陈宝…春．“部…分斜…拉’桥景…观。设计…［Ｊ。］．
参数实测结果表明，风力大且持续时间短的台风，风 速脉动性及湍流强度均大于一般台风，这与文献［１］ 中观测的湍流强度规律基本一致。
（２）台风期间，桥址处纵向脉动风功率谱与 Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ 谱基本吻合，但台风“圣帕”产生的竖向脉动风功率 谱则与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱在低频部分有一定偏差，表明脉 动风在垂直方向上的湍流动能分布在低频区间较大。
（３）台风期间边跨短索发生了较明显的风雨振 动，最大振动加速度幅值达到１．３ ｇ，因此针对与本 桥类似的独塔斜拉桥短索区，也可考虑采取增设阻
尼装置或辅助索等的减振措施。
参考文献： ［１］庞加斌．宋丽莉，林志兴。等．风的湍流特性两种分析
方法的比较及其应用ＦＪ］．同济大学学报：自然科学 版，２００６，３４（１）． ［２］ 肖仪清，孙建超，李秋胜．台风湍流积分尺度与脉动风 速谱一基于实测数据的分析［Ｊ］．自然灾害学报，
图３所示，三向脉动风速时程见图４所示。
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察，拉索振动对人的心理产生了一定的不利影响，因 此，短索区也可考虑增设阻尼装置或辅助索。
主跨最长索Ｓ１２在台风期间及微风情况下的拉 索振动加速度时程及功率谱对比见图９、图１０ 所示。
圈９主跨最长索风雨振与微风振动时程对比
４００×ｌＯ’
３．５０×１０１
—３ ００ｘ１０。
≥２．５０ｘ１０·
客２００ｘＩＯ。
由表１可以看出，台风“圣帕”风力大，且持续时 间短。风速脉动性强，湍流强度明显大于台风“帕 布”，这也与文献［１］中观测的湍流强度规律一致。 ２．３湍流功率谱
绝大多数风谱拟合形式依据Ｋｏｌｍｏｇｒｏｖｅ理 论，如水平脉动风谱中的ｙｏｎ Ｋａｒｍａｎ谱、Ｄａｖｅｎ－ ｐｏｒｔ谱、Ｓｉｍｉｕ谱；其中ｖｏｎ Ｋａｒｍａｎ谱与湍流积分 尺度有关，Ｄａｖｅｎｐｏｒｔ谱与高度无关，Ｓｉｍｉｕ谱与高 度有关，目前抗风设计及风洞试验多采用Ｓｉｍｉｕ谱 进行模拟。其表达形式为：
１项目背景介绍 深港西部通道深圳湾公路大桥是一座连接深圳
与香港的跨海大桥，其中主桥为独塔单索面钢箱梁 斜拉桥．塔梁固结体系，桥跨布置为１８０ ｍ＋９０ ｍ＋
单位：ｃｍ 圈ｌ深圳湾大桥
连续感，而横截面方向主边孔悬臂不同则通过桥墩 上的挡板给予掩饰。力求整体结构给人稳定、均衡、 轻盈、向上挺拔的感觉，成为仙游县城的门户和标志 性的建筑物。
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式中：‰、越，、“。为基本时距（一般取１０ ｍｉｎ） 内样本三个方向风速平均值。
纵向脉动风速“（￡）、横向脉动风速口（￡）和竖 向脉动风速硼（ｔ）可根据以下公式计算：
比（ｆ）＝缸：（￡）Ｃ０８口＋Ｕ，（￡）ｓｉｎ口一Ｕ
１０．８
台风“圣帕”８月１７日５时
０．１３４ ２
０．０９３ １３９
Ｏ．０５７ ６５１
７．４
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台风“圣帕”８月１７日６时 台风“圣帕”８月１８日２０时
Ｏ．１３７ ３４１ ０．２６４ １６ｌ
Ｏ．１３４ ５５１ ０．３６７ ７７９
０．０７４ １６６ ０．１５７ ４３１
８．４ １３．８
１２．５ ２１－３
频率刀 （２）台风“圣帕”
圈６竖向脉动风功宰谱
３风致斜拉索振动响应 斜拉索的振动主要有涡激共振、风雨激振、参数
振动和线性内部共振几种形式，拉索的过度振动· 方面可能造成拉索及锚头的疲劳破坏，另一方面也 会对行人的心理产生不利影响。目前拉索的减振措 施通常采用改变拉索表面形态、设置辅助索或阻尼 器等方式。本桥拉索表面设螺旋线，主跨拉索区安 装了黏性阻尼器，边跨拉索未布设阻尼装置。关于 拉索风雨振的研究较早见于日本，近年来我国除了
ｎＳ（ｚ，竹）一 ２００ｆ
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（１＋５０厂）５／３
垂直脉动风谱多采用Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱，其表达形
式为：
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（９）
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式中：Ｓ（ｎ）为水平向及竖向风功率谱密度函
数；咒为风的脉动频率；，２而ｎｚ 为相似律坐标，Ｕ
（ｚ）表示２高度处的平均风速；“．：坚堕弩堡，为气
圈７边跨拉素风雨振与徽风摄动时程对比
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频率ｆ／Ｈｚ （１）台风时边跨拉索振动功率谱
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２风场参数测试 随机变化的风，通常分为平均风（定常流）和脉
动风（湍流或紊流）两部分，研究风的湍流特性主要 有“矢量分解法”和“风速风向法”两种方法，结构风
工程中通常采用“矢量分解法”。 ２．１风速与风向
三向超声风速仪采样频率为１０ Ｈｚ，输出时间 序列设为纵向水平分量Ｕ，（￡）、横向水平分量口，（￡） 和垂直分量‰（ｆ），则水平平均风速【，、风向角口和 风攻角为：
关键词：斜拉桥；湍流；实测；斜拉索Ｉ振动
抗风问题是大跨径桥梁设计重点考虑的因素， 在设计阶段，一般采用风洞模型试验及数值风洞进 行模拟，尽管现有的抗风理论能够为桥梁的抗风安 全提供可靠的依据，但关于风振机理的研究仍然是 各国学者研究的焦点。近１０年来，由于大跨径桥梁 结构健康监测系统的兴起，为我们获得大桥真实的 风场环境及振动响应提供了便利的条件，系统测试 得到的数据可以为抗风研究积累丰富的资料。因此， 本文以深圳湾跨海大桥结构健康监测系统为基础，对 ２００７年台风过境时的测试数据进行了分析，可为今 后该地区或该类型桥梁的抗风设计提供参考。
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（２）横向水平分量脚
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圈３三向风速时程
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公路２００９年７月 第７期 文章编号：０４５１—０７１ ２（２００９）０７—０１４６—０５
中图分类号：Ｕ４４１．３
ＨＩＧＨＷＡＹ Ｊｕｌ．２００９ Ｎｏ．７ 文献标识码：Ｂ
深圳湾大桥实测风场参数与 风致拉索振动响应分析
梁 柱，李 娜，张新越
（中交公路规划设计院有限公司 北京市 １０００８８）
摘要：２００７年两次台风经过深圳湾跨海大桥，对桥址处的风场参数与拉索振动测试数据进行了分析。实测结 果表明：桥址处纵向脉动风功率谱与Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱基本吻合；台风期间边跨短 索发生厂较明显的风雨振动．而主跨长索由于安装ｒ阻尼器，振动幅值得到有效控制．因此与本桥类似的独塔斜拉桥 短索区也应考虑采取增设阻尼装置或辅助索等减振措施。
（７）
式中：Ｏ＇ｕ、民、Ｏ＇ｗ分别为三个方向脉动风速的均 方根。
以１０ ｍｉｎ为样本时距，台风经过时的湍流强度 计算结果见表１。
裹ｌ 台风期间实测脉动风湍流强度
台风样本时间
ｆ。
Ｌ
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水平平均风速／（ｍ／ｓ）
瞬时最大风速／（ｍ／ｓ）
台风“帕布”
０．０９８ ４７９
０．０６４ ６５８
０．０５１ ９５６
７．８
频率ｆ／ｓｚ Ｇ酚微风时边跨拉索振动功率语
田８边跨拉素风雨振与微风振动功率谱对比
万方数据
一１５０一
２００９年第７期
由图７、图８可以看出，台风期间边跨短索发生 了较明显的风雨振动，振动幅值为微风时的近１００ 倍，功率谱幅值为微风时的１０５倍；台风期间边跨拉 索振动体现为单模态振动，且为高频振动，微风时振 动主模态主要集中在低频区间。通过人员上前观
在风洞实验外，在现场也进行了相关的测试研究，得 到一些经验性的规律，但理论模型并不完善。我们 在主跨及边跨的代表性拉索上安装了加速度传感 器，采样频率为５０ Ｈｚ，安装位置距离地面５ ｍ左 右，在台风“圣帕”影响期间，对拉索的风雨振动进行 了连续观测。
边跨短索在台风期间及微风情况下的拉索振动 加速度时程及功率谱对比见图７、图８所示．
万方数据
２００９年第７期
梁柱等：深圳湾大桥实测风场参数与风致拉索振动响应分析
一１４７一
图２三向超声风速仪 深圳地处我国南部沿海地区，夏季多受热带气 旋（台风）的影响或袭击。２００７年８月，有４个热带 气旋活动，其中第７号热带风暴“帕布”及第９号热 带风暴“圣帕”对深圳的影响较大。“帕布”对深圳影 响最为明显的时间出现在１０日夜间到１１日早晨； 。圣帕”影响最为明显的时间出现在１７日早问及１８ 日晚上１９时到２０时。
ｌｎ‘彖’
流摩阻系数，五＝Ｏ．４，本桥Ｚｏ一０．０１。 本桥风速仪的安装位置离水面高度为２６ ｎｌ，绘
制台风期间实测的水平向及垂直向脉动风功率谱见
图５、图６所示，其中频率ｎ为横坐标，纵坐标为Ｓ （ｚ，恕），均为对数坐标。
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频率一 （１）台风“帕布”
频率疗 （２）台风“圣帕”
７５ ｍ，钢箱梁顶板宽３８．６ ｍ，底板宽２８．７５ ｍ，梁高 ４．１２６ ９ ｍ。索塔倾斜，塔顶高程为１４２．０５３ ｒｎ，桥型 布置见图１所示。在大桥主跨跨中两侧、次边跨跨 中两侧各布置一台三向超声风速仪。为减小风经过 桥体产生的涡流效应对测试产生的影响，每台风速 仪均配备可伸缩或旋转式桁架，将风速仪悬出结构 ５ ｍ以上，见图２所示。
０ １００ ２００ ３００ ４００ ５００ ６００
时间／５ （１）纵向脉动风速Ⅳ
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（２）横向脉动风速ｖ
时间／Ｓ （３）竖向脉动风速ｗ
圈４三向脉动风速时程
万方数据
公路
２００９年第７期
２．２实测湍流强度 湍流强度反映了风的脉动强度，三个方向的湍
流强度可用下式来表示：
Ｉ－－可Ｏ＂ｕ
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万方数据
２００９年第７期
粱柱等：深圳湾大桥实测风场参数与风致拉索振动响应分析
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Ｉ——实测风谱１
０３ ．～．１．…Ｐ锄ｏｆＳｋｙ谱ｌ
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（４）
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（５）
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（６）
“圣帕”经过深圳湾大桥时，测得的水平向瞬间 最大风速达２１．３ ｍ／ｓ，ｌＯ ｍｉｎ水平平均风速为 １３．８ ｍ／ｓ，纵向脉动风速最大为９．７ ｍ／ｓ。，横向脉 动风速绝对值最大为１２．６ ｍ／ｓ。三向风速时程见
圈５纵向脉动风功率谱
由图５、图６可以看出，台风期间，桥址处纵向 脉动风功率谱与Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，台风“帕布”产 生的竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱十分吻合，而
台风“圣帕”产生的竖向脉动风功率谱则与Ｐａｎｏｆ— ｓｋｙ谱在低频部分有一定偏差，表明脉动风在垂直 方向上的湍流动能分布在低频区间较大。
堡１．５０ｘ１０＇ 督ｌｍ×１０，
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频率厂／Ｈｚ
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圈１０主跨最长索风雨振与微风振动功率漕对比
由图９、图１０可以看出，安装阻尼器的长索在 台风期间的振动幅值有一定增大，但增幅不大（小于 １０倍），可见阻尼器起到了较好的能量耗散作用。
４ 结论 （１）深圳湾大桥在２００７年８月台风期间的风场
［２］陈宝春·黄玲．吴庆雄．波形钢腹板部分斜拉桥［Ｊ］．世 界桥梁，２００４·（４）·
［３］盛勇·陈艾荣·瑞十森尼贝格桥造型研究［Ｊ］·世界桥 粱·２００４，（４）‘
篓，毫献： 。…。 。。…。。…，。…。，．、 ，。。…。
［１］陈宝春！彭桂瀚·部分斜拉桥发展综述［Ｊ］·华东公路，
［５］ 彭设桂，２０瀚０２，’兰三涛．陈宝…春．“部…分斜…拉’桥景…观。设计…［Ｊ。］．
参数实测结果表明，风力大且持续时间短的台风，风 速脉动性及湍流强度均大于一般台风，这与文献［１］ 中观测的湍流强度规律基本一致。
（２）台风期间，桥址处纵向脉动风功率谱与 Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ 谱基本吻合，但台风“圣帕”产生的竖向脉动风功率 谱则与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱在低频部分有一定偏差，表明脉 动风在垂直方向上的湍流动能分布在低频区间较大。
（３）台风期间边跨短索发生了较明显的风雨振 动，最大振动加速度幅值达到１．３ ｇ，因此针对与本 桥类似的独塔斜拉桥短索区，也可考虑采取增设阻
尼装置或辅助索等的减振措施。
参考文献： ［１］庞加斌．宋丽莉，林志兴。等．风的湍流特性两种分析
方法的比较及其应用ＦＪ］．同济大学学报：自然科学 版，２００６，３４（１）． ［２］ 肖仪清，孙建超，李秋胜．台风湍流积分尺度与脉动风 速谱一基于实测数据的分析［Ｊ］．自然灾害学报，
图３所示，三向脉动风速时程见图４所示。
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时间／ｓ （１）纵向水平分量地
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察，拉索振动对人的心理产生了一定的不利影响，因 此，短索区也可考虑增设阻尼装置或辅助索。
主跨最长索Ｓ１２在台风期间及微风情况下的拉 索振动加速度时程及功率谱对比见图９、图１０ 所示。
圈９主跨最长索风雨振与微风振动时程对比
４００×ｌＯ’
３．５０×１０１
—３ ００ｘ１０。
≥２．５０ｘ１０·
客２００ｘＩＯ。
由表１可以看出，台风“圣帕”风力大，且持续时 间短。风速脉动性强，湍流强度明显大于台风“帕 布”，这也与文献［１］中观测的湍流强度规律一致。 ２．３湍流功率谱
绝大多数风谱拟合形式依据Ｋｏｌｍｏｇｒｏｖｅ理 论，如水平脉动风谱中的ｙｏｎ Ｋａｒｍａｎ谱、Ｄａｖｅｎ－ ｐｏｒｔ谱、Ｓｉｍｉｕ谱；其中ｖｏｎ Ｋａｒｍａｎ谱与湍流积分 尺度有关，Ｄａｖｅｎｐｏｒｔ谱与高度无关，Ｓｉｍｉｕ谱与高 度有关，目前抗风设计及风洞试验多采用Ｓｉｍｉｕ谱 进行模拟。其表达形式为：
１项目背景介绍 深港西部通道深圳湾公路大桥是一座连接深圳
与香港的跨海大桥，其中主桥为独塔单索面钢箱梁 斜拉桥．塔梁固结体系，桥跨布置为１８０ ｍ＋９０ ｍ＋
单位：ｃｍ 圈ｌ深圳湾大桥
连续感，而横截面方向主边孔悬臂不同则通过桥墩 上的挡板给予掩饰。力求整体结构给人稳定、均衡、 轻盈、向上挺拔的感觉，成为仙游县城的门户和标志 性的建筑物。
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（３）
式中：‰、越，、“。为基本时距（一般取１０ ｍｉｎ） 内样本三个方向风速平均值。
纵向脉动风速“（￡）、横向脉动风速口（￡）和竖 向脉动风速硼（ｔ）可根据以下公式计算：
比（ｆ）＝缸：（￡）Ｃ０８口＋Ｕ，（￡）ｓｉｎ口一Ｕ
１０．８
台风“圣帕”８月１７日５时
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圈６竖向脉动风功宰谱
３风致斜拉索振动响应 斜拉索的振动主要有涡激共振、风雨激振、参数
振动和线性内部共振几种形式，拉索的过度振动· 方面可能造成拉索及锚头的疲劳破坏，另一方面也 会对行人的心理产生不利影响。目前拉索的减振措 施通常采用改变拉索表面形态、设置辅助索或阻尼 器等方式。本桥拉索表面设螺旋线，主跨拉索区安 装了黏性阻尼器，边跨拉索未布设阻尼装置。关于 拉索风雨振的研究较早见于日本，近年来我国除了
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垂直脉动风谱多采用Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱，其表达形
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ｎＳ（ｚ，咒）一 ６ｆ
（９）
扯：
（１＋４厂）２
式中：Ｓ（ｎ）为水平向及竖向风功率谱密度函
数；咒为风的脉动频率；，２而ｎｚ 为相似律坐标，Ｕ
（ｚ）表示２高度处的平均风速；“．：坚堕弩堡，为气
圈７边跨拉素风雨振与徽风摄动时程对比
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频率ｆ／Ｈｚ （１）台风时边跨拉索振动功率谱
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２风场参数测试 随机变化的风，通常分为平均风（定常流）和脉
动风（湍流或紊流）两部分，研究风的湍流特性主要 有“矢量分解法”和“风速风向法”两种方法，结构风
工程中通常采用“矢量分解法”。 ２．１风速与风向
三向超声风速仪采样频率为１０ Ｈｚ，输出时间 序列设为纵向水平分量Ｕ，（￡）、横向水平分量口，（￡） 和垂直分量‰（ｆ），则水平平均风速【，、风向角口和 风攻角为：
关键词：斜拉桥；湍流；实测；斜拉索Ｉ振动
抗风问题是大跨径桥梁设计重点考虑的因素， 在设计阶段，一般采用风洞模型试验及数值风洞进 行模拟，尽管现有的抗风理论能够为桥梁的抗风安 全提供可靠的依据，但关于风振机理的研究仍然是 各国学者研究的焦点。近１０年来，由于大跨径桥梁 结构健康监测系统的兴起，为我们获得大桥真实的 风场环境及振动响应提供了便利的条件，系统测试 得到的数据可以为抗风研究积累丰富的资料。因此， 本文以深圳湾跨海大桥结构健康监测系统为基础，对 ２００７年台风过境时的测试数据进行了分析，可为今 后该地区或该类型桥梁的抗风设计提供参考。
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（２）横向水平分量脚
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（３）垂直分量地
圈３三向风速时程
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公路２００９年７月 第７期 文章编号：０４５１—０７１ ２（２００９）０７—０１４６—０５
中图分类号：Ｕ４４１．３
ＨＩＧＨＷＡＹ Ｊｕｌ．２００９ Ｎｏ．７ 文献标识码：Ｂ
深圳湾大桥实测风场参数与 风致拉索振动响应分析
梁 柱，李 娜，张新越
（中交公路规划设计院有限公司 北京市 １０００８８）
摘要：２００７年两次台风经过深圳湾跨海大桥，对桥址处的风场参数与拉索振动测试数据进行了分析。实测结 果表明：桥址处纵向脉动风功率谱与Ｓｉｍｉｕ谱吻合较好，竖向脉动风功率谱与Ｐａｎｏｆｓｋｙ谱基本吻合；台风期间边跨短 索发生厂较明显的风雨振动．而主跨长索由于安装ｒ阻尼器，振动幅值得到有效控制．因此与本桥类似的独塔斜拉桥 短索区也应考虑采取增设阻尼装置或辅助索等减振措施。
（７）
式中：Ｏ＇ｕ、民、Ｏ＇ｗ分别为三个方向脉动风速的均 方根。
以１０ ｍｉｎ为样本时距，台风经过时的湍流强度 计算结果见表１。
裹ｌ 台风期间实测脉动风湍流强度
台风样本时间
ｆ。
Ｌ
，∞
水平平均风速／（ｍ／ｓ）
瞬时最大风速／（ｍ／ｓ）
台风“帕布”
０．０９８ ４７９
０．０６４ ６５８
０．０５１ ９５６
７．８
频率ｆ／ｓｚ Ｇ酚微风时边跨拉索振动功率语
田８边跨拉素风雨振与微风振动功率谱对比
万方数据
一１５０一
２００９年第７期
由图７、图８可以看出，台风期间边跨短索发生 了较明显的风雨振动，振动幅值为微风时的近１００ 倍，功率谱幅值为微风时的１０５倍；台风期间边跨拉 索振动体现为单模态振动，且为高频振动，微风时振 动主模态主要集中在低频区间。通过人员上前观
在风洞实验外，在现场也进行了相关的测试研究，得 到一些经验性的规律，但理论模型并不完善。我们 在主跨及边跨的代表性拉索上安装了加速度传感 器，采样频率为５０ Ｈｚ，安装位置距离地面５ ｍ左 右，在台风“圣帕”影响期间，对拉索的风雨振动进行 了连续观测。
边跨短索在台风期间及微风情况下的拉索振动 加速度时程及功率谱对比见图７、图８所示．