铸铁件冒口设计

Qm=
G Mc3
（2）球铁件收缩时间分数
Pc=
1.0 e
(0.65Mc+0.01Qm)
3 冒口体模数MR MR=f1f2f3Mc
f1 ——冒口平衡系数 取f1=1.2
f2 ——收缩模数系数 f2=√Pc f3 ——冒口压力系数 f3=1.1~1.3
4 冒口颈模数MN
MN=fp.f2.f4 Mc
（3）直浇道模数 MZ MZ=f直.f1f2f3Mc
f1 ——冒口平衡系数 取f1=1.2
f2 ——收缩模数系数 f3 ——冒口压力系数 f3=1.1-1.3 f直浇道流通效应系数=0.70-0.80
（4）横浇道模数 Mh
Mh=f横.f2.Mc
f2 ——收缩模数系数 f横浇道流通效应系数=0.75~0.85
⑸冒口的压力使铸件凝固过程处于正压 状态； ⑹冒口颈 短、 薄、 宽。
可见，铸铁件均衡凝固有限补缩 设计的冒口位置、冒口大小、冒口补缩 时间等与顺序凝固有显著不同。
2 铸铁件收缩时间分数
（1）灰铸铁件收缩时间分数 PC=
PC=
AP AC
1.0
e (0.5Mc+0.01Qm)
e=2.7
Mc ——铸件模数 Qm ——质量周界商
fp ——流通效应系数 fp=0.45-0.55 f4 ——冒口颈长度系数 f4=0.8~1.0
5 冒口个数（均衡段的个数）
均衡段 冒口位置
均衡段
6 无冒口铸造工艺
无冒口铸造的本质是浇口当冒口
7 浇口当冒口补缩工艺
（1）补缩模型
（2）浇注系统流通效应：金属液流
过、通过直浇道、横浇道、内浇道 时，周围的型砂被加热，凝固时间 延长的热效应。为此，小的浇注系 统模数可以有长的凝固时间。流通 效应系数推荐为： f直浇道流通效应系数=0.70~0.80 f横浇道流通效应系数=0.75~0.85 f内浇道流通效应系数=0.35~0.40
铸铁件冒口定量设计
西安理工大学 魏兵
2008.03.28
1 冒口设计原则
⑴ 冒口补缩时间要长于铸件收缩时间AP，即冒口 的模数 Mr要大于铸件的收缩模数 Ms; ⑵冒口能提供的补缩液量要大于铸件表观收缩量； ⑶冒口位置不要放在铸件的几何热节上，防止接 触热节的产生； ⑷冒口和铸件之间存在补缩通道，补缩通道的模 数大于收缩模数；
Hale Waihona Puke 10 铸铁件冒口系列1989年国家科委成都均衡凝固推广班
谢 谢！
铸造技术杂志社祝会议圆满成功
提高铸造企业工艺水平和铸件品质
提高中国铸件在国际市场上的竞争力
（5）内浇道模数Mn Mn=f内f2.f4Mc
f4 ——冒口颈长度系数 f2 ——收缩模数系数 f内浇道流通效应系数=0.35-0.40 f4=0.8-1.0
8 浇注系统充填与补缩一体化设计
（1）充填设计 （2）补缩设计 （3）取二者较大者,再核算 （4）给出二者都满足的尺寸
9 应用举例
教材：铸件充填与补缩工艺定量设计理论及计算 （1）应用均衡凝固收缩模数法设计补缩式浇注 系统消除球铁油缸铸造缺陷（64页） （2）均衡凝固飞边冒口在汽车转向助力泵体铸 件上的应用（67页） （3）ZTW-A-02摩擦片缸套铸铁件平做平浇爬 芯工艺（111页） （4）浇注系统和冒口联合补缩消除球铁镶圈铸 件缩孔缺陷（125页）