一种用于复杂断块油藏水驱开发效果评价的新方法

一种用于复杂断块油藏水驱开发效果评价的新方法

针对冀东油田复杂断块的油藏特点，结合实际注水开发效果评价，以控制（动用）储量概念及波及理论为出发点，重新建立了水驱效果评价方法中水驱控制程度及动用程度的计算方法，认为水驱控制程度为水驱控制储量与总地质储量之比，而水驱动用程度为水驱动用储量与总地质储量之比，实际应用当中，指导了油田的合理开发。

标签：复杂断块油藏；水驱控制程度；水驱动用程度；采收率

复杂断块油藏经过长期注水开发后，一般进入高含水开发阶段，剩余油在空间上分布较为复杂，挖潜难度大[1-2]。准确的对油藏的分析需要对断块/小层/油砂体逐一进行，由平面到纵向，再由纵向到平面寻找潜力。由于复杂断块油藏储层特有的渗流特征和冀东油田注水开发现状等原因，用传统方法开展注水效果评价即计算水驱控制程度和动用程度的结果并不能真正反映油藏开发的实际情况，鉴于此，本文提出了一种新的计算水驱控制程度和动用程度的方法。即以井组为单元，立足油砂体，采用“储量法”刻画“两个程度”，落实水驱调整潜力，动静结合定量刻画水驱储量，在水驱控制储量图的基础上，叠合水线推进图，合理的计算水驱动用储量。

1 计算方法原理

1.1 水驱控制程度

传统的水驱控制程度计算方法为：与注水井连通的采油井射开有效厚度与井组内采油井射开总有效厚度之比值。该方法只考虑到纵向上的注采对应连通情况，称为注采对应连通率更合适。对整装均质油藏适应性较好；对复杂断块油藏适应性较差，油藏下步潜力方向不明确，无法量化评价油水井措施实施对指标改善的贡献值。

而水驱控制储量是一个体积概念，还需考虑平面上的水驱控制率，即水驱控制面积与油区总含油面积之比，所以水驱控制程度应为注采对应连通率与平面上的水驱控制率的乘积，即指在现有注采井网条件下注入水所能波及到的含油面积内的储量与其总储量的比值，也就是水驱能够控制的那部分储量。该方法从小层入手，深入分析水驱控制状况，为寻找下步措施潜力提供基础。具体来说，就是要求不仅在平面上有水井控制，纵向上也要求与周边油井注采对应连通。具体计算公式如下：

1.2 水驱动用程度

传统水驱动用程度计算方法为：按年度所有测试水井的吸水剖面和全部测试油井的产液剖面资料计算，即总吸水厚度总产液厚度之和与注水井总射开连通厚度油井总射开连通厚度之和的比值。该计算结果不能完全反映水驱的动用情况，

它称为纵向水驱利用率更加合适。从计算水驱控制储量角度出发，该方法存在两个局限性：第一没有考虑到平面上水驱控制率，即水驱控制面积与油区总含油面积之比；第二受储层平面非均质影响，导致注入水推进不均，受益油井未全部见效，没有充分考虑纵向水井对油井所有生产层的控制情况。使得计算结果往往偏大，甚至出现动用程度值比控制程度值还大的错误。水驱动用程度以井组水驱控制面积为基础，依据油井见效情况，油井井距之半为界与水井相连，所圈面积为水驱动用面积，进而计算出油藏水驱动用储量，采用水驱动用储量与总地质储量之比的方法计算。水驱动用储量是表示水驱能够动用的那部分储量，所谓动用某部分区域，是指注入水能够到达并且驱替那部分区域，也可以理解为注入水能够波及的那部分区域。而动用的前提是控制，即动用储量永远都小于对应的控制储量。简单一点，水驱储量动用程度等于水驱储量控制程度乘以纵向水驱利用率。

从波及理论角度出发，水驱动用程度是指水驱能够波及的区域体积与总油藏体积之比，而它计算的能够波及的区域体积是在一种油藏均质且水驱状况非常理想状态下的结果，而实际水驱状况受储层非均质性和注采井距、注采压差、裂缝等多方面条件影响，所以水驱动用程度应该是体积波及系数的理论最大值。

造成冀东油田注水开发采收率较低原因主要有：①注水井中转注井占的比例较大，转注的油井在投产后生成各层由于地层压力不同，使泄油半径大小不一，因而水驱前缘平面上多成不规则形状，导致平面水驱波及面积推进不均；②扇三角洲砂体，相变快，非均质性强，不利于注水推进，另外低渗透储集层中油气渗流具有非达西流特征，存在启动压力梯度，由于低速非达西效应，原油的流动必须要有足够的驱替压力梯度来克服其启动压力梯度，而冀东油田后期实施的“温和注水”技术政策，导致驱替压力过小，无法建立有效的驱替压力梯度，存在大量死油区[3-4]；③储层具有较强的敏感性，驱油效率低，不利于注水开发，油藏埋藏深，含油层系多，井段长，不利于层系组合，并且储层渗透率纵向非均质性，实际纵向吸水厚度往往小于射孔厚度。

3 计算实例

应用上述方法计算柳赞油田柳赞中区柳90北断块的水驱控制程度及动用程度。以柳90北断块I（3）2小层L90-68井组为例，井组控制地质储量3.55万吨，水驱控制地质储量2.81万吨（图1），井组水驱控制程度79.2%；井组水驱动用地质储量1.31万吨，进而計算出井组水驱储量动用程度36.9%（图2）。

通过相同计算叠加其它小层井组，水驱面积Aw =0.60km2；注采连通率a=77.6%；纵向水驱利用率b=67.2%。该区研究面积为0.84km2，总地质储量N=117.9×104t；储量丰度Ωo=140.3×104t/km2；计算得到本区水驱控制程度X控制=71.8%，水驱动用程度X动用=56.38%。而采用与注水井连通的采油井射开有效厚度与井组内采油井射开总有效厚度之比值的传统计算方法得到的水驱控制程度X控制=77.6%，水驱动用程度X动用=58.3%，明显与本区开发特征不符，实际上该值计算的结果为水驱面积内的水驱控制程度和动用程度。因此，本文采用的新计算方法更符合冀东油田复杂断块油藏的实际情况。

4 结束语

本文根据冀东油田油田复杂断块的油藏特点并结合目前开发现状，给出了一种计算水驱控制程度及动用程度的新方法，并从理论与实际两方面进行了分析论证，认为该方法对于复杂断块水驱开发油藏具有较好的适用性。根据水驱动用程度与采收率关系的分析，认为提高水驱动用程度是冀东油田提高采收率的主要途径之一。

参考文献：

[1]胡景双，邓先杰，等.复杂小断块油田中高含水期开发调整实践[J].断块油气田，2010，17（2）：202-205.

[2]关富佳，刘德华，等.复杂小断块油藏立体井网开发模式研究[J].断块油气田，2010，17（2）：213-215.

[3] 曾大乾，李淑贞. 中国低渗透砂岩储层类型及地质特征[J]. 北京：石油工业出版社，1994，15（1）：38-45.

[4] 牛彦良，李莉，韩德金，等. 低渗透油藏水驱采收率计算新方法[J]. 石油学报，2006，27（2）：77-79.