电子织物强力机
YG(B)026H型电子织物强力机利用说明书
YG（B）026H 电子织物强力机使用说明书温州际高检测仪器一、仪器特点、用途：YG026H系列电子织物强力机是依照织物强力测试国家标准，运用最新传感器技术和微机操纵技术设计制造而成的，该机测试精度高（误差≤%F·S），外型尺寸小，结构紧凑，性能稳固，是广大生产厂家、科研院校、商检、质检等单位经济实惠的首选强力测试仪器。
仪器性能符合断裂拉伸各项标准中对等速伸长型（CRE型）实验仪器的要求，适用于棉、毛、麻、丝、毛纤织物、无纺布、纸张、织带，纱线及非织造布的抗拉伸断裂强力及断裂伸长的测定。
二、仪器技术性能测试方式：按国际首选的等速伸长（CRE）原理，测定试样断裂强力及伸长，利用微机记录其峰值强力值和断裂伸长值。
测力系统：采纳电阻应变片测力传感器测力范围及最小分度值：测力精度:≤±%采样频率：1000次/s夹距：20-500mm 任意设定拉伸速度：10-500mm/min 数字设定回程速度：10-500mm/min输出形式：2.9.1液晶显示2.9.2中文报表2.9.3串口联结电脑数据处置量:≤200次实验利用电源: AC220V±10% 50Hz外形尺寸:750(L)×650(W)×1800(H)(mm)重量:约90Kg3、仪器结构及作用本仪器由机架、传动起落机构、测力传感器、上下夹持器、电气操纵箱及显示面板等部件组成（如图一、图二）。
机架本仪器机架由立柱五、底座2组成。
在机架内安装有测力传感器、光电编码器、传动部件及驱动电机；立柱5内装有螺旋传动副。
传动起落机构（如图二）本仪器传动由一只调速电机驱动，经同步带减速装置减速将运动传递至立柱内的螺旋传动副，使上夹持器作上下直线运动。
上夹持器的上升与下降极限位置由上限位开关和下限位开关操纵，在仪器右侧配有夹距限位调剂旋钮，调剂限位调剂旋钮的位置，即可按要求取得需要的试样夹持距离。
测力传感器本仪器选用高精度电阻应变片式负荷传感器，并按不同的机型别离选用不同规格的传感器（同试样夹钳本仪器上、下夹持器均为波纹夹板式，依照不同功能选择不同的夹持宽度，上夹持器与力值传感器直接联接作上下直线运动，实现对试样的拉伸，下夹持器直接固定在底座上。
YG065型电子织物强力试验仪
图2 织物拉伸断裂试验的试条形状和夹持方法
（二）夹持方法 扯边纱条样法试易，快速，试验状态比较接近实际情况，但所得 强力、伸长值略高。剪切条样法一般用于不易抽边纱的织 物，如缩绒织物、毡品、非织造布及涂层织物等。我国标 准规定采用扯边纱条样法。
（三 ）试验参数 织物拉伸断裂的试验参数见表1。
图4 YG065型电子织物强力试验仪
（二）拉伸操作
（1）试拉伸 按“实验”键进入实验状态，将织物夹在上夹持器上，然后 在织物的下部夹上张力夹，加预加张力，再夹紧下夹持器，然后去掉张 力夹 ，按“拉伸”键，仪器开始拉伸，拉断后，下夹持器自动返回初 始位置。（注：定速拉伸，不需试拉伸） （2）试验 夹好试样，按“拉伸”键，拉伸至试样断裂后下夹持器返回起 始位置，显示屏自动记录断裂强力（单位：N），断裂伸长（单位： mm）、断裂时间（单位：min）和断裂伸长率（单位：％）。重复以 上操作，直至到达设定次数。 （注：在铁钳中心位置夹持试样，以保证拉力中心线通过铁钳的中点） （3）统计、打印 按“退出删除状态/停止”键退出删除状态，按“统计” 键打印本组统计数据。按“复制”键打印本组所有数据。 （4）结束 按“复位”键本组试验完毕。
19.5tex以上（30英支以下）的织物，其修正系数K值由表6查得。 19.5tex以下（30英支以上）的织物，其修正系数K值由表7查得。 实测 回潮 率/% 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0 4.2 4.4 4.6 4.8 修正 系数 1.397 1.365 1.335 1.307 1.282 1.258 1.236 1.215 1.196 1.172 实测 回潮 率/% 5.0 5.2 5.4 5.6 5.8 6.0 6.2 6.4 6.6 6.8 修正 系数 1.162 1.146 1.131 1.117 1.104 1.092 1.080 1.069 1.057 1.049 实测 回潮 率/% 7.0 7.2 7.4 7.6 7.8 8.0 8.2 8.4 8.6 8.8 修正 系数 1.040 1.031 1.022 1.015 1.007 1.000 0.993 0.987 0.980 0.975 实测 回潮 率/% 9.0 9.2 9.4 9.6 9.8 10.0 10.2 10.4 10.6 10.8 修正 系数 0.969 0.964 0.959 0.954 0.949 0.945 0.941 0.937 0.933 0.929 实测 回潮 率/% 11.0 11.2 11.4 11.6 11.8 12.0 12.2 12.4 12.6 12.8 修正 系数 0.926 0.922 0.919 0.916 0.913 0.910 0.907 0.905 0.902 0.900 实测 回潮 率/% 13.0 13.2 13.4 13.6 13.8 14.0 修正 系数 0.897 0.895 0.893 0.891 0.889 0.887
迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化
第３１卷㊀第５期２０２３年９月现代纺织技术ＡｄｖａｎｃｅｄＴｅｘｔｉｌｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＶｏｌ.３１ꎬＮｏ.５Ｓｅｐ.２０２３ＤＯＩ:１０.１９３９８∕ｊ.ａｔｔ.２０２３０３０３３迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化夏兆鹏１ꎬ２ꎬ潘佳俊２ꎬ张海宝１ꎬ卢佳浩１ꎬ胡高强２(１.青海省产品质量检验检测院ꎬ西宁㊀８１０００１ꎻ２.天津工业大学纺织科学与工程学院ꎬ天津㊀３００３８７)㊀㊀摘㊀要:为深入研究紫外辐照和温度对防护用纺织品的耦合破坏过程ꎬ根据青藏高原地区的３个典型城市西宁㊁格尔木㊁日喀则一年内的月平均温度及紫外线辐照量ꎬ共设计了３组对照试验ꎬ对迷彩面料室内加速老化前后的微观形态㊁力学性能㊁热学性能㊁化学结构进行分析ꎮ结果表明:在高温高辐照度环境下加速７ｈ后ꎬ纤维表面出现裂纹ꎬ力学性能大幅下降ꎬ其经纬向断裂强力分别下降了２４.１６％㊁２６.８７％ꎬ顶破强力下降了２１.５１％ꎬ经纬向撕破强力下降４０.４３％㊁５０.５０％ꎻ老化后织物的热稳定性变差ꎬ织物在老化过程中发生了氧化ꎬ生成了相对稳定的氧化产物ꎮ该老化过程研究可以为青藏高原地区开发相应的防护用纺织品提供理论支持ꎮ关键词:青藏高原ꎻ防护用纺织品ꎻ力学性能ꎻ热稳定性ꎻ老化过程中图分类号:ＴＳ１０１.２㊀㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１００９￣２６５Ｘ(２０２３)０５￣０１９８￣０８收稿日期:２０２３０３２０㊀网络首发日期:２０２３０５１０基金项目:国家市场监督管理总局技术保障专项项目(２０１９ＹＪ０４３)作者简介:夏兆鹏(１９８０ )ꎬ男ꎬ山东济南人ꎬ博士ꎬ主要从事功能性纺织品设计㊁智能可穿戴关键技术方面的研究ꎮ㊀㊀防护用纺织品涉及生产生活中的方方面面ꎬ大到航天服㊁防弹衣㊁作训服等特种防护服ꎬ小到日常生活用防护纺织品ꎬ但纺织品在使用过程中不可避免的会受到周围环境影响而发生老化ꎬ这对防护用纺织品的性能提出了更高的要求[１￣３]ꎮ防护用纺织品发生老化的原因可以分为人为因素和外界因素ꎬ人为因素包括存放条件和日常洗涤ꎬ外界因素中紫外线辐射和温度的作用尤为强烈[４]ꎮ青藏高原地理位置属于中低纬度ꎬ并且太阳高度角高㊁空气稀薄㊁大气干燥㊁多晴天等ꎬ这些综合因素导致了青藏高原地区的昼夜温差较大ꎬ太阳辐射远高于其他地区[５￣７]ꎮ目前对防护用纺织品老化方面的研究大多针对于常规且单一的大气环境ꎬ在青藏高原这种纬度高㊁紫外线辐照时间长且强度高㊁昼夜温差大等特殊大气环境下ꎬ紫外辐照度和温度对防护用纺织品的破坏存在交互影响ꎬ然而针对两者耦合破坏作用的相关研究较少[８￣９]ꎮ因此ꎬ目前紫外辐照和温度对防护用纺织品的耦合破坏机理尚不明确ꎮ防护服作为保护生命安全的重要保障ꎬ如果由于长时间紫外线照射和温度的共同作用导致性能下降或消失ꎬ在面对危险时将严重威胁到使用人员的生命安全ꎮ本文利用自主研制的紫外￣温度老化装置进行防护用纺织品的室内人工加速老化试验ꎮ根据青藏高原地区的３个典型城市西宁㊁格尔木㊁日喀则一年内的月平均温度及紫外线辐照量共设计３组对照试验ꎬ对迷彩面料室内加速老化前后的微观形态㊁力学性能㊁热学性能㊁化学结构进行分析ꎬ研究紫外￣温度耦合作用对防护用纺织品性能的影响ꎮ１㊀实㊀验１.１㊀实验原料平纹迷彩色面料通过市场采购获得ꎬ包含１８ ３％棉纤维㊁１７.２％维纶和６４.５％聚酯纤维ꎬ其经密为１８７根∕(５ｃｍ)ꎬ纬密为１２４根∕(５ｃｍ)ꎬ厚度为０ ４１３２ｍｍꎬ平方米质量为２７８ｇ∕ｍ２ꎮ１.２㊀表面形貌观察采用荷兰Ｐｈｅｎｏｍ￣Ｗｏｒｌｄ公司生产的ＰｈｅｎｏｍＸＬ台式扫描电镜来观测老化后纤维表面的变化ꎮ１.３㊀傅里叶变换红外光谱分析采用赛默飞世尔科技公司的红外光谱仪(ＮｉｃｏｌｅｔｉＳ５０)ꎬ记录样品在４００~４０００ｃｍ－１之间的红外光谱ꎬ分辨率优于０.０９ｃｍ－１ꎮ１.４㊀热重分析采用ＴＧＡ￣６０１热重分析仪ꎬ在氮气气体流量为２０ｍＬ∕ｍｉｎ的条件下进行试验ꎮ在２０ħ∕ｍｉｎ的加热速率下ꎬ探索温度区间为５０~７００ħꎬ记录质量损失的温度依赖性(ＴＧ)ꎬ测定质量损失与温度的一阶微分曲线(ＤＴＧ)ꎮ分解温度(Ｔｄ)在ＤＴＧ峰的最大值处测量ꎬ根据ＤＴＧ曲线显示的峰面积计算质量损失[１０]ꎮ样品(约２５ｍｇ)取自室内外老化各阶段的织物上ꎬ放入仪器并准确称重ꎮ１.５㊀差示扫描量热分析采用ＤＳＣ￣６００差示扫描量热仪ꎬ该仪器使用高纯度氮气以１２０ｍＬ∕ｍｉｎ的流速吹扫样品室进行完全校准ꎮ标准ＤＳＣ测试在３０~３００ħ温度范围内以１０ħ∕ｍｉｎ的升温速率进行ꎬ从室内外老化各阶段的每种织物上剪取约１５ｍｇ样品剪碎放在坩埚中ꎬ将坩埚置于炉体中的试样托盘上ꎮ１.６㊀室内加速老化试验本文利用自主研制的紫外￣温度老化装置进行防护用纺织品的室内人工加速老化试验[１１]ꎬ装置如图１所示ꎮ根据西宁㊁格尔木㊁日喀则３个地方一年内的月平均温度及紫外线辐照量共设计了３组对照试验ꎬ分别为第一组低温㊁低辐照度(－１０ħ㊁３００Ｗ∕ｍ２)ꎻ第二组常温㊁中等辐照度(１０ħ㊁４００Ｗ∕ｍ２)ꎻ第三组高温㊁高辐照度(３０ħ㊁６００Ｗ∕ｍ２)ꎬ每组试验的老化时间梯度为１㊁３㊁５㊁７ｈꎬ共４个周期ꎬ每次试验放一块样品ꎬ加速老化时待设定温度稳定后再调节辐照量使其达到设定值ꎬ当达到老化时间后关闭仪器ꎬ待样品冷却至室温时取回样品ꎬ测试㊁分析室内人工加速老化后样品性能的变化ꎮ图１㊀室内人工加速老化箱Ｆｉｇ.１㊀Ｉｎｄｏｏｒａｒｔｉｆｉｃｉａｌａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇｄｅｖｉｃｅ１.７㊀断裂强力测试本断裂强力测试依据ＧＢ∕Ｔ３９２３.１ ２０１３«纺织品织物拉伸性能第１部分:断裂强力和断裂伸长率的测定(条样法)»ꎬ采用ＹＧ０２６ＭＤ电子织物强力机ꎬ将在恒温恒湿室中调湿２４ｈ后的老化样品分经纬向裁剪成２００ｍｍˑ５０ｍｍ大小ꎬ然后分别测试面料的断裂强力ꎬ每个方向上测试５个样品取其平均值ꎮ测试时ꎬ夹持器拉伸速度为３００ｍｍ∕ｍｉｎꎬ预加张力为２Ｎꎮ１.８㊀顶破强力测试顶破强力测试依据ＧＢ∕Ｔ１９９７６ ２００５«纺织品顶破强力的测定钢球法»国家标准ꎬ采用ＹＧ０２８万能材料试验机ꎬ测试经调温调湿后样品的顶破强力ꎮ测试时ꎬ样品的面积大小为１５.９ｃｍ２ꎬ顶破速度为３００ｍｍ∕ｍｉｎꎬ预加张力为０Ｎꎬ共测试５组取其平均值ꎮ１.９㊀撕破强力测试撕破强力测试依据ＧＢ∕Ｔ３９１７.２ ２００９«纺织品织物撕破性能第２部分:裤形试样(单缝)撕破强力的测定»ꎬ采用ＹＧ０２６ＭＤ电子织物强力机ꎬ断裂强力测试和撕破强力测试使用的是同一台仪器ꎬ只是测试所需的配件不同ꎮ测试前ꎬ将样品在恒温恒湿室中调湿２４ｈꎬ测试时仪器的拉伸速度为１００ｍｍ∕ｍｉｎꎬ预加张力为０Ｎꎬ峰值幅度为２０％ꎬ织９９１ 第５期夏兆鹏等:迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化物的经纬方向上各取５个样品测试ꎮ撕破强力的测试结果按计算方法的不同可分为人工计算和电子计算ꎬ人工计算是将撕破强力的强力￣伸长曲线上的峰形等分成４个区域ꎬ第一区域舍去不用ꎬ在剩余３个区域的每个区域内各选择两个最高的峰和两个最低的峰ꎬ最后计算３个区域内共１２个峰值的算术平均值ꎬ称为十二区峰值ꎻ电子计算是计算３个区域内所有峰值的算数平均值ꎬ也称为三区峰值[１２]ꎮ２㊀结果与分析２.１㊀老化后迷彩面料的表面形貌长时间的老化会导致纤维结构的损伤ꎬ而纤维作为织物的基本组成单元ꎬ其结构的劣化会导致织物性能的下降ꎮ室内环境加速老化前后迷彩面料表面ＳＥＭ照片如图２所示ꎬ图中织物内部呈扁平转曲带状结构的是棉纤维ꎬ涤纶纤维呈规则圆柱形ꎬ色泽度较好ꎬ纤维束排列整齐ꎮ当第一组室内环境下加速３ｈ后ꎬ观察到棉纤维转曲处开始出现褶皱ꎬ随着老化时间的增加ꎬ转曲处出现变形ꎬ当老化７ｈ时已严重变形ꎬ同时纤维表面失去光泽ꎻ涤纶纤维表面出现凹陷ꎬ织物力学性能受损ꎮ在第二组加速老化条件下也观察到棉纤维转曲结构的变形ꎬ而且在老化７ｈ时ꎬ观察到部分涤纶纤维局部出现了劈裂现象ꎬ这表明此时纤维结构遭到严重破坏ꎮ当第三组室内环境下加速老化１ｈ时ꎬ观察到涤纶纤维表面出现裂口ꎬ且随着老化时间的增加ꎬ裂口逐渐增大ꎬ到老化５ｈ时已出现明显裂缝ꎬ当老化７ｈ时ꎬ甚至可以观察到部分纤维出现了断口ꎬ表面变得非常暗淡ꎬ此刻纤维已变得非常脆弱ꎬ力学性能损失严重ꎮ因此ꎬ在紫外￣温度耦合作用下温度越高且辐照度越强ꎬ对纤维的损伤越剧烈ꎮ图２㊀室内环境加速老化后迷彩面料表面ＳＥＭ照片Ｆｉｇ.２㊀ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃｓｕｒｆａｃｅａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ００２ 现代纺织技术第３１卷２.２㊀老化后迷彩面料红外光谱分析图３为第一㊁二㊁三组室内加速环境下迷彩面料的傅里叶变化红外光谱图ꎮ经不同组室内加速环境老化后ꎬ织物吸收峰的位置和波数基本一样ꎬ没有形成新的化学键ꎬ这表明紫外￣温度耦合作用不会对纤维的分子结构造成破坏ꎮ从图３中可看出ꎬ织物在３２９０ｃｍ－１附近的谱带归因于Ｏ Ｈ和Ｎ Ｈ基团的伸缩振动ꎻ峰值在２９７１ｃｍ－１处可归因于Ｃ Ｈ波段振动ꎻ峰值在２９１０ｃｍ－１处可归因于Ｃ Ｈ波段振动ꎻ在１７１６ｃｍ－１处观察到一个非常强烈的带ꎬ这是由于羰基(Ｃ Ｏ)从酯键延伸ꎻ峰值在１５０５ｃｍ－１处表示为Ｎ Ｈ酰胺Ⅱ带ꎻ峰值在１２４１ｃｍ－１处表示酰胺Ⅲ带ꎻ１０２０ｃｍ－１处的强带是由于芳香Ｃ Ｈ面内弯曲ꎻ７１９ｃｍ－１处的带分配给Ｃ Ｈ平面外弯曲[１３]ꎮ图３㊀室内加速老化后迷彩面料的ＦＴＩＲ曲线Ｆｉｇ.３㊀ＦＴＩＲｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ２.３㊀老化对迷彩面料热稳定性的影响２.３.１㊀热重分析图４显示了迷彩面料在不同加速老化条件下的ＴＧ和ＤＴＧ曲线ꎮ从图４可以看出ꎬ织物在达到最大热分解温度前ＤＴＧ曲线上有一个小的肩峰ꎬ这是由于棉纤维的热分解温度要低于涤纶㊁维纶纤维ꎬ在达到织物的最大热分解温度前棉纤维就发生了热分解[１４]ꎮ织物未老化时ꎬ达到最大热分解的温度为４１５.９１ħꎬ在第三组室内加速环境下老化７ｈ后ꎬ最大热分解温度降低到３９９.６３ħꎬ下降幅度较大ꎮ织物未老化时内部结构紧密ꎬ力学性能较好ꎬ随着老化时间增加ꎬ织物结构受损ꎬ更容易受到环境的影响ꎬ力学性能损伤程度也逐渐增大ꎬ这意味着紫外￣温度耦合作用对织物的力学性能具有显著影响ꎮ图４㊀室内加速老化后迷彩面料的ＴＧ∕ＤＴＧ曲线Ｆｉｇ.４㊀ＴＧ∕ＤＴＧｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ２.３.２㊀差示扫描量热分析第一㊁二㊁三组室内人工加速环境下迷彩面料的ＤＳＣ曲线如图５所示ꎮ从图５中看到随着室内加速环境中温度和紫外辐照度的增加ꎬ纤维的熔融峰向低温区移动ꎬ这表明纤维内部非晶区无规则排列的分子链运动更加活跃ꎬ结晶区面积减少ꎬ纤维力学性能发生下降[１５]ꎮ图５㊀室内加速老化后迷彩面料的ＤＳＣ曲线Ｆｉｇ.５㊀ＤＳＣｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ１０２ 第５期夏兆鹏等:迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化织物的ＤＳＣ曲线上显示出两个明显的吸热峰ꎬ第一个吸热峰出现在２３０ħ左右ꎬ表示的是织物内部维伦纤维的熔融峰ꎬ峰值温度随着老化环境的劣化降低至２２７.６ħꎻ第二个吸热峰出现在２６０ħꎬ对应于涤纶片晶的熔化ꎬ未老化时涤纶纤维的熔融峰为２５９.２ħꎬ老化后峰值温度降低到２５６.１ħꎬ老化可能会导致晶体内某些交联作用的破坏ꎬ结晶度下降[１６]ꎮ这些结果表明紫外￣温度耦合作用下ꎬ温度越高且辐照度越强ꎬ对纤维结晶度的影响越大ꎮ２.４㊀老化对迷彩面料力学性能的影响室内不同人工加速老化条件下迷彩面料的经纬向断裂强力如图６所示ꎮ由图６可知ꎬ织物的经纬向断裂强力随着老化时间增加而下降ꎮ织物未老化时经纬向断裂强力分别为２０２４.４２㊁１３３２.９６Ｎꎬ当老化７ｈ时ꎬ第一组室内加速条件下织物经纬向断裂强力分别下降了１２.５１％㊁１１.５８％ꎻ第二组室内加速条件下织物经纬向断裂强力分别下降了１７ ８２％㊁１７.７３％ꎻ第三组室内加速条件下织物经纬向断裂强力分别下降了２４.１６％㊁２６.８７％ꎮ在室内加速老化过程中ꎬ织物受到热和光的共同作用ꎬ内部纤维分子结构发生变化ꎬ非晶区的化学键开始断裂ꎬ且这种断裂逐渐扩展到结晶区ꎬ结晶度下降ꎬ从而导致织物强力的下降[１７]ꎮ室内不同人工加速老化条件下迷彩面料的顶破强力变化如图７所示ꎬ由于不同组的紫外辐照度和温度的变化ꎬ织物的顶破强力都呈现不同程度的下降ꎮ织物未老化前的顶破强力为２３８８.１２Ｎꎬ第一㊁二㊁三组室内加速老化环境下织物顶破强力分别下降了１６.１７％㊁１８.０７％㊁２１.５１％ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀㊀图６㊀室内加速老化后迷彩面料经纬向断裂强力Ｆｉｇ.６㊀Ｗａｒｐ∕ｗｅｆｔｂｒｅａｋｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ图７㊀室内加速老化后迷彩面料顶破强力Ｆｉｇ.７㊀Ｂｕｒｓｔｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ㊀㊀室内不同人工加速老化条件下迷彩面料的撕破强力变化如图８所示ꎮ从图８中可看出ꎬ三区峰值和十二区峰值撕破强力计算结果基本吻合ꎬ基于数据的精简分析ꎬ故下面的讨论中只考虑三区峰值计算结果ꎮ由图８可知ꎬ织物未老化前经纬向撕破强力分别为１４８.１㊁１２８.９６Ｎꎬ撕破强力随着老化时间的增加而下降ꎬ当老化７ｈ时ꎬ第一组室内加速老化环境下织物经纬向撕破强力分别下降了１１ ０４％㊁１４.６９％ꎻ第二组室内加速老化环境下织物经纬向撕破强力分别下降了２４.７７％㊁３２ ６５％ꎻ第三组室内加速老化环境下织物经纬向撕破强力分别下降了４０.４３％㊁５０.５０％ꎮ这是由于撕裂破坏主要靠撕裂三角区域的局部应力场作用ꎬ而从纤 ２０２ 现代纺织技术第３１卷维形貌的电镜图中观察到ꎬ老化后纤维束间变得疏松且纤维变脆ꎬ撕裂三角区域的局部应力场作用减弱[１８￣１９]ꎮ图８㊀室内加速老化后迷彩面料撕破强力Ｆｉｇ.８㊀Ｗａｒｐ∕ｗｅｆｔｔｅａｒｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇ这些结果可以发现ꎬ紫外￣温度耦合作用对织物的力学性能具有显著影响ꎮ当温度和辐照度均提高时ꎬ织物的损伤越严重ꎬ其力学性能下降越大ꎬ这意味着防护用纺织品在青藏高原环境中使用时更易老化失效ꎮ３㊀结㊀论文章通过不同室内加速老化环境研究了迷彩面料室内加速老化的过程ꎮ结果表明ꎬ老化后纤维表面变得粗糙不平且部分区域出现裂纹和裂缝ꎮ随着室内老化加速时间的增加ꎬ织物的力学性能大幅下降ꎮ老化后织物达到最大热分解时的温度及熔融温度均向低温区移动ꎮ最大热分解温度降低说明织物的热稳定性变差ꎬ更容易发生分解ꎮ熔融温度降低表明纤维分子无定形区中无规则排列的分子链运动更加剧烈ꎬ使纤维内部晶体熔融行为更快到来ꎬ导致了结晶度的下降ꎮ织物经过老化后ꎬ吸收峰的位置和峰形基本没有变化ꎬ没有形成新的化学键ꎬ这表明老化过程中并没有产生新的物质ꎮ该基于紫外￣温度耦合作用的老化过程研究对青藏高原地区开发防护用纺织品具有重要意义ꎮ参考文献:[１]杨涛ꎬ石敏ꎬ万星辰ꎬ等.电离辐射防护用纺织品的研究进展[Ｊ].棉纺织技术ꎬ２０２０ꎬ４８(６):１７￣２１.ＹＡＮＧＴａｏꎬＳＨＩＭｉｎꎬＷＡＮＸｉｎｇｃｈｅｎꎬｅｔａｌ.Ｒｅｓｅａｒｃｈｓｔｕｄｙｏｆｉｏｎｉｚｉｎｇｒａｄｉａｔｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓ[Ｊ].ＣｏｔｔｏｎＴｅｘｔｉｌｅＴｅｃｈｏｎｌｏｇｙꎬ２０２０ꎬ４８(６):１７￣２１.[２]郭晶ꎬ李丽ꎬ樊争科ꎬ等.个体安全防护用纺织品研究[Ｊ].针织工业ꎬ２０２２(１２):１￣５.ＧＵＯＪｉｎｇꎬＬＩＬｉꎬＦＡＮＺｈｅｎｇｋｅꎬｅｔａｌ.Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｐｅｒｓｏｎａｌｓａｆｅｔｙｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓ[Ｊ].ＫｎｉｔｔｉｎｇＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓꎬ２０２２(１２):１￣５.[３]李丽ꎬ林娜ꎬ赵雷ꎬ等.防割类安全与防护用纺织品的研究及应用现状[Ｊ].棉纺织技术ꎬ２０２０ꎬ４８(４):１４￣１７.ＬＩＬｉꎬＬＩＮＮａꎬＺＨＡＯＬｅｉꎬｅｔａｌ.Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｔａｔｕｓｏｆｃｕｔ￣ｒｅｓｉｓｔａｎｔｓａｆｅｔｙａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｔｅｘｔｉｌｅ[Ｊ].ＣｏｔｔｏｎＴｅｘｔｉｌｅＴｅｃｈｏｎｌｏｇｙꎬ２０２０ꎬ４８(４):１４￣１７.[４]ＷＩＬＬＥＲＥꎬＦＥＬＴＥＮＣ.Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓｏｆｈａｚａｒｄｏｕｓｓｕｂｓ￣ｔａｎｃｅｓｉｎｒｅｕｓａｂｌｅｃｈｅｍｉｃａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｓｕｉｔｓ[Ｊ].Ｇｅｆａｈｒｓｔｏｆｆｅ￣ＲｅｉｎｈａｌｔｕｎｇｄｅｒＬｕｆｔꎬ２００６ꎬ６６(７∕８):３０１￣３０４.[５]德例归吉.近３０年青藏高原气温变化趋势分析[Ｊ].西藏科技ꎬ２０１９(７):３６￣４３.ＤＥＬｉｇｕｉｊｉ.ＡｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｔｒｅｎｄｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｈａｎｇｅｏｖｅｒｔｈｅＱｉｎｇｈａｉ￣ＴｉｂｅｔＰｌａｔｅａｕｉｎｒｅｃｅｎｔ３０ｙｅａｒｓ[Ｊ].ＴｉｂｅｔＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１９(７):３６￣４３.[６]刘娜ꎬ熊安元ꎬ张强ꎬ等.青藏高原多源气象辐射数据整合与评估[Ｊ].高原气象ꎬ２０２３ꎬ４２(１):３５￣４８.ＬＩＵＮａꎬＸＩＯＮＧＡｎｙｕａｎꎬＺＨＡＮＧＱｉａｎｇꎬｅｔａｌ.Ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｍｕｌｔｉ￣ｓｏｕｒｃｅｍｅｔｅｏｒｏｌｏｇｉｃａｌｒａｄｉａｔｉｏｎｄａｔａｏｖｅｒＱｉｎｇｈａｉ￣ＸｉｚａｎｇＰｌａｔｅａｕ[Ｊ].ＰｌａｔｅａｕＭｅｔｅｏｒｏｌｏｇｙꎬ２０２３ꎬ４２(１):３５￣４８.[７]赵文娜ꎬ次仁尼玛ꎬ王一楠ꎬ等.西藏羊八井地区地表辐射的时间变化特征研究[Ｊ].高原科学研究ꎬ２０２２ꎬ６(４):４２￣４９.３０２ 第５期夏兆鹏等:迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化ＺＨＡＯＷｅｎｎａꎬＴＳＥＲＩＮＧＮｙｉｍａꎬＷＡＮＧＹｉｎａｎꎬｅｔａｌ.ＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｌｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅｒａｄｉａｔｉｏｎａｔＹａｎｇｂａｊｉｎｇｏｎｔｈｅＱｉｎｇｈａｉ￣ＸｉｚａｎｇＰｌａｔｅａｕ[Ｊ].ＰｌａｔｅａｕＳｃｉｅｎｃｅＲｅｓｅａｒｃｈꎬ２０２２ꎬ６(４):４２￣４９.[８]郝梦瑶ꎬ何京波ꎬ余忠辉ꎬ等.紫外与热耦合环境下的隐框玻璃幕墙结构胶加速老化设备[Ｊ].合成材料老化与应用ꎬ２０２２ꎬ５１(４):１０６￣１０８ꎬ７９.ＨＡＯＭｅｎｇｙａｏꎬＨＥＪｉｎｇｂｏꎬＹＵＺｈｏｎｇｈｕｉꎬｅｔａｌ.Ａｃｃｅｌｅ￣ｒａｔｅｄａｇｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔｆｏｒｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｓｅａｌａｎｔｏｆｈｉｄｄｅｎｆｒａｍｅｇｌａｓｓｃｕｒｔａｉｎｗａｌｌｕｎｄｅｒｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔｒａｄｉａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｒｍａｌｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ[Ｊ].ＳｙｎｔｈｅｔｉｃＭａｔｅｒｉａｌｓＡｇｉｎｇａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎꎬ２０２２ꎬ５１(４):１０６￣１０８ꎬ７９.[９]莫灏君ꎬ郑依铭.聚丙烯非织造布加速老化性能研究[Ｊ].中国纤检ꎬ２０２３(３):８２￣８４.ＭＯＨａｏｊｕｎꎬＺＨＥＮＧＹｉｍｉｎｇ.Ｓｔｕｄｙｏｎａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅｎｏｎｗｏｖｅｎｓ[Ｊ].ＣｈｉｎａＦｉｂｅｒＩｎｓｐｅｃｔｉｏｎꎬ２０２３(３):８２￣８４.[１０]方帅军ꎬ郑培晓ꎬ程双娟ꎬ等.甲基丙烯酰胺接枝桑蚕丝接枝率的数学模型构建与定量分析[Ｊ].纺织学报ꎬ２０２２ꎬ４３(２):１５６￣１６１.ＦＡＮＧＳｈｕａｉｊｕｎꎬＺＨＥＮＧＰｅｉｘｉａｏꎬＣＨＥＮＧＳｈｕａｎｇｊｕａｎꎬｅｔａｌ.Ｅｓｔａｂｌｉｓｈｍｅｎｔｏｆｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌｍｏｄｅｌａｎｄｑｕａｎｔｉ￣ｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｆｏｒｇｒａｆｔｉｎｇｒａｔｅｏｆｍｅｔｈｙｌａｃｒｙｌａｍｉｄｅｇｒａｆｔｅｄｓｉｌｋ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＴｅｘｔｉｌｅＲｅｓｅａｒｃｈꎬ２０２２ꎬ４３(２):１５６￣１６１.[１１]夏兆鹏ꎬ杨海华ꎬ胡高强ꎬ等.一种高性能纤维及其制品测试用紫外和温度老化环境箱:ＣＮ２１４５８４７９２Ｕ[Ｐ].２０２１￣１１￣０２.ＸＩＡＺｈａｏｐｅｎｇꎬＹＡＮＧＨａｉｈｕａꎬＨＵＧａｏｑｉａｎｇꎬｅｔａｌ.Ａｎｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｇｉｎｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｃｈａｍｂｅｒｆｏｒｔｅｓｔｉｎｇｈｉｇｈ￣ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｆｉｂｅｒａｎｄｉｔｓｐｒｏｄｕｃｔｓ:ＣＮ２１４５８４７９２Ｕ[Ｐ].２０２１￣１１￣０２.[１２]梁永洪ꎬ吴铨洪ꎬ何舒敏.纺织品撕破强力裤形法与冲击摆锤法适用性分析[Ｊ].轻纺工业与技术ꎬ２０１８ꎬ４７(５):７３￣７５.ＬＩＡＮＧＹｏｎｇｈｏｎｇꎬＷＵＱｕａｎｈｏｎｇꎬＨＥＳｈｕｍｉｎꎬｅｔａｌ.Ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｅａｒｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｐａｎｔｓｈａｐｅｍｅｔｈｏｄａｎｄｉｍｐａｃｔｐｅｎｄｕｌｕｍｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｅｘｔｉｌｅｓ[Ｊ].ＬｉｇｈｔａｎｄＴｅｘｔｉｌｅＩｎｄｕｓｔｒｙａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１８ꎬ４７(５):７３￣７５. [１３]ＪＡＮＤＩＫＯＶＡＧꎬＫＵＣＨＡＲＣＺＹＫＰꎬＭＩＳＫＯＬＣＺＩＮꎬｅｔａｌ.Ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｏｆｎａｔｕｒａｌｆｉｂｒｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｐｏｌｙｅｓｔｅｒｕｒｅｔｈａｎｅ:Ｅｆｆｅｃｔｏｎｐｈｙｓｉｃｏ￣ｃｈｅｍｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｔｈｒｏｕｇｈｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎｔｏｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌａｄｈｅｓｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１６ꎬ３６(２):１８９￣１９７.[１４]ＭＩＫＨＡＬＯＶＳＫＡＬＩꎬＧＵＮ'ＫＯＶＭꎬＲＵＧＡＬＡＡꎬｅｔａｌ.Ｃｏｔｔｏｎｉｓｅｄｆｌａｘｆｉｂｒｅｓｖｓ.ｃｏｔｔｏｎｆｉｂｒｅｓ:Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌꎬｔｅｘｔｕｒａｌａｎｄａｄｓｏｒｐｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ[Ｊ].ＲＳＣＡｄｖａｎｃｅｓꎬ２０１２ꎬ２(５):２０３２￣２０４２.[１５]胡高强ꎬ夏兆鹏ꎬ张海宝ꎬ等.不同负荷下ＵＨＭＷＰＥ纤维的热老化性能及其机理研究[Ｊ].产业用纺织品ꎬ２０２２ꎬ４０(２):２２￣２８ꎬ３６.ＨＵＧａｏｑｉａｎｇꎬＸＩＡＺｈａｏｐｅｎｇꎬＺＨＡＮＧＨａｉｂａｏꎬｅｔａｌ.ＴｈｅｒｍａｌａｇｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＵＨＭＷＰＥｆｉｂｅｒｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏａｄｓ[Ｊ].ＴｅｃｈｎｉｃａｌＴｅｘｔｉｌｅｓꎬ２０２２ꎬ４０(２):２２￣２８ꎬ３６.[１６]宋海硕.玻纤增强尼龙１０Ｔ复合材料热氧老化性能及寿命预测研究[Ｄ].贵阳:贵州大学ꎬ２０１７.ＳＯＮＧＨａｉｓｈｕｏ.ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅＴｈｅｒｍａｌ￣ｏｘｉｄａｔｉｖｅＡｇｉｎｇＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄＬｉｆｅｔｉｍｅＰｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆＧｌａｓｓＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＮｙｌｏｎ１０ＴＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓ[Ｄ].Ｇｕｉｙａｎｇ:ＧｕｉｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬ２０１７.[１７]明津法.桑蚕丝织物抗紫外老化性能研究[Ｄ].苏州:苏州大学ꎬ２０１１.ＭＩＮＧＪｉｎｆａ.ＳｔｕｄｙｏｎＵｌｔｒａｖｉｏｌｅｔＡｇｉｎｇＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＢｏｍｂｙｘＭｏｒｉＳｉｌｋＦａｂｒｉｃ[Ｄ].Ｓｕｚｈｏｕ:ＳｏｏｃｈｏｗＵｎｉｖｅｒ￣ｓｉｔｙꎬ２０１１.[１８]孟瑾.日晒对消防服织物性能的影响[Ｄ].上海:东华大学ꎬ２０１２.ＭＥＮＧＪｉｎ.ＴｈｅＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＩｎｓｏｌａｔｉｏｎｏｎＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＦｉｒｅｆｉｇｈｔｅｒ￣ｃｌｏｔｈｉｎｇＦａｂｒｉｃｓ[Ｄ].Ｓｈａｎｇｈａｉ:ＤｏｎｇｈｕａＵｎｉｖｅｒ￣ｓｉｔｙꎬ２０１２.[１９]丁倩ꎬ李俊玲ꎬ王肖杰ꎬ等.撕裂性能增强型阻燃面料的制备与研究[Ｊ].产业用纺织品ꎬ２０２１ꎬ３９(６):８￣１１.ＤＩＮＧＱｉａｎꎬＬＩＪｕｎｌｉｎｇꎬＷＡＮＧＸｉａｏｊｉｅꎬｅｔａｌ.Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｆｌａｍｅｒｅｓｉｓｔａｎｔｆａｂｒｉｃｗｉｔｈｅｎｈａｎｃｅｄｔｅａｒｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ[Ｊ].ＴｅｃｈｎｉｃａｌＴｅｘｔｉｌｅｓꎬ２０２１ꎬ３９(６):８￣１１.４０２ 现代纺织技术第３１卷ＴｈｅｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｃｈａｎｇｅｏｆｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃｓＸＩＡＺｈａｏｐｅｎｇ１ꎬ２ꎬＰＡＮＪｉａｊｕｎ２ꎬＺＨＡＮＧＨａｉｂａｏ１ꎬＬＵＪｉａｈａｏ１ꎬＨＵＧａｏｑｉａｎｇ２(１.ＱｉｎｇｈａｉＰｒｏｖｉｎｃｉａｌＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆｏｒＰｒｏｄｕｃｔＱｕａｌｉｔｙＩｎｓｐｅｃｔｉｏｎａｎｄＴｅｓｔｉｎｇꎬＸｉｎｉｎｇ８１０００１ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＳｃｈｏｏｌｏｆＴｅｘｔｉｌｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＴｉａｎｇｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＴｉａｎｊｉｎ３００３８７ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓａｒｅａｎｉｍｐｏｒｔａｎｔｐａｒｔｏｆｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｔｅｘｔｉｌｅｓ.Ｉｎｒｅｃｅｎｔｙｅａｒｓ ａｌｏｔｏｆｎａｔｕｒａｌｄｉｓａｓｔｅｒｓｓｈｏｗｔｈｅｔｅｎｄｅｎｃｙｏｆｓｔｒｏｎｇｅｘｐｌｏｓｉｏｎａｎｄｌａｒｇｅｓｐｒｅａｄ ｗｈｉｃｈｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｈｅｓａｆｅｔｙｒｉｓｋｏｆｏｐｅｒａｔｏｒｓｉｎｓｐｅｃｉａｌｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ.Ｔｏｐｒｏｔｅｃｔｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｏｐｅｒａｔｏｒｓ ｔｈｅｈｉｇｈｅｒｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓａｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄｆｏｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ.Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓａｒｅｉｎｅｖｉｔａｂｌｙａｇｅｄｄｕｒｉｎｇｒｅｐｅａｔｅｄｕｓｅａｎｄｂｅｃｏｍｅｕｎｕｓａｂｌｅｂｅｃａｕｓｅｏｆｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ.Ａｔｐｒｅｓｅｎｔ ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆａｇｉｎｇｏｆｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓｍａｉｎｌｙｆｏｃｕｓｅｓｏｎｔｈｅｓｉｎｇｌｅａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ａｎｄｔｈｅｓｐｅｃｉａｌａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｏｆｔｈｅＱｉｎｇｈａｉ￣ＴｉｂｅｔＰｌａｔｅａｕｗｉｔｈｓｔｒｏｎｇｓｏｌａｒｒａｄｉａｔｉｏｎａｎｄｌａｒｇｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｂｅｔｗｅｅｎｄａｙａｎｄｎｉｇｈｔｉｓｌｅｓｓｓｔｕｄｉｅｄ.Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ ｉｔｉｓｎｅｃｅｓｓａｒｙｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｃｏｕｐｌｉｎｇｄａｍａｇｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＵＶｉｒｒａｄｉａｔｉｏｎａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓ.ＡｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｍｏｎｔｈｌｙａｖｅｒａｇｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔｒａｄｉａｔｉｏｎｏｆｔｈｒｅｅｔｙｐｉｃａｌｃｉｔｉｅｓｉｎｔｈｅＱｉｎｇｈａｉ￣ＴｉｂｅｔＰｌａｔｅａｕ Ｘｉｎｉｎｇ ＧｏｌｍｕｄａｎｄＲｉｋａｚｅ ｉｎｏｎｅｙｅａｒ ｔｈｒｅｅｇｒｏｕｐｓｏｆｃｏｎｔｒｏｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｗｅｒｅｄｅｓｉｇｎｅｄ.Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｃｈｅｍｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄｉｎｏｒｄｅｒｔｏｒｅｓｅａｒｃｈｔｈｅｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｆａｂｒｉｃｓ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｆａｂｒｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｃｏｍｐｌｅｔｅａｎｄｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｉｓｓｍｏｏｔｈｂｅｆｏｒｅａｇｉｎｇ.Ａｆｔｅｒａｇｉｎｇ ｔｈｅｆｉｂｅｒｓｕｒｆａｃｅｂｅｃｏｍｅｓｒｏｕｇｈａｎｄｕｎｅｖｅｎ ａｎｄｔｈｅｃｏｌｏｒｂｅｃｏｍｅｓｐｏｏｒ.Ｃｒａｃｋｓａｐｐｅａｒｉｎｓｏｍｅａｒｅａｓａｎｄｇｒａｄｕａｌｌｙｅｘｐａｎｄｄｕｒｉｎｇａｇｉｎｇ.Ｔｈｅｓｃａｌｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｏｆｔｈｅｗｏｏｌｆｉｂｅｒｓｉｓｄｅｓｔｒｏｙｅｄ ａｎｄｔｈｅｉｎｎｅｒｃｏｒｔｉｃａｌｌａｙｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｅｘｐｏｓｅｄ.Ｔｈｅｍｏｓｔｓｅｒｉｏｕｓｉｓｔｈａｔｔｈｅｆｉｂｅｒｉｓｆｒａｃｔｕｒｅｄ ｔｈｅｆｉｂｅｒｓｈａｐｅｉｓｄｅｆｏｒｍｅｄａｎｄｔｈｅｆｉｂｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｎｏｌｏｎｇｅｒｃｏｍｐｌｅｔｅ.Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆａｇｉｎｇｔｉｍｅｉｎｔｈｒｅｅｉｎｄｏｏｒａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓ ｔｈｅｂｒｅａｋｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈ ｔｅａｒｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｂｕｒｓｔｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃａｍｏｕｆｌａｇｅｆａｂｒｉｃｓａｒｅａｌｌｄｅｃｒｅａｓｅｄ.Ａｆｔｅｒ７ｈｏｆａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎｉｎｔｈｅｔｈｉｒｄｉｎｄｏｏｒｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｔｈｅｗａｒｐａｎｄｗｅｆｔｂｒｅａｋｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｆａｂｒｉｃａｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｄｂｙ２４ １６％ａｎｄ２６.８７％ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ.Ｔｈｅｂｕｒｓｔｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｉｓｄｅｃｒｅａｓｅｄｂｙ２１.５１％.Ｔｈｅｗａｒｐｔｅａｒｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｗｅｆｔｔｅａｒｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈａｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｄｂｙ４０.４３％ａｎｄ５０.５０％ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ.Ｔｈｅｔｅａｒｓｔｒｅｎｇｔｈｉｓｍｏｒｅｓｕｓｃｅｐｔｉｂｌｅｔｏｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌａｇｉｎｇ.Ｂｏｔｈｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｍｅｌｔｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｔｈｅａｇｅｄｆａｂｒｉｃａｒｅｍｏｖｅｄｔｏｔｈｅｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｚｏｎｅ.Ｔｈｅｄｅｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｆａｂｒｉｃｂｅｃｏｍｅｓｗｏｒｓｅａｎｄｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｉｓｅａｓｉｅｒｔｏｏｃｃｕｒ.Ｔｈｅｄｅｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｍｅｌｔｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅｉｒｒｅｇｕｌａｒｍｏｌｅｃｕｌａｒｃｈａｉｎｓｉｎｔｈｅａｍｏｒｐｈｏｕｓｒｅｇｉｏｎｏｆｆｉｂｅｒｍｏｌｅｃｕｌｅｓｍｏｖｅｍｏｒｅｖｉｏｌｅｎｔｌｙ ｗｈｉｃｈｌｅａｄｓｔｏｔｈｅｄｅｃｒｅａｓｅｏｆｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｉｔｙｂｅｃａｕｓｅｔｈｅｃｒｙｓｔａｌｓｉｎｓｉｄｅｔｈｅｆｉｂｅｒｉｓｍｅｌｔｅｄ.Ｔｈｅｔｗｏｒｅａｓｏｎｓｍｅｎｔｉｏｎｅｄａｂｏｖｅｌｅａｄｔｏｔｈｅｄｅｃｌｉｎｅｏｆｆａｂｒｉｃｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ.Ｔｈｅａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｐｅａｋｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｐｅａｋｓｈａｐｅｏｆｔｈｅｆａｂｒｉｃａｒｅｂａｓｉｃａｌｌｙｕｎｃｈａｎｇｅｄａｎｄｎｏｎｅｗｃｈｅｍｉｃａｌｂｏｎｄｓａｒｅｆｏｒｍｅｄａｆｔｅｒａｇｉｎｇ ｗｈｉｃｈｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｎｏｎｅｗｓｕｂｓｔａｎｃｅｓａｒｅｐｒｏｄｕｃｅｄｉｎｔｈｅａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ.Ｏｎｌｙｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｐａｒｔｉａｌａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｐｅａｋｓｈａｓｓｏｍｅｃｈａｎｇｅｓ ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｅｘｐｌａｉｎｅｄｔｈａｔｔｈｅｒｅｌａｔｉｖｅｌｙｓｔａｂｌｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｐｒｏｄｕｃｔｓａｒｅｇｅｎｅｒａｔｅｄｄｕｒｉｎｇｔｈｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｆａｂｒｉｃｓａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ.ＴｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｔｈｉｓａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｆａｂｒｉｃｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｃｈａｎｇｅｄｃａｎｐｒｏｖｉｄｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｓｕｐｐｏｒｔｆｏｒｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅｓｉｎｔｈｅＱｉｎｇｈａｉ￣ＴｉｂｅｔＰｌａｔｅａｕ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:Ｑｉｎｇｈａｉ￣ＴｉｂｅｔＰｌａｔｅａｕ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｔｅｘｔｉｌｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙ ｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｇｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ５０２ 第５期夏兆鹏等:迷彩面料室内加速老化过程及其性能变化。
织物电子强力机操作规程
织物电子强力机操作规程织物电子强力机操作规程一、安全操作要求1. 操作人员必须穿戴劳动防护用具，包括工作服、工作鞋、防护眼镜、防护面罩等。
2. 操作前必须检查机器是否正常运行，并确保工作区域整洁无障碍。
3. 操作人员必须经过专业培训并持证上岗。
4. 禁止未经授权的人员进入操作区域。
5. 禁止在操作过程中穿戴松散的衣物或配饰品，如项链、手镯等。
6. 禁止将手指或其他物体伸入机器运转部位。
二、操作步骤1. 打开电子强力机主电源，确保电源稳定，电压符合机器要求。
2. 按下启动按钮，机器开始运转。
3. 将需要处理的织物放置在机器工作台上，并确保织物平整。
4. 选择适当的工作模式和参数，调节机器操作速度和工作力度。
5. 按下开始按钮，机器开始对织物进行强力处理。
6. 在操作过程中，操作人员应集中注意力，随时观察织物的处理情况。
7. 如发现织物出现异常，如皱折、撕裂等情况，应立即停止机器运转，并进行检查处理。
8. 操作完成后，关闭机器主电源，并进行清洁维护。
三、维护保养1. 每日操作结束后，对机器进行清洁，包括清除织物残留物、清洁工作台和操作部位。
2. 定期检查机器各部位的连接和螺丝是否松动，如有松动应及时加固。
3. 按照机器说明书的要求进行设备的保养和维修。
4. 定期更换机器易损件和润滑油。
5. 如发现机器故障，应及时停止使用，并联系专业维修人员进行维护。
四、事故处理1. 如发生人员伤害事故或机器故障事故，应立即停止机器运转，并采取应急措施保护现场和人员安全。
2. 在保证安全的情况下，及时向上级报告事故情况，并配合做好事故调查和善后工作。
五、紧急情况处理1. 在突发火灾、电流异常、机器故障等紧急情况下，操作人员应立即停止机器运转，并迅速撤离现场。
2. 不得擅自使用灭火器械，如发现火灾应立即报警和通知相关人员进行处理。
六、禁止事项1. 禁止操作人员利用机器进行非法活动，如赌博、赌球等。
2. 禁止使用劣质配件或非正规维修。
YG026T-500型电子织物强力机
YG026T-500型电子织物强力机【适用范围】：用于皮革、塑料编织袋、织物等复合制品的拉伸、撕破、顶破、定伸长、定负荷、弹性、缝线滑移、剥离等力学性能测试。
【相关标准】：GB/T3923.1、ISO13935.1、ISO9073.3/4、GB10140、GB/T8947-1998<复合塑料编织袋>【测试模式】：等速伸长（CRE）型、取规定的试样，使用该仪器，以规定的速度拉伸直至断裂，同时记录断裂强力和断裂伸长。
【技术参数】：1.荷重元：0.5级高精度力量传感器2.容量选择：100KG,200KG,500KG3.准度等级：1级4.试验力测试范围：0.4%～100%FS5.力量精度：〒1%以内6.力量分解度：1/2000007.力量放大倍率：X1,X2,X5,X10,X20,X50,X100等七档全程自动换档切换8.位移示值误差：示值的〒1%9.位移分辨力：0.005mm10.控制系统：变频器11.传动方式：AC变频电机12.电机功能：0.37KW13.减速装置：意大利欧特斯精密中空铸铝减速机14.传动联板：为高碳钢锻造，机械强度性能好，无变行量15.传动螺杆：采用台湾双结构精密滚球螺杆16.导向杆：韩国太敬导杆制作，表面经高频及硬铬电镀处理，HRC60以上17.主动轴承：采用日本NSK高碳滚珠轴承18.机体结构：采用主机架与控制箱分体设计19.测试速度范围：(25～100) mm/min、(50～200) mm/min、(100～500) mm/min 择一20.速度精度：示值的〒1%以内21.测试行程（不含夹具）：1000mm22.夹具处理：所有夹具全部采用硬铬电镀处理,HRC55以上23.防尘装置：采用台湾抑迭防尘罩，保护滚珠螺杆，不被灰尘进入，保证滚珠螺杆的寿命及精度24.机体表面处理：采用美国杜邦粉末，静电喷漆工艺，经高温200℃固化保证久不褪色25.显示系统：JG-TEST中文（英文）液晶显示系统26.多重保护装置：①.机械开程开关保护上下限行程②.出现紧急情况急停开关制动保护③.过流，过压，欠流，欠压，漏电过载保护④.软件过载限位保护⑤.断点停机保护⑥.出现紧急情况时可进行紧急制动27.主动开关:日本三凌30A,漏电保护开关28.体积：（560x420x1800）mm29.电源：AC220V 50HZ30.重量：约200kg三、JG-TEST中文（英文）液晶显示系统性能特点：1.全触摸控制，大屏幕梦幻蓝色背光2.中文（英文）字幕显示及多级菜单功能3.具有显示峰值,当前值,单位,密码设置,软件.校正.取点等多项功能4.微型打印机显示:日期,单点记录,平均值,自动计算,最大值的中文字体显示打印5.动态显示：测试过程中，负荷、伸长、位移数据随着测试的进行，实时动态显示在主控屏幕上6.峰值保持：在测试的整个过程中，测试项目的最大值始终跟随试验的进行在屏幕窗口上显示7.手动取点功能：具有测试过程中特殊手动取点功能8.自动判别：试样破坏后，系统自动识别并记忆当前破裂数据9.自动回归：具有测试完毕中联板自动回到测试起始原点功能（选择功能）。
麻织物力学性能探讨
麻织物力学性能探讨王琨琳;李长龙【摘要】麻纤维是世界上最早被人类所使用的天然纤维,在耐用、保健以及舒适性能等方面具有其他纤维难以比拟的优势.论文选取亚麻、苎麻、罗布麻、棉及混纺织物进行对比研究,分析了麻织物的拉伸、撕破、顶破、耐磨等力学性能,得出了几种不同麻织物的力学性能,为更好地开发不同麻类纺织品提供了理论依据.【期刊名称】《安徽工程大学学报》【年(卷),期】2014(029)001【总页数】4页(P77-80)【关键词】罗布麻;亚麻;苎麻;棉;织物;力学性能【作者】王琨琳;李长龙【作者单位】安徽工程大学纺织服装学院,安徽芜湖 241000;安徽工程大学纺织服装学院,安徽芜湖 241000【正文语种】中文【中图分类】TS126麻纤维是世界上最早被人类所使用的天然纤维，被誉为凉爽和高贵的纤维.麻纤维的品种繁多，有亚麻、苎麻、黄麻、大麻、罗布麻等，同时其优势明显，即吸湿散湿快、透气性好、穿着凉爽、抑菌防霉、易于存放、防紫外辐射能力强、抗静电等［1］.服装用麻中最受人们青睐的是亚麻和苎麻，而被誉为“野生纤维之王”的罗布麻也越来越受到人们的重视.本文选取亚麻、苎麻及罗布麻类纯纺及其与棉混纺织物为研究对象，以拉伸、撕裂、顶破和耐磨性能为指标，研究了不同麻类纯纺及混纺织物的力学性能.研究表明，不同类型麻类织物的拉伸、撕裂、顶破及耐磨性存在明显差异.研究结果为更好地开发不同麻类纺织品提供参考.1 实验材料和方法1.1 实验材料选择规格相近的罗布麻织物、罗布麻/棉混纺织物、亚麻织物、亚麻/棉混纺织物、苎麻织物、苎麻/棉混纺织物以及棉织物，所选实验材料均为坯布.具体规格如表1所示.表1 织物规格试样编号试样名称纱线支数（S）织物密度（根/10cm）经纬克重（g/m2）厚度（mm）织物组织1＃罗布麻织物 21x21 236 236 146 0.421平纹2＃罗布麻/棉混纺织物（35/65） 21x21 236 228 155 0.415 平纹3＃亚麻织物 21x21 236 236 118 0.435 平纹4＃亚麻/棉混纺织物（55/45） 20x20 236 228 150 0.461 平纹5＃苎麻织物 21x21 236 236 134 0.438 平纹6＃苎麻/棉混纺织物（35/65） 21x21 201 228 139 0.447 平纹7＃棉织物 21x21 236 236 142 0.441平纹1.2 实验方法（1）拉伸性能.实验仪器：YG065H型电子织物强力机.实验方法：采用拆边纱法.将7组样品在标准大气中调湿，分别沿经向和纬向随机剪取5块样品，试样长300mm、宽60mm.实验隔距长度为200mm，预加张力为2N，拉伸速度为100mm/min.国标标准：GB/T 3923.1－1997条样法.（2）撕裂性能.实验仪器：YG033B落锤式织物撕裂仪.实验方法：采用落锤法.将7组样品在标准大气中调湿，分别沿经向和纬向随机剪取5块样品，实验中加装小重锤A.国标标准：GB/T 3917.1－2009.（3）顶破性能.实验仪器：YG031D－250型电子顶破强力机.实验方法：采用弹子式顶破法.将7种样品在标准大气中调湿，分别沿经向和纬向随机剪取5块样品，样品直径为6cm，再对每组试样分别进行5次顶破性能测试.国标标准：GB/T 19976－2005.（4）耐磨性能.实验仪器：YG522N圆盘式织物耐磨仪.实验方法：采用平磨法.将7种样品在标准大气中调湿，分别随机剪取5块样品，样品直径为125mm.本次实验不加磨料，选择250g的加压重锤，平磨60次，以前后的质量损失率做耐磨指标.国标标准：GB/T 13775－1992.2 实验结果与分析2.1 拉伸性能织物拉伸实验测试结果如表2所示.由表2可以看出，棉织物和麻织物都具有较好的拉伸性能，这与棉纤维和麻纤维具有较高的结晶度有一定关系.纤维结晶度高，微晶排列紧密，相互间的结合力较大，纤维的断裂强度、初始模量会有所提高［2－3］.麻织物的断裂强力明显大于棉织物，断裂伸长率小于棉织物.这主要是因为棉麻纤维虽然均具有较高的取向度，但棉纤维受次生层排列的螺旋角的影响［4］，内部大分子链与纤维轴向倾角大，强度比麻纤维低，伸长率较大.在织物组织结构和纱线结构完全相同的情况下，纤维的性质作为织物拉伸断裂的决定因素，主要包括纤维的长度、细度、强度、摩擦性能等方面.对于3组麻织物，苎麻织物强力最大，亚麻织物次之，罗布麻织物强力最小.苎麻纤维长度较长，强力利用率较高，并且其结晶度最大、强度最高，这些均有利于其纱线强力的提高.对于亚麻纤维和罗布麻纤维，亚麻纤维的长度不匀率较罗布麻纤维低，纱条条干均匀度较高，强力弱环相对较少.罗布麻纤维粗细差异较大，结晶度较亚麻纤维低［5］.在纺纱形状方面，罗布麻纤维是单纤维纺纱，亚麻纤维是工艺纺纱［6］.亚麻纤维的竖纹较为明显，表面摩擦系数较大，拉伸过程中，纤维不易滑脱，这些原因均使得亚麻织物强力要略大于罗布麻织物强力.对于麻棉混纺织物，在经向方面，亚麻/棉织物强力最大，罗布麻/棉与苎麻/棉织物强力较为接近.混纺纱的断裂强度与混纺组分纤维的拉伸性能和混纺比密切相关［4］，麻纤维强力大于棉纤维强力，亚麻/棉混纺织物中，麻纤维的含量比例较大，有利于提高纱线强力.同时，亚麻/棉混纺织物的纱线线密度略高，断裂强度较高.此外，织物密度相同时，纱线较粗，织物紧度提高，纱线的切向滑动阻力增加，织物断裂强力提高.观察实验数据，6＃织物纬向强力大于经向强力，这是因为苎麻/棉混纺织物的纬向密度大于经向密度，有利于纬向强力的提高.表2 织物拉伸性能测试结果拉伸方向测试指标试样编号1＃ 2＃ 3＃ 4＃ 5＃ 6＃7＃平均值757.8 416.8 794.2 467.8 834.0 391.4 413.2标准差 9.31 5.45 9.26 7.85 10.17 12.12 10.62平均值 5.85 12.06 5.57 11.47 5.36 16.98 12.17标准差0.06 0.51 0.08 0.20 0.11 0.77 0.21平均值 437.2 323.4 473.0 345.8 509.6 422.8 313.0标准差 8.90 7.13 9.41 5.45 13.89 9.18 10.07平均值 11.14 12.48 10.55 11.72 10.24 7.73 12.23标准差0.05 0.11 0.25 0.29 0.19 0.45 0.25经向断裂强力（N）断裂伸长率（%）纬向断裂强力（N）断裂伸长率（%）2.2 撕裂性能织物撕裂实验测试结果如表3所示.由表3可以看出，棉织物的撕裂强力最小，撕裂性能最差.织物撕裂性能与受力三角区的大小和纱线强度有着较为密切的关系.织物的撕裂强力与纱线强力成近似正比关系［4］.拉伸性能实验结果表明棉纱强力较麻纱小，因此织物撕裂强力也较小.对于3种纯麻织物，罗布麻织物的撕裂强力略大，苎麻织物与亚麻织物撕裂性能较为接近.苎麻纱线断裂伸长率较小，亚麻纱线是工艺纺纱，弹性较低［4］，罗布麻纱线断裂伸长率相对较大，摩擦系数也相对较小，这些特性使得罗布麻织物在拉伸过程中的受力三角区较大，受力的纱线根数较多，撕裂强力略有提高.麻/棉混纺织物中，苎麻/棉混纺织物强力最大，甚至大于苎麻和亚麻织物，与罗布麻织物强力接近.这是因为苎麻/棉织物的经纬密度均较低，经纬纱间交织点少，撕裂过程中容易产生相对滑动，能够形成较大的受力三角形，受力的纱线根数较多，提高了撕裂强力［4］.亚麻/棉织物的撕裂强力大于罗布麻/棉织物，这同样取决于混纺纤维的种类和混纺比，亚麻织物强力较罗布麻织物强力大，而且亚麻/棉织物中麻的含量较多，有利于提高纱线强力.表3 织物撕裂性能测试结果撕裂强力（N）试样编号1 2 3 4 5 6 7 34.42 18.48 32.24 21.94 30.16 34.94 15.68 1.01 1.48 1.56 1.17 1.02 2.94 0.63 32.12 15.70 29.26 19.34 31.14 31.92 12.64 2.29 0.73 1.92 1.39 1.90 1.55 1.05＃＃＃＃＃＃＃经向平均值标准差纬向平均值标准差2.3 顶破性能织物顶破实验测试结果如表4所示.由表4中可以看出，3种麻织物中，苎麻织物强力最大，亚麻织物次之，罗布麻织物强力最小.织物顶破性能的实质为织物中的纱线伸长而断裂［7］，因此，一般情况下，织物经纬向拉伸强力越大，顶破强力也越大.在拉伸试验中，苎麻织物拉伸强力最大，罗布麻织物强力最小，顶破性能试验同样证明了这一结果.棉织物的拉伸断裂强力最小，其顶破强力也最小.机织物经纬向结构差异对其顶破强力有较大的影响.当经纬纱的断裂伸长率和经纬密接近时，经纬两系统的纱线同时发挥分担负荷的最大作用，顶破强力较大；反之，首先在伸长能力差的系统断裂，顶破强力较小［4］.测试结果中苎麻/棉织物的顶破强力最小.从拉伸性能试验结果来看，苎麻/棉织物的经向断裂伸长率要远大于纬向断裂伸长率，同时其纬向断裂伸长率低于另外两组混纺织物.由上述分析可知，道苎麻/棉织物在断裂时，纬向纱线易先断裂，使得其顶破强力较低.罗布麻/棉织物与亚麻/棉织物的顶破强力较为接近，表明两者顶破性能接近.亚麻/棉的拉伸强力大于罗布麻/棉的拉伸强力，但测试结果中两者顶破强力较为接近，这可能是由于罗布麻/棉织物的断裂伸长率相对较高引起的.表4 织物顶破性能测试结果测试指标试样编号1＃ 2＃ 3＃ 4＃ 5＃ 6＃ 7＃434.7 358.2 476.9 366.5 495.4 316.6 261.9 7.25 10.99 7.53 3.48 9.71 15.52 6.05 11.78 9.10 11.62 7.54 10.58 8.30 8.22 0.41 0.14 0.58 0.44 0.33 0.23 0.23顶破强力（N）平均值标准差扩张度（mm）平均值标准差2.4 耐磨性能织物耐磨实验测试结果如表5所示.织物的摩擦损失率用摩擦前后的质量损失来表征.其中：W 表示织物的摩擦损失率；m1表示织物摩擦前的质量；m2表示织物摩擦后的质量.从式中可以看出，织物的质量损失率越大，织物的耐磨性能越差.由表5中可以看出，3组纯麻织物中，苎麻织物耐摩擦性相对较好、罗布麻织物次之、亚麻织物最差.在织物组织和纱线结构一致的情况下，纤维的长度、细度、截面形态等对织物的耐磨性能均有影响.苎麻纤维长度较长，纤维间抱合力较大，同时，苎麻纤维强度较大，截面多呈腰圆形，纱线结构较为紧密，摩擦过程中纤维不易从纱线中抽出，因此，苎麻织物的耐磨性能相对较好.罗布麻纤维断裂伸长率较亚麻纤维大，耐磨性能相对较好.此外，罗布麻纤维较细，纤维抱合较为紧密，抗弯性能相对较好.同时，罗布麻纤维截面多呈椭圆形，亚麻纤维多呈多边形，这些特性均有利于罗布麻织物耐磨性能的提高.表5 织物摩擦性能测试结果测试指标试样编号1＃ 2＃ 3＃ 4＃ 5＃ 6＃ 7＃）平均值2.360 2.286 2.565 2.434 2.153 2.198 2.073标准差 0.0008 0.0010 0.0020 0.0023 0.0024 0.0017 0.0009摩擦损失率（%混纺纱的耐磨性与混纺纱的组分、纤维分布及比例等有关.亚麻/棉织物耐磨性最差，同样是因为麻纤维比例较大，而麻纤维不如棉纤维耐磨，耐摩擦性能有所降低.罗布麻/棉织物的耐磨性能略差于苎麻/棉织物，这是因为苎麻/棉织物的经纬密度较低，摩擦时纤维易于移动，减少磨损.3 结论麻织物的断裂强力大于棉织物和麻/棉混纺织物，断裂伸长率小于棉织物和麻/棉混纺织物.麻织物中，苎麻织物断裂强力最大，亚麻次之，罗布麻织物强力最小；三者断裂伸长率较为接近.混纺织物中，亚麻/棉织物强力最大，苎麻/棉织物的纬向断裂强力大于罗布麻/棉织物，经向方面两者较为接近；三者的断裂伸长率，经向方面6＃＞2＃＞4＃，纬向方面2＃＞4＃＞6＃.罗布麻织物的撕裂性能最好，与密度较小的苎麻/棉织物性能接近；亚麻织物撕裂性能与苎麻织物接近，棉织物的撕裂性能最差；亚麻/棉织物撕裂性能优于苎麻/棉织物.苎麻织物顶破强力最大，亚麻织物次之，罗布麻织物最小；麻织物的顶破性能优于棉织物及麻/棉混纺织物；亚麻/棉和罗布麻/棉织物的顶破强力要大于苎麻/棉织物.棉织物的耐磨性能优于麻织物.麻织物中，苎麻织物耐磨性最好、罗布麻次之、亚麻织物最差；混纺织物中，苎麻/棉织物耐磨性相对较好，罗布麻/棉次之，亚麻/棉织物最差.参考文献：［1］邱莉.麻类家用纺织品的开发［J］.无梭织机新产品开发，2005（12）：234－236.［2］李栋高.纤维材料学［M］.北京：中国纺织出版社，2006.［3］蔡再生.纤维化学与物理［M］.北京：中国纺织出版社，2004.［4］于伟东.纺织材料学［M］.北京：中国纺织出版社，2006.［5］雷建功，倪一忠.罗布麻纤维性能初探［J］.丝绸技术，1996（2）：31－34.［6］邵松生.麻类纺织品的开发前景［J］.纺织导报，2000（1）：66－68.［7］姜怀.纺织材料学［M］.上海：东华大学出版社，2009.。
条样法断裂强力的测量不确定度评定
条样法断裂强力的测量不确定度评定为了正确评价织物断裂强力的真值的可信范围，本文通过对织物经纬向断裂强力进行重复测量，建立了条样法断裂强力不确定度评估的数学模型，并分析各不确定度分量对扩展不确定度影响。
根据置信水平，分析可信区间。
标签：断裂强力;条样法;不确定度;评定;可信区间一、引言断裂强力是在规定条件下进行的拉伸试验过程中，试样被拉断记录的最大力值。
断裂强力分经向和纬向两种。
纤维的性质是织物性质的决定因素，当纤维拉伸强度大时，织物的拉伸强度一般也大。
断裂强力是反映织物力学性能的重要指标，是众多机织物产品标准的一个重要的品质要求。
本文选取同一种均匀的织物样品，对经纬向断裂强力不确定度进行评定。
本文选取同一种均匀的织物样品，对经纬向断裂强力不确定度进行评定。
二、数学模型—公式（1）式中χi——被测量断裂强力值，Nχ--被测量的断裂强力平均值，N三、不确定度分量和分析1.测量过程中引入的不确定度分量主要有：测量重复性引入的不确定度（μA）和电子织物强力机引入的不确定度（μB）2.评定不确定度主要理论依据如下：标准偏差（贝塞尔公式）—公式（2）AA标准不确定度—公式（3）B类标准不确定度μB=α/k—公式（4）合成标准不确定度—公式（5）扩展不确定度U=k·μC—公式（6）四.测量方案、步骤及结果1.断裂强力测量方案样品处理：预调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定，在温度≤50.0℃，相对湿度10.0%～25.0%RH的条件下使用渴湿度环境试验箱调节4h。
再调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定，在温度20℃±2℃，相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下使用温湿度环境试验箱进行24h调节，使之接近平衡。
（注：织物质量递变量≤0.25%即为接近平衡）;样品制备：按照GB/T3923.1-2013[1]标准规定裁取两组试验试样（一组为经向（或纵向）5块，另一组为纬向（或横向）5块），试样应距布边至少150mm;试验环境：在20℃±2℃，相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下进行试验;选择测试仪器：电子织物强力机。
纺织品常规物理检测项目的实验室间比对结果分析
✕织物密度、单位面积质量、厚度、拉伸强力、撕破强力、接缝强力、顶破强力、胀破强力、耐磨、起毛起球、尺寸变化率、附件抗拉强力都是纺织品送检中常规的物理检测项目。
这些检测项目通常会受到取样方法、设备、环境、人员操作手法的影响而导致检测结果出现偏差。
实验室间比对是一种确定实验室检测能力、识别实验室存在的问题与实验室间差异的有效手段之一。
针对近年来获得CNAS认可或CMA认定的纺织领域能力验证项目不全面、次数较少的现象，实验室间比对更具有成本低、组织方便、项目覆盖较全面的优势。
因此纺织品检测实验室对于实验室间比对有强烈的需求。
本次实验室间比对旨在客观、全面地评价实验室的总体检测水平，有利于各实验室确定自身检测能力，发现不足，及时采取改进措施。
从而提高各实验室的技术能力和管理水平，以持续获得资质认定、实验室认可。
对于纺织品生产企业，还可以间接提升产品质量。
一、试验1、测试项目和要求本次实验室间比对共涉及12个纺织品物理检测项目，具体项目及测试方法见表1。
在向各参加实验室发送样品的同时，附有《项目作业指导书》《项目试验记录表》，要求各实验室根据作业指导书的要求进行检测，在规定的期限内提交检测结果。
2、样品制备、均匀性和稳定性检验从知名的面料生产企业采购质量稳定、表现均匀、性质符合测试要求的样品，裁剪成大小一定、符合取样要求的实验室样品。
其中，附件抗拉强力，委托知名供应商在每块相同面料上，统一缝制三颗相同的纽扣，作为附件。
在样品发放之前，依据CNAS-GL003: 2018《能力验证样品均匀性和稳定性评价指南》对样品的均匀性和稳定性检验。
结果表明，样品均匀，性质稳定。
3、统计方法(1)起毛起球的结果评价以测试结果的平均值作为指定值，将实验室结果与指定值进行比较，当实验室检测结果与指定值的差值不超过 0.5级，为满意结果;当实验室检测结果与指定值的差值超过0.5级，为不满意结果。
(2)织物密度等项目的结果评价此次实验室间比对采用稳健统计方法，按照CNASGL002: 2018《能力验证结果的统计处理和能力评价指南》中的附录A.2 计算得到稳健平均值和稳健标准差。
YG020B 电子单纱强力机使用及保养注意事项
YG020B电子单纱强力机使用及保养注意事项
使用方法：
1.打开电源，预热20MIN，根据提示按停止键或确定键，仪器处于待测状态，按清
零键清零。
2.根据纱线的支数和试验方法标准要求，按设置键进入参数设定屏幕，按选择键和
加+、减-设定各试验参数。
设置时如没有特殊要求应将方式设为（00），显示“拉伸”字样。
确定后，按确定键进入打印选择屏幕，选择打印方式后按确定键返回待测状态。
3.从纱架上引出纱线经导纱钩，上夹钳，下夹钳和张力秤夹紧纱线。
4.按启动键，如下夹钳刚好在设置的试样长度位置，即可立即进行试验。
如偏离设
置位置，仪器将自动行走到设置位置。
5.一管做满设置的次数，应换另一管继续试验，试验时由于各种因素造成的强力值
过大或过小，可按删除键重做。
只能删除当前一次。
6.试验完毕，按统计键即可以打印，也可以进行浏览，检索统计结果和各次试验数
据，打印完毕请将打印机电源连线拔下，以防止干扰，待下次打印时再插上。
7.重复1-6条可进行下次试验。
维修保养事项
1.仪器由专业人员调试，检查和维修。
2.保证本仪器的可靠接地，不可与易产生电源干扰的设备共用一个电源。
3.用户不要随意打开仪器调节电位器，以免由于调节不当，影响正常使用。
4.本仪器为静电敏感设备，在使用和维护中请注意防静电措施。
5.搬运和操作时要保护好传感器，并注意不能使用试样强力超过传感器最大量程。
6.由于各种原因发生死机现象，请关闭电源数分钟，重新开机。
并按设置键，选择
键，确定键等重新检查设置内容。
聚酯织物吸湿排汗整理的研究
聚酯织物吸湿排汗整理的研究作者：魏胜记张加永来源：《西部论丛》2019年第31期摘要：吸湿排汗及相关功能性纺织品是未来消费市场的一大趋势。
未来衣着用织物将朝着舒适、健康的方向发展，以展现经济性、舒适性和功能性的特色，吸湿排汗织物即是其中最重要的项目之一。
本文用吸湿排汗整理剂STA对聚酯织物进行吸湿排汗整理。
实验表明，经吸湿排汗整理剂STA 整理后的聚酯织物的吸水性、快干性得到显著提高，并没对织物的拉伸强力造成明显的影响。
同时提出了吸湿排汗整理剂STA整理聚酯织物的最佳工艺条件，保证整理成品以最经济的工艺，达到最大程度的吸湿效果。
关键词：聚酯织物;吸湿排汗;整理;研究一、前言本文采用吸湿排汗亲水整理剂STA，对聚酯织物进行亲水整理。
在不对织物的服用性能产生明显不利影响前提下，较大程度地提高聚酯织物的吸湿性，确定出最佳处理工艺。
另外对聚酯织物的快干性以及断裂强力也作了探讨。
二、实验材料与方法2.1 材料与试剂。
普通涤平布（平方米重为160g/m2 、经纱密度是220根/10cm、纬纱密度是208根/10cm、布样大小为30cm×30cm）、吸湿排汗整理剂STA （主要成分为聚乙二醇和聚苯二甲酸乙二醇酯的嵌段共聚物-（CH2-CH2-O）n-（PET）-，此亲水性聚合物对涤纶等纤维有亲和性，赋予纤维亲水性效果。
）、重铬酸钾。
2.2; 实验仪器。
YP202N电子天平、HH-S恒温水浴锅、Y802A型八篮恒温烘箱、YG （B）026D-250型电子织物强力机、YG871型毛细管效应仪。
2.3; 实验方法。
首先，把布样为30cm×30cm的聚酯织物放入配置好的处理液中浸渍10分钟，温度为40℃。
其次将处理好的聚酯织物烘干、焙烘、水洗、烘干，在此工艺中烘干温度为80℃～90℃，烘干时间为30分钟左右，焙烘温度分为120℃、150℃、180℃，焙烘时间分为1min、2min、3min。
然后深入研究亲水剂用量、焙烘温度、焙烘时间对聚酯织物芯吸性能的影响，最后选出最佳工艺条件。
电子织物强力机故障解决方法
电子织物强力机故障解决方法电子织物强力机是纺织品企业中广泛使用的设备之一。
然而，在长时间使用过程中，电子织物强力机也会出现各种故障，影响生产进度。
本文将介绍一些常见的电子织物强力机故障及其解决方法。
故障1：控制面板操作不灵当电子织物强力机的控制面板操作不灵时，可能是操作面板上的按键损坏或者是控制电路出现故障引起的。
为了解决这个问题，我们可以尝试以下几种方法：1.检查按键是否损坏：对于一些老旧的电子织物强力机，按键的弹性会因为使用过度而逐渐磨损，也可能是水分或灰尘影响而变得粘滞。
此时，我们需要清洁或替换损坏的按键部件。
2.检查电源电压和信号线：如果按键正常，但控制面板依然操作不灵，则需要检查电源电压和信号线是否正常。
对于电源电压的检查，可以使用万用表测量电源是否正常输出。
如果电源电压正常，还需要检查信号线是否松动或连接处是否良好，这可能会导致控制面板无法操作。
3.重新启动设备：如果以上两种方法都不能解决问题，可以尝试重新启动设备，重新加载软件和控制面板程序，但在重启之前，要确保设备已经正常关闭。
故障2：织机弹跳织机弹跳是由于织机间的力矩不平衡而导致的。
一旦出现这种情况，将会影响到产品质量和生产进度。
解决这个问题的方法如下：1.调整重心：通过调整织机的重心位置来平衡织机间的力矩分布，从而减少弹跳现象。
可以将机器放置在水平表面上，并逐一调节每个织机的重心位置，来实现力矩平衡。
2.清洁设备：织机弹跳也可能是由于设备油污和灰尘造成的，因此，定期清洁设备可以大大减少这类问题的发生。
特别是密封较小、封闭式的织机内部，更容易囤积灰尘和碎屑，需要定期清洁。
3.更换弹性材料：织机使用一段时间后，弹性材料会老化或磨损，这会导致织机弹跳。
为了解决这个问题，可以尝试替换织机的弹性材料，恢复其正常的工作状态。
故障3：电子计数器无法显示正常数值电子计数器是电子织物强力机的基本元素之一，它记录了织机所生成的织物长度，一旦出现电子计数器无法显示正常数值的故障，就需要进行紧急处理。
《针织工艺学》实验指导书
《针织工艺学》实验指导书实验（一）针织物主要参数与性能指标的测试一、实验目的：1、了解针织物的主要参数及其物理机械性能指标。
2、了解针织物的主要参数及其部分物理机械性能指标测试方法。
二、实验内容：①利用脱散法测试针织物的线圈长度，数100个线圈，做好标记，在线圈长度测试仪上实测100个线圈长度的数值，并除以100即得到每个线圈长度的值（单位：mm）。
②在织物的五个不同部位，分别用织物密度镜测试沿织物横向5cm内的线圈数Pa和沿织物纵向5cm内的线圈数Pb，线圈总密度P=Pa×Pb。
③利用圆盘切割仪分别在织物上截取5块织物，在烘箱内烘干后，在天平上称重，得到织物的平方米克重。
④在数字式织物厚度仪上测试织物的厚度。
⑤在起毛起球仪上测试织物的起毛起球性能。
⑥在电子织物强力机上分别测试织物纵向、横向的强力和断裂伸长率。
三、实验方法及步骤：首先了解针织物的主要参数及其物理机械性能指标包括：线圈长度、密度（横密、纵密、总密度）、未充满系数、平方米克重、厚度、脱散性、卷边性、延伸性、弹性、断裂强力与断裂伸长率、缩水率、勾丝与起毛起球等。
再根据仪器说明书来做实验。
四、所用仪器设备：（1）织物：纬编针织物基本组织。
（2）测试仪器：线圈长度仪、密度镜、圆盘切割仪、烘箱、天平、厚度仪、起毛起球仪、织物强力仪五、结果分析：验证实验内容所要的性能指标，分析数据。
实验（二）横机的结构与工作原理一、实验目的：了解横机的机架、编织机构、喂纱机构、牵拉针织物机构、针床横移机构（又称花型及控制机构）。
二、实验内容：1. 横机的组成：实验使用的是手摇普通横机，如图1所示。
它主要由以下几个部分组成：图1 支撑机构（1）机架部分：是横机的支撑部分，也称为支撑机构。
支撑机构是横机的承重部分，如图1所示，它由机座1、机头导轨2和机座托脚(图中未画出)等组成。
1）机座：机座俗称车架，也称机身。
它是针织横机的支承主件用灰铸铁铸成，因此性脆，易断裂，经不起拷打。
化学镀银涤纶织物的制备及其性能
化学镀银涤纶织物的制备及其性能徐文龙;熊杰;徐勤;刘志才;焦玉雪;陈虎【摘要】利用化学镀方法制备镀银电磁屏蔽涤纶织物.分别采用场发射电镜( FE-SEM)、电子能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)表征镀层的表面形貌、成分和结晶情况;考察了织物的厚度、增重率、耐摩擦色牢度、表面电阻、抗静电性、拉伸断裂强力、断裂伸长率、刚柔性、悬垂性以及透气性.结果表明:镀层为高纯度立方面心结构的单质银;化学镀银后织物的抗静电性能、拉伸断裂强力、断裂伸长率、抗弯刚度及悬垂性增加,而透气性下降;耐摩擦色牢度随着增重率的增加而减小,增重率为35％时,织物的耐摩擦色牢度和导电性均比较优越.%Electromagnetic shielding poly ( ethylene terephthalate) ( PET) fabrics were prepared by electroless plating of silver. The silver plated fabrics were characterized by surface morphology, chemical composition and crystal structure using FE-SEM, EDS and XRD. An investigation of thickness, mass gain, color fastness to rubbing, surface resistance, anti-static property, tensile strength, breaking elongation, stiffness, draping and air permeability of PET fabrics before and after electroless plating of silver. The Results revealed that the metal-layer is high purity sliver with face cubic central structure. Sliver plated polyester fabric has higher anti-static property, tensile strength, elongation, stiffness, and draping, but lower air permeability. The color fastness to rubbing decreases with the increase of mass gain. The fabrics show good color fastness to rubbing and conductivity when the mass gain 35% .【期刊名称】《纺织学报》【年(卷),期】2011(032)009【总页数】6页(P42-46,52)【关键词】化学镀银;涤纶织物;电磁屏蔽;导电织物【作者】徐文龙;熊杰;徐勤;刘志才;焦玉雪;陈虎【作者单位】浙江理工大学先进纺织材料与制备技术教育部重点实验室,浙江杭州310018;浙江理工大学先进纺织材料与制备技术教育部重点实验室,浙江杭州310018;浙江省纤维检验局,浙江杭州 310012;浙江理工大学先进纺织材料与制备技术教育部重点实验室,浙江杭州310018;浙江理工大学先进纺织材料与制备技术教育部重点实验室,浙江杭州310018;浙江理工大学先进纺织材料与制备技术教育部重点实验室,浙江杭州310018【正文语种】中文【中图分类】TB322金属化织物具有抗电磁辐射［1］、抗菌［2］、抗静电［3］等性能，因而在电磁屏蔽、服饰、医疗、军事等领域具有广泛的应用。
际高电子织物强力机的操作使用及保养方法
电子织物强力机的操作使用及保养方法1仪器的水平调整（参照际高YG026H型电子织物强力机）仪器安放后，须调整至水平，具体方法为：调节底座下方的四只机脚的高低，使装于底座表面的水准泡内的水泡居中即可。
2开机调试仪器开机调试前，须检查仪器电源线，电气部件是否正常(如有明显损伤，应检查修复)，仪器接地是否可靠（机壳非绝缘体到电源插座接地柱头电阻≤1Ω），然后给仪器接通电源，并开启电源开关，开机调试均须在仪器通电情况下进行。
2.1行车动作调试2.1.1行车上升：按控制面板上的上升键（或底座上的启动键），行车须按设定的速度作上升直线运动(当行车处于上限位置时，不能启动)，上升应平稳。
当行车上限位撞击螺母运行至撞击上限位撞块时，其快速上升变为慢速回升，至一定位置后停止。
2.1.2行车下降：按控制面板上的下降键，行车应作快速下降直线运动(当行车处于下限位置时,不能启动), 且行车下降应平稳、速度均匀。
2.1.3拉断试验动作：行车处于下限位置时，按启动键，行车应作上升直线运动，用手在仪器上夹持器上施加以一定的拉力（一般≥5%满量程），然后松开，当拉力消失时，行车应立即停止上升，并转为快速下降，至行车回复到下限位置止。
2.1.4行车上、下限位动作：当行车下降至下限撞击螺母撞击下限位撞块时，应立即停止行车下降，且再按下降键时，行车不能动作；按上升启动键，行车能快速回升。
当行车快速上升至上限位撞击螺母撞击上限位撞块时，应能立即将快速上升而转为慢速上升，至一定位置后停止，再按上升键时，行车应不能动作。
3显示部分测试显示部分各按键功能详见图3中显示面板按键及显示功能介绍，调试检查前务请仔细查阅。
一、仪器的操作使用以织物拉伸功能为例：1操作调整1.1夹持距离调整仪器拉伸试验前须将上下夹持器之间的夹持距离与设定值调整为一致，具体调整方法为：1.1.1 按控制面板上的上升键使行车上升，上升一定距离后，按停止键,使行车停止.1.1.2 根据试样要求长度，将下限位块移至限位杆上相应孔（或指示箭头）的位置并予以紧固，限位杆上钻有下限位定位止定孔，用于下限位撞块的定位，各孔分别指示标示测试的夹持器夹持距离。
电子式织物强力机校准规范0001
7. 4. 4.1强力机负荷示值的校准范围与各挡测最范围相对应，且校准下限值应包含测 量范围下限。校准点不少于5点，并大致均匀分布。
7. 4. 4.2校准时的标准器可根据需要选择标准力值磁码、标准测力杠杆或标准测力卄。 应将测力检具的自重产生的力值计入实际试验力内，其自重产生的力值误差不超出±0・1%。
5. 4. 2.2强力机静态负荷相对分辨力s示值最大允许误差g、示值重复性最大允许误 差6、示值进回程最大允许误差T/、零点最大允许误差/o应符合表1的要求。
5.4.3动态负荷技术要求（使用中的强力机不作要求）
5. 4. 3.1“测力动态响应时间”与“最短断裂时间”的实测值与仪器标称值的相对偏
差：不大于20%。
参加起草人：
吾政芳（江苏省纺织产品质量监督院） 任协（上海市纺织技术监督所） 邱学明（莱州市电子仪器有限公司） 蒋建国（常州市第二纺织机械厂） 钱士新（南通市实验仪器有限公司） 陈建勇（温州市大荣纺织仪器有限公司） 吴以欣（常州纺织仪器有限公司） 刘海清（常州市第二纺织仪器厂） 朱克传（温州方圆仪器有限公司） 杨惠新（南通三思机电科技有限公司） 胡君伟（宁波纺织仪器厂）
7. 3. 3.2强力机拉伸速度误差丽的计算公式：
AV^^-V&X100%（4）
3
_S AV..
△V=—（5）
式中：％—实际拉伸速度；
匚——标尺（卡尺）的读数；
Tb—秒表记录的时间；
△匕一第匚次速度误差；
匕一强力机的设定速度。
7. 3.4加力时何误差的计算
7. 3. 4.1根据7. 3.1秒表记录的时间与强力机显示的断裂时间进行校验。以操作三次
的记录，按式（6）、（7）jf算加力时间溟差，应符合5.2.3的要求。
YG001B单纤维强力仪
YG001B型单纤维电子强力机使用说明书太仓宏大纺织仪器有限公司一、概述YG001B型电子单纤维强力仪是测试纤维拉伸性能的精密仪器，可作纤维干态或湿态的一次拉伸试验和定伸长拉伸试验，以及初纤维的一次拉伸试验。
测试结果用中文液晶显示器直接显示，并可以外接打印机打出各种参数和曲线图。
二、主要技术指标1．负荷测量范围：0-98cN ；2．负荷测量误差：±1cN；3．负荷测量误分辨率：0.1cN；4．伸长测量范围：0-100mm；5．伸长测量误差：±0.05㎜；6．伸长测量分辨率：0.01mm；7．拉伸速度：1-99mm/min；8．使用环境：室温15-30℃，相对湿度不大于80％；9．电源：AC220V，50±1Hz；10.整机重量：约30Kg；11.电源消耗：约50VA。
三、仪器结构YG001B电子单纤维强力仪整机结构如下图所示：⒈传感器⒉上夹持器⒊主机⒋下夹持器⒌机脚⒍控制箱⒎按键⒏电源开关9.显示器10. 打印机四、工作原理本仪器属于等速伸长（CRE）型的拉伸试验仪器。
整机原理方框图如下所示YG001B电气控制系统框图五、使用方法5.1连线5.1.1分别连接仪器主机和打印机的电源线；5.1.2接入传感器，接上与主机的连线；5.1.3接上仪器主机与打印机的连线。
5.2设定与调试5.2.2开机后，显示器会显示5.2.3按[设定]键，显示器会显示。
✍1 参数设定2 伸长调整3 强力调整4 时间设定在此状态下，按[☐] [❑]键上下移动光标✍来选择要设定的内容，选择好后，再按[设定]键来设定相关内容，按[取消]键回退。
5.2.3.1如选择参数设定，按设定键后，显示器会显示✍1初始长度（×㎜）2拉伸长度（××㎜／分）3试样细度（××．××dT）4定伸长设定（×××％）在此状态下，按[☐][❑]键可上、下移动光标✍，选择要设定的内容，选择好后，再按[设定]键，设定相关内容。
电子万能材料试验机
一、电子万能材料试验机〔一〕、适用范围：电子万能材料试验机适用于纺织品、服装、床上用品、睡袋、室內装饰物等织物、薄膜、涂布物、泡棉、皮革及包括多层织物组合的强力拉伸试验。
〔二〕、符合标准：符合标准：GB/T3923.1条样法拉伸强力、GB/T3923.2抓样法拉伸强力、GB/T3917.2裤形撕破〔单缝〕强力、GB/T3917.3梯形撕破强力、GB/T3917.4舌形撕破〔双缝〕强力、GB/T3917.5翼形撕破〔单缝〕强力、FZ/T01030针织品顶破强力、GB/T19976纺织品顶破强力、GB/T3916单纱强力〔缝纫线拉伸强力〕--服装缝纫线、GB/T3916单纱强力〔缝纫线拉伸强力〕--鞋、箱包缝纫线、GB/T13772.1缝线滑移强力--定负荷法、GB/T13772.1缝线滑移强力--定滑移量法FZ/T70006拉伸回复弹性测试、FZ/T01031针织物及弹性机织物接缝强力的测定GB/T13773机织物接缝强力及效率试验抓样法GB/T13773机织物接缝强力及效率试验条样法、FZ/T80007.1服装粘合衬剥离试验FZ/T20019缝口脱开程度试验、FZ/T70007腋下接缝强力试验、GB/T15788土工布拉伸试验方法宽条样法、无纺布拉伸强力〔卫生巾等纺粘材料〕、GB/T13763土工布梯形法撕破强力试验无纺布撕裂强力〔卫生巾等纺粘材料〕、GB/T14800土工布顶破强力试验、GB/T16989接头/接缝宽条样拉伸试验、QB/T2710-2005皮革抗张强度及伸长率〔不含引伸计法〕。
〔三〕、技术要求：1.机架型式：落地式〔带预应力的双立柱无间隙滚珠丝杠和导杠结构〕2.载荷能力：30kN3.试验速度：0.001~1000mm/min〔任意可调〕4.30kN时的最大速度：1000mm/min5.返回速度：1000mm/min6.横梁位置测量精度：+/mm或位移的±0.05%取大值7.横梁位移操纵分辨率：0.03um8.位置操纵精度：+/-0.05％〔空载或恒载〕9.载荷测量精度：％，％10.应变测量精度不大于：读数值的+/-0.5％11.试验最大空间：1212mm12.立柱间距：418mm13.试验机采纳先进的32位全数字化操纵。
航天仓外防护服材料的研制与生产——论文
航天仓外防护服材料的研制与生产加工天津天纺投资控股有限公司荣泽纺织分公司孔垂山摘要：本文通过对神州7号宇航员用航天防护服外层面料的开发与研制，及具体生产过程及相关技术参数的介绍，阐述了当今高端防护材料的发展趋势、开发重点及难点。
关键词：神州7号舱外服外层防护材料、织物研制、生产工艺。
Abstract: This paper relocates enterprise In this paper, the astronauts on the Shenzhou 7 spacecraft protective clothing with the outer fabric of Research and Development, and the specific production process and technical parameters related to the introduction of high-end of the current trends in the development of protective materials, the development of key and difficult points. Keywords:Shenzhou 7 EV A outer layer of protective clothing materials, fabrics, production processes.1前言北京时间2008年9月25日21时10分04秒988毫秒由长征2F火箭发射升空。
2008年9月27日16点30分，景海鹏留守返回舱，翟志刚（指令长）、刘伯明分别穿着中国制造的“飞天”舱外航天服和俄罗斯出品的“海鹰”舱外航天服进入神舟七号载人飞船兼任气闸舱的轨道舱。
翟志刚出舱作业，刘伯明在轨道舱内协助（刘伯明的头部手部部分出舱），实现了中国历史上宇航员第一次的太空漫步，令中国成为第三个有能力把航天员送上太空并进行太空行走的国家。
纺织面料耐用性检测—织物撕裂、顶裂和勾丝性能检测
拉伸速度：100㎜/min等。
01
打印试验结果。
05
02
夹装试样。
03
开启 “拉伸”试样至破裂。如果 试样不是顶破，而是滑移，需删 除本次实验，重新取样。
04
复位后，重复上述操作，至
完成规定的试验次数。
4、影响织物顶破性质的因素 织物拉伸断裂强力对顶破强力有直接影响，通常，随着织物拉伸强力的增加，顶破
顶破是织物破坏的一种形式。将一定面积的织物四周固定，从织物的一面给予垂直的作用力 使其破坏，称为顶破，也称为顶裂。顶破与服装在人体肘部、膝部的受力，手套、袜子、鞋面在 手指或脚指处的受力相似。顶破试验可提供织物多向强伸特征的信息，特别适用于针织物、三向 织物、非织造布及降落伞用布等。
由于机织物和针织物在强度和变形方面是一种各向异性的物体，在顶力作用下各向伸长， 沿经、纬（或直、横）两方向张力复合的剪应力，首先在变形最大、强度最弱的一点上使纱线断 裂，接着沿经向或纬向（直向或横向）撕裂，因而裂口一般呈直角形或直线形。
由同种纤维组成经纬纱的织物，一般表现为： ①织缩率大而经纬向织缩率接近，则织物的顶破强度较高。这是由于经、纬纱对顶裂强度同时发 挥作用的缘故，其裂口形状常为三角形。 ②若经纬向纱线的变形能力不同或织缩率相差大时，则变形能力小的或织缩率低时一个系统纱线 在顶裂过程中首先到达断裂伸长而告破裂，裂口常为一直线，这是由于经纬向纱线没有同时发挥 最大作用，而顶裂强度较低； ③若经纬向纱线相同，经纬向密度差异大时，裂口也呈一直线。
P
环形夹具
上支架
织物 钢球
顶 杆
下支架
P
v
(a) 弹子式
(b) 气压式
织物中纤维和纱线由于勾挂而被拉出于织物表面的程度称为勾丝性。织物的勾丝 主要发生在长丝织物和针织物中。它不仅使织物外观明显变差，而且影响织物耐用性 。随着长丝针织物尤其是丝袜大量进入服装领域，这一缺点显得十分突出。
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织物电子织物强力机
【适用范围】织物电子织物强力机
多功能电子织物强力机可采用不同的夹具辅具实现不同的能，主要用于各种纺织品的断裂拉伸、撕破、剥离、弹子顶破、定伸长、定负荷反复拉伸、缝线滑移、接缝强力、单纱强力、抓样强力、压缩功能、结合强力、鞋跟结合强力等力学性能测试，并广建筑建材、航天、机械制造、电线电缆、橡胶塑料、家电及土工材料之拉伸、剥离、撕裂、顶破、弯折、粘接、蠕变等试验的力值、伸长、变形测试。
是科研院校、大专院校、工矿企业、技术监督、商检仲裁等部门的理想测试设备
【符合标准】
GB8687 GB/T3923.1/2 GB/T13772.1/2/3、ASTM D5035、ASTM D5034、ASTM D434、ASTM D2261、ASTM D4964、ASTM D3936、ASTM D5587、ISO13934.1/2、ISO13935.1/2、ISO4606、ISO9073.3/4、FZ/T20019、FZ/T70006、FZ/T01085、FZ/T01030、FZ/T70007、JIS L1093、BS DIN等
【仪器特性】
● 高灵敏触摸界面，操作体验更轻松
● 测试过程可动态实时显示曲线，强力，伸长，伸长率，时间等，还可实现中英文界面互换功能，为做进出口贸易的经销商提供保障。
● 全数字控制系统，32位单片机,数据采样频率为2000Hz
● 龙门式双立柱机架，采用高精密预载荷滚珠丝杆+光轴的方式，保证了机器运行更加稳定和更为精确的应力应变值。
● 可联接电脑软件来控制机器运行与数据处理，生成数据报表，曲线等，用于存档查看等使用。
● 可通过软件来实现各种功能定做，轻松应对各种标准更新升级。
【技术参数】
1. 试验力测量范围：0.2%--100%FS
2. 负荷测量精度：±0.02%
3. 负荷分辨力:1/300000(全程分辨力不变)
4. 速度比率：1:100000
5 速度精度：±1%
6. 试验速度：1—500mm/min,无级调速
7. 变形测量精度：±0.5%
8 行车位移测量：分辨率高于0.0025mm
9. 试验空间：拉伸空间：800mm，压缩空间：800mm
10.微机系统：PC机系统用于试验数据处理及试验过程控制
11、采样频率：2000Hz
12、夹持器有效宽度：根据需要选配（标准配置：110mm）
13、加持方式：手动夹具
14、打印：输出各种形式打印结果
【软件功能】：
1、参数设定，试样编号，量程、速度、标准、批次，温、湿度等参数均可自行设定，并存入测试报表中
2、测试过程可动态实时显示曲线，可根据用户需要选择强力～伸长、强力～伸长率、强力～时间、伸长～时间等曲线。
3、曲线逐点遍历功能：可通过鼠标在曲线上点击强力与伸长值，以求得每一点的各种参量。
4、结果对比功能：可以同时观察多个试验曲线，并可通过多个曲线的叠加、局部放大来实现待分析样品特性的比对
5、测试数据报表可转换为EXCEL文档保持至电脑里。
6、测试曲线也可以保存至电脑中，以便备案查询。
7、多种测试单位可以转换，如N、cN、Kgf、Lbf、In等
8、自主软件开发系统，可根据标准免费升级，让您的机器用不过时。