砾岩油藏平均地层压力计算方法研究

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体积加权方法与注采系统油水井控制的体积相
关, 设参与评价油井数为M 口, 每口井控制体积为 V oi, 水井数为N 口, 每口井控制体积为V w j, 则区块 平均地层压力为:
Pθ 区块 =
M
2
V
o
iPθo
i+
i= 1
M
N
2
V
w
jPθw
j
j= 1
N
(6)
2 V oi+ 2 V w i
i= 1
j= 1
探测 半径m
解释模型
139. 40 均质油藏 67. 38 复合油藏 67. 76 复合油藏 371. 80 复合油藏 201. 00 复合油藏 190. 10 复合油藏 432. 50 均质油藏 448. 00 均质油藏 439. 70 均质油藏 109. 60 复合油藏 58. 22 复合油藏 98. 70 复合油藏 86. 17 均质油藏 218. 30 均质油藏 14. 7 复合油藏 50. 90 复合油藏
关键词: 砾岩油藏; 平均地层压力; 非均质性 ; 加权法
油藏的区块平均地层压力是油田开发过程中重
要的开发指标之一, 是储量计算、动态预测的一个重
要参数, 如何获得准确的区块平均地层压力就显得
尤为重要。 通过试井分析可以确定出单井平均地层
压力, 应用试井分析确定单井平均地层压力方法常
用 的 有 M DH 法、M BH 法、迪 茨 (D ietz) 法 等 方
砾岩油藏具有许多较为复杂的地质特征, 包括
与砂岩储集层不同的沉积特性与常规物性和复杂的
孔隙结构; 砾岩油藏具有严重非均质性。
根据试井测试解释所得储层渗透率数据, 应用
洛伦兹曲线法[3]计算了某油田 8 个区块砾岩油藏的
非均质性系数, 如表1, 从表中可以看出, 砾岩油藏具
有严重非均质性。
表 1
非均质性系数计算结果
r2i ∃t
-
1〕
(3)
3 砾岩油藏区块平均地层压力确定方法
区块平均地层压力确定方法主要有井数加权
法、体积加权法和阻力加权法等, 这三种方法的计算
公式如下:
(1) 井数加权法
井数加权方法与注采系统油水井数比有关, 若
注采系统中油水井井数比为1: 1, 参与评价油井数为
M 口, 水井数为N 口, 则区块平均地层压力为:
(1) 均质试井模型单井地层平均压力计算方法
Pθ= Pw s+
345q. Λ6BΠkh〔ln
8.
ΥΛC t r2i 08524k
∃
t
-
1〕
(1)
(2) 复合介质试井模型单井地层平均压力计算
方法
Pθ =
Pw s+
qΛB 345. 6Πk
1h〔rrf22i
ln〔rrwi
〕2 -
rf2 r2i
〕
+
qΛB 345. 6Πk2h
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内蒙古石油化工 2009 年第 20 期
砾岩油藏平均地层压力计算方法研究Ξ
王绍平1, 廖新维1, 戴 勇2, 刘汉成3
(1. 中国石油大学, 北京 102249; 2. 新疆油田分公司; 3. 华北油田分公司)
摘 要: 油藏的平均地层压力是油田开发过程中重要的开发指标之一, 是储量计算、动态预测的一 个重要参数, 如何获得准确的平均地层压力就显得尤为重要。 砾岩油藏储层非均质性严重, 应用常规均 质油藏求平均压力方法往往不准确。 根据砾岩油藏特点, 建立均质、双重孔隙介质和复合介质三种单井 平均地层压力计算方法, 在此基础上, 对比分析了井数加权法、体积加权法和阻力加权法三种区块平均 地层压力计算方法, 确定出体积加权法与阻力加权法所得的区块平均地层压力更能反应砾岩油藏水平。
3. 85 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 10. 22 二类油藏
井名
渗透率
外区渗
外推地
透率 表皮系数 层压力
10- 3Λm 10- 3Λm
M Pa
5508 6. 6173
2. 322 12. 26
5602 4. 8129 0. 3864 0. 288 17. 93
5608 2. 4882 0. 911 - 2. 399 13. 65
流量 体积系数 粘度 孔隙度 压缩系数 有效厚度 备注
m3 d - mPa. s - 1 M Pa m
-
9. 08 1. 150 6. 0 0. 17 0. 000828 19. 5 二类油藏
4. 8 1. 150 6. 0 0. 17 0. 000828 14. 67 二类油藏
1. 8 1. 150 6. 0 0. 17 0. 000828 11. 5 二类油藏
5610 10. 21 3. 62 - 6. 692 25. 67
5613 6. 6868 1. 2059 - 5. 426 27. 26
5614 (上) 7. 1807 1. 097 - 4. 338 23. 43
5614 (下) 9. 6316
- 5. 905 21. 08
5615 14. 8018
法[1 ][2 ] 以及一些经验公式, 但这些方法未考虑到储
层非均质性, 对非均质油藏应用这些方法计算平均
地层压力常常会出现较大的偏差。 砾岩油藏储层非
均质性严重, 应用常百度文库方法求区块平均地层压力也
往往不准确, 为此, 我们将建立一种适合砾岩油藏的
单井平均地层压力和区块平均地层压力计算方法。
1 砾岩油藏储层非均质性分析
35. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 8. 7 二类油藏
30. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 15. 0 二类油藏
5. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 15. 0 二类油藏
2. 77 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 9. 5 二类油藏
区块名称
非均质性系数
三类三 2T 2K1
0. 78
三类三 2T 2K2
0. 721
二类一西 T 2K
0. 845
二类五 3 中 T 2K1
0. 709
二类五 2 东 T 2K2
0. 754
一类一中 T 2K2
0. 754
二类五 2 西 T 2K2
0. 619
二类一中 T 2K1
0. 667
2 砾岩油藏单井平均地层压力确定方法
5633 2. 3276
2. 422 14. 52
WU 5001 10. 1624
- 2. 904 26. 634
J200 4. 5574 1. 0062 - 0. 483 23. 06
J200 3. 8137 0. 0184 - 3. 687 22. 76
平均 压力
M Pa
10. 45 14. 32 11. 00 24. 86 28. 31 25. 98 21. 58 30. 84 30. 57 30. 93 11. 36 18. 29 14. 36 24. 47 10. 35 15. 74
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内蒙古石油化工 2009 年第 20 期
含蜡原油含蜡量与凝点关系的实验研究Ξ
于 加1, 王 斌2, 沈海云2, 李承祖2
(1. 西安石油大学, 陕西 西安 710065; 2. 青海油田分公司采油三厂, 青海省 花土沟镇 816400)
摘 要: 实验主要是通过测定不同含蜡量的模拟油与现场提供的高凝原油的凝点, 经过实验数据分 析, 拟合出含蜡量与凝点的关系曲线, 并对此进行讨论, 得出一个相对符合实际的结果, 进而演绎原油含 蜡量与凝点的关系。 在实际现场中, 可以通过测定原油的凝点来估测其含蜡量。
- 6. 662 30. 06
5616 (上) 17. 3723
- 4. 506 30. 28
5616 (下) 2. 1575 0. 3178 - 4. 672 30. 25
5621 5. 1872 0. 6078 - 3. 122 13. 86
5622 8. 6272 0. 6727 - 5. 334 24. 40
图 1 某砾岩油藏油藏井位图
表 2 某砾岩油藏测试井的基础数据
表 3 某砾岩油藏测试井解释结果
井号 测试日期
5508 5602 5608 5610 5613 5614 5614 5615 5616 5616 5621 5622 5633 WU 5001 J200 J200
2007- 3- 23 2007- 3- 14 2007- 3- 14 2007- 7- 19 2007- 6- 23 2007- 5- 16 2007- 8- 22 2007- 5- 16 2007- 5- 16 2007- 8- 22 2007- 7- 4 2007- 9- 8 2007- 5- 1 2007- 4- 13 2007- 3- 14 2007- 7- 4
Pθ 区块 =
M
2
Pθo i+
N
2
Pθw i
i= 1
i= 1
M+N
(4)
若注采系统中油水井井数比为C: 1, 则区块平
均地层压力为:
Pθ 区块 =
M
2
Pθo i
× i= 1
C
M C+
1+
N
2
Pθw j
× j= 1
1
N C+ 1
(5)
(2) 体积加权法
Ξ 收稿日期: 2009- 05- 30
2009 年第 20 期 王绍平等 砾岩油藏平均地层压力计算方法研究
j=2N 1〔KΛh 〕w jPθw j j=2N 1〔KΛh 〕w j
(7)
以上三种区块平均地层压力计算方法中, 井数
加权法只是简单的算术平均未考虑到储层的非均质 性问题, 在井数较少分布又不均匀情况下计算结果 往往会出现较大的偏差, 而体积加权法与阻力加权 方法两种方法实质上是一样的, 考虑到各测试井控 制范围内的储层物性不相同情况, 因此所确定的区 块平均地层压力更能反映储层的非均质性。 如前文 所述砾岩油藏表现出严重的非均质性, 因此需要应 用体积加权法或阻力加权方法两种方法来确定区块 平均地层压力。 4 砾岩油藏区块油藏平均地层压力确定实例分析
8. 42 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 6. 5 二类油藏
0. 114 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 4. 5 二类油藏
11. 9 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 7. 0 二类油藏
4. 5 1. 15 6. 0 0. 17 0. 000828 10. 22 二类油藏
(3) 阻力加权法
阻力加权方法与注采系统油水井控制范围内的
流度相关, 设参与评价油井数为M 口, 每口井控制
范围内的流度为〔kΛh 〕oi, 水井数为N 口, 每口井控制
范围内的流度为〔kΛh 〕w j, 则区块平均地层压力为:
Pθ 区块 =
iM=21〔KΛh 〕oiPθoi+ iM=21〔KΛh 〕oi+
关键词: 含蜡原油; 模拟油; 含蜡量; 凝点
含蜡原油是一种多相烃类混合物, 在油层条件 下, 蜡溶解在原油中, 当原油从油层进入井底, 在从 井底上升到井口的过程中, 由于温度、压力的下降, 引起油井结蜡。
我国所产原油 80% 以上为含蜡原油, 世界各国 所产的原油中也有相当数量的含蜡原油[1]。 含蜡原 油的凝点高, 流变性复杂 (在常温常压下表现出触变 性、屈服应力、粘弹性以及剪切历史与热力是依赖性 等非牛顿流体的流动特性) , 给原油的生产、储存以 及运输带来诸多问题和困难[2], 如输油能耗高, 管道
如前文所述砾岩油藏表现出很强的非均质性,
因此不能用简单的均质模型来确定油藏的平均地层
压力。通过对某油田砾岩油藏试井解释资料分析, 发
现该砾岩油藏试井测试资料绝大部分可以应用均
质、复合介质和双重孔隙介质三种试井模型来解释, 为此我们应用渗流理论建立了这三种试井模型的单
井地层平均压力计算方法[4 ][5 ]。
为了说明前面介绍方法的适用性, 我们选取某 油田砾岩油藏试井测试资料比较全的A 区块, 该区 块的井位分布图如图 1, 在 2007 年共进行了 16 口井 次的试井测试, 相关基础参数如表2。通过试井分析 及应用前面介绍的单井平均地层压力确定方法可以 获得各测试井的解释结果参数, 如表3。应用前面介 绍区块平均地层压力确定方法可以计算出该区块的 平均地层压力, 如表 4。
11. 6 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 9. 0 二类油藏
20. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 18. 0 二类油藏
35. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 14. 0 二类油藏
38. 0 1. 0 1. 0 0. 17 0. 000828 14. 0 二类油藏
〔ln
〔 ri rf
〕2 -
(1 -
rf2 r2i
)
-
ln
8.
08524k ΥΛC t rw2
2
∃
t
-
(2 M 12
-
2) ln
rf 〕 rw
(2)
(3) 双重孔隙介质试井模型单井地层平均压力
计算方法
Pθ= Pw s+
qΛB 345. 6Πk
fh〔ln
( 8.
ΥΛC t) f+ m 08524k f