塑性变形力学计算
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杆件的塑性变形
15.1 概 述
工程问题中绝大部分构件必须在弹性范围内工作,不允许出现塑性变形。但有些问题确须考虑塑性变形。
15.2 金属材料的塑性性质
图15.1是低碳钢拉伸的应力-应变曲线。过屈服极限后,应力和应变的关系是非线性的有
p
e εεε+= (15.1)
弹性范围内,应力和应变之间是单值对应的。塑性阶段却并非如此,应力和应变不再是单值对应的关系(如图15.2)。 下面是几种常见的塑性材料模型。
图 15.1 低碳钢拉伸的应力-应变曲线
图15.2 弹塑性应力-应变
有时也把应力-应变关系近似地表为幂函数,幂强化材料的应力-应变关系曲线如图15.7所示。
n εσc =
15.3 拉伸和压缩杆系的塑性分析
现以图15.8所示两端固定的杆件为例来说明静不定拉压杆系的塑性分析,当载荷P 逐渐增加时,杆件两端的反力是
b a Pa
R b a Pb
R +=
'
+=
21
(a)
P 力作用点的位移是
()b a EA Pab
EA a R +=
=1δ
(b)
如a b >则21R R >。随着P 的增加,
AC 段
图
图图
图
图
图
的应力将首先达到屈服极限。若相应的载荷
为1P ,载荷作用点的位移为1δ,由(a )、(b ) 两式求得
()
b b a A P A b
a b P R +=
=+=
s 1,
S 111σσ E a
s 1σδ=
由平衡方程可知
S 2σA P R -= (c)
载荷作用点c 的位移为
()EA
b
P P 11-+
=δδ (d)
CB 段也进入塑性阶段时,S 2σA R =,由(c )式求出相应的载荷为
S 22σA P =
载荷达到2P 后,整个杆件都已进入塑性变形。
例18.1 在图15.9a 所示静不定结构中,设三杆的材料相同,横截面面积同为A 。试求使结构开始出现塑性变形的载荷1P 、极限载荷
p
P 。
解:以1N 和2N 分别表AC 和AD 杆的轴力,3N 表AB 杆的轴力。令s 1E E =,
s 1A A =,得
图
αα
α
3332212cos 1,
cos 21cos +=
+==P
N P N N (e)
当载荷逐渐增加时,AB 杆的应力首先达到s σ,这时的载荷即为1P 。由(e )式的第二式得
ασ31
S 3cos 21+=
=P A N
由此解出
()
ασ3
S 1cos 21+=A P
载荷继续增加,中间杆的轴力s N 保持为S σA ,两侧杆件仍然是弹性的。直至两侧的杆件的轴力1N 也达到S σA ,相应的载荷即为极限载荷P P 。这时由节点A 的平衡方程知
()1cos 2cos 2S S S P +=+=ασσασA A A P
加载过程中,载荷P 与A 点位移的关系已表示于图15.9b 中。
15.4 圆轴的塑性扭转
圆轴受扭时,横截面上的剪应力沿半径按线性规律分布,即
P I T ρ
τ= (a)
随着扭矩的逐渐增加,截面边缘处的最大剪应力首先达到剪切屈服极限s
τ(图15.10a )。若相应的扭矩为1T ,由(a )式知
S 3P
S 121
τπτr r I T ==
(b)
极限扭矩P T ,其值为
⎰=A
s p A
d T τρ
取ρπρd dA 2=代入上式后完成积分,得
s
3P 32
τπr T = (15.4)
达到极限扭矩后,轴已经丧失承载能力。
例18.2 设材料受扭时剪应力和剪应变的关系如图15.11a 所示,并可近似地表为
γτB =m
式中m 和B 皆为常量。试导出实心圆轴扭转时应力和变形的计算公式。
图
解:根据圆轴扭转的平面假设,可以直接引用3.4中的(b )式,求得横截面上任意点处的剪应变为
dx d φ
ρ
γρ= (d)
式中dx d φ
是扭转角沿轴线的变化率,ρ为横截面上一点到圆心的距离,ργ即为该
点剪应变。(d )式表明,沿横截面半径,各点的剪应变是按直线规律变化的(图15.11b )。由(c )、(d )两式求出
ρ
φ
τ⋅=dx d B
m ρ (e)
或者写成
m
1
⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=ρφτρdx d B (f) 横截面上的扭矩应为
⎰⋅=A
ρdA
T τρ
取ρρπd A d 2=,并以(f)式代入上式,
m
13m m
1
m 12m m
1
+++⋅⎪
⎭
⎫ ⎝⎛=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=⎰
r m m dx d B d dx d B T 1
322r o
φπρ
ρ
φπ (g)
从(f )和(g )两式中消去m 1
⎪
⎭⎫ ⎝⎛dx d B φ,得剪应力的计算公式
m
1
3
132⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=r m m r T ρπτρ (h) 令r =ρ,得最大剪应力为
图
15.1