交流电机绕组磁动势(4)解读

n1
60 f p

用同样的方法也可以分析两相磁动势在幅值相等，相位 差不为90°时的合成磁动势也为一椭圆形旋转磁动势。 另外，如果两相磁动势在幅值上不相等，相位差也不为 90°时的合成磁动势一般为椭圆形旋转磁动势，但也有 可能为圆形旋转磁动势，这里就不作详细的分析了。

总之，当 和 中有一个为零时，合成磁动 F1 F1 势为圆形旋转磁动势。 当 ≠ F1 势。 当

F 1
时，合成磁动势为椭圆形旋转磁动 时，合成磁动势为脉振磁动势。

F 1
＝
F1
和 的旋转方向相反， 总磁动势。由于 F F
因此只能在固定某个瞬间相加,如图所见:
*我们可以发现，合成磁动势的轨迹是一个椭
1
1
圆，因此被称为椭圆形旋转磁动势。当 同相时，为椭圆的长轴；当 和 F 反方向时为椭圆的短轴。
和 F1 F1
பைடு நூலகம்
F1
1
另外，椭圆形磁动势的旋转方向和正 转磁动势的旋转方向相同，即仍从 电流领先相绕组向电流滞后相绕组 旋转。但椭圆型磁动势的转速不是 均匀的，其平均转速为

现在的A、B相绕组位置,其串联有效匝数分别为 NAkNA、NBkNB，两相绕组流过的电流分别为：
iA iB

2 I A sin t 2 I B sin(t 90 )

并且IANAkN1> IBNBkN1,则A、B两相的磁动势分别 为:
f A1 FA cos sin t

其中:
F1 FA FB

显然，正转合成基波磁动势是一个圆形旋转磁动 势。而反转合成基波磁动势等于 :
F1 FA FB

反转合成基波磁动势仍为圆形旋转磁动势。与前 面对称情况下不同的是这时反转合成基波磁动势 的幅值不为零。
既然在电机里同时存在着正、反转合成基波磁动 势，就应该把它们相加起来，从而得出
f B1 FB cos( 90 ) sin(t 90 )
I ANA I B NB FA 0.9 k N 1 , FB 0.9 k N1 p p
可见,此时的A,B相绕组所产生 的磁动势的大小并 不相等,下面我们用空间矢量法来进行分析: 在ωt=90°瞬间，仍将两相磁动势的基波各自分 解为正、反向的两个旋转磁动势，然后将每个旋 转磁动势用一个旋转的空间矢量来表示。

f A1 F1 cos sin t f B1
F1 cos( 90 ) sin(t 90 )

则合成基波磁动势为:
f1 f A1 f B1 F1 cos sin t F1 cos( 90 ) sin(t 90 ) F1 sin(t )
第四节
两相电枢绕组产生的磁动势
前面我们分析了三相电枢绕组产生的合成磁 动势。交流电机电枢绕组除了采用三相绕组 外，也可由两相绕组构成。下面我们将对两 相电枢绕组产生的磁动势进行分析。
两相绕组产生的圆形旋转磁动势: 1．数学分析法: 对称两相绕组在空间上互差90°电角度，绕组中 对称两相电流在时间上互差90°电角度。分析 方法和三相时相同,这样,我们就可以得到磁动势 的表达式:

IN F1 F1 0.9 K N1 p (2)成磁动势的转速即同步转速 :
60 f n1 (r / min) p
(3)合成磁动势的转向取决于两相电流的相序 及两相绕组在空间的排列。合成磁动势是 从电流超前相的绕组轴线转向电流滞后相 的绕组轴线。改变电流相序即可改变旋转 磁动势转向。 (4)旋转磁动势的瞬时位置视相绕组电流大小 而定，当某相电流达到正最大值时，合成 磁动势的正幅值就与该相绕组轴线重合。 椭圆旋转磁动势: 前面我们所分析的电流都是大小相等,完全 对称的,如果电流不对称呢?

可见，空间相距90°电角度的两相对称绕 组，当分别通入时间相差90°电角度的正 弦交流电流，产生的合成基波磁动势是一 个圆形旋转磁动势。 2．空间矢量法: 在ωt=90° :

由此可见，空间相距90°电角度的两相绕组， 通以时间上相差90°电角度的两相电流,且每 相的磁动势彼此相等，产生的合成基波磁动 势有以下特点： (1)两相绕组合成磁动势的基波是一个正弦分布、 幅值恒定的旋转磁动势，其幅值等于每相基 波脉振磁动势的最大幅值，即