淬硬层深度检测技术的研究
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相法检测结果最低 ， 洛 氏硬度和维氏硬 度结果 接近 ， 差异 的原 因关键在 于对过渡层 的测量 ，
这是 因为过渡层淬火后 还是具有 相当高 的硬 度 而 金相 法 只加 上 １ ／ ２过 渡 层 ， 导 致 金 相 法 实 测 的渗层深度略低于硬度法 ， 为达到与硬度法
渗碳层 深度 已大 致 确 定 的情 况 下 ， 可 采 用 下述 内插 法校 核 。在 零 件 的某 一 垂 直 截 面上 ， 距 零 件表 面 ｄ １和 ｄ ２的位 置上 至少各 打 ５个 硬
度压痕 ， 而且 ｄ ｌ 和ｄ ２分别小于和大于确定 的 淬硬层深度 ， （ ｄ ２ 一 ｄ １ ） 值应不超过 ０ ． ３ ｍ ｍ。 硬化层 深 度 由下 列 公 式 给 出 ： Ｃ Ｈ Ｄ＝ｄ ｌ＋
Ｈ ｓ 一 规定的硬度值
Ｈ ｌ — ｄ ｌ 处的硬度测量值 的算术平均值
Ｈ ２ 一 ｄ ２处的硬度测量值的算术平均值。 解 析结 果见 表 ３ 、 图４ 。
・
２ Ｏ・
表 ３
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轴 承技 术
３ 分 析结果
２ ０ １ ３年第 ２期
从表 ２ 可 以看出硬度法检测结果最深 ， 金
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２ ． ３ 测 量结 果 解析
的统 一金相 法必 须 全 部 测 量 过 渡层 ， 即 过 共 析
区＋ 共析区 ＋ 全部过渡层至心部交界处 ， 此方
法只 针对 现 有 工 艺 不 变 的情 况下 二 者 才 能 达
到统一 ， 因渗层深度受零件淬 透性 ， 淬 火保温 时间以及材料冷却介质等影响。 ４ 结 束语 金相法 能较 好 的反 映 出渗碳 淬火 强化 的
随 恤 ２ 了４ 孤Ｈ豫飘 ３聿３ 强 豫翳 搴５７ ２ ３
韵
肌照 观豫 媳 ｛ 荽 ； 弧 豫 媳 窖 ７ ２ ｛ ２ ３ ７ ｅ ７ 口 ９ Ｏ
图３
上 述测 量结 果 见表 ２ 。
表 ２
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… … ～ ～
轴 承技 术
２ ０ １ ３年第 ２期
表 １
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Ｈ Ｒ Ｃ处 的距离应 占渗碳层深度的 ４ ０ ％以上 ， 见 川珊 埘 鳓 啪嫩 嫩 湖
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图３ 。
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２ ． ２ ． ２ 洛 氏硬 度 （ ｄ ２一ｄ １ ） （ Ｈｌ—Ｈ ｓ ） ／Ｈ１一Ｈ ２ 式中 ｄ ｌ一 小 于 硬化层 深 度
ｄ ２一大 于硬化 层 深度
当渗碳层深度大于 ２ ． ５ ｍ ｍ时 ， 用洛氏硬度 计按国标 Ｉ ２ ３ ０ ． １的 规 定 测 量 ， 即 自试 样 横 断 面边 缘， 每隔 ２ ｍ ｍ 逐 点 测 量 洛 氏 硬 度 值 （ Ｈ Ｒ Ｃ ） ， 再用光学仪器放 大 ２ ０倍 以上测 量试 样表面边缘 至 ５ ０ Ｈ Ｒ Ｃ处 压痕 中心 的垂直 距 离， 即为渗碳层 深度 ， 同时表 面至硬度值 为 ５ ８
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实际情况 ， 在检测渗层 的同时还能对金相显微 组织进行评 判 ， 检测效 率高 ； 洛 氏硬度 法方便 快捷 ， 适用于大型渗碳零 件并在检验硬化层 的
定性工作中已普遍采用 ； 维氏硬度计操作较繁 琐， 可 以测定细小薄片渗碳零件和零件 的特殊 部位 ， 是有异议时的仲裁法 。将金相法 和硬度
３ ５ ３ １ ３ ８ Ｂ ／ ｏ ２ Ｇ ２ ８ Ｃ ｒ Ｎ ｉ ２ ＭＯ Ｅ １ ８ ８ ２ ８ ３ １ Ｋ
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这是 因为过渡层淬火后 还是具有 相当高 的硬 度 而 金相 法 只加 上 １ ／ ２过 渡 层 ， 导 致 金 相 法 实 测 的渗层深度略低于硬度法 ， 为达到与硬度法
渗碳层 深度 已大 致 确 定 的情 况 下 ， 可 采 用 下述 内插 法校 核 。在 零 件 的某 一 垂 直 截 面上 ， 距 零 件表 面 ｄ １和 ｄ ２的位 置上 至少各 打 ５个 硬
度压痕 ， 而且 ｄ ｌ 和ｄ ２分别小于和大于确定 的 淬硬层深度 ， （ ｄ ２ 一 ｄ １ ） 值应不超过 ０ ． ３ ｍ ｍ。 硬化层 深 度 由下 列 公 式 给 出 ： Ｃ Ｈ Ｄ＝ｄ ｌ＋
Ｈ ｓ 一 规定的硬度值
Ｈ ｌ — ｄ ｌ 处的硬度测量值 的算术平均值
Ｈ ２ 一 ｄ ２处的硬度测量值的算术平均值。 解 析结 果见 表 ３ 、 图４ 。
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表 ３
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从表 ２ 可 以看出硬度法检测结果最深 ， 金
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上 述测 量结 果 见表 ２ 。
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当渗碳层深度大于 ２ ． ５ ｍ ｍ时 ， 用洛氏硬度 计按国标 Ｉ ２ ３ ０ ． １的 规 定 测 量 ， 即 自试 样 横 断 面边 缘， 每隔 ２ ｍ ｍ 逐 点 测 量 洛 氏 硬 度 值 （ Ｈ Ｒ Ｃ ） ， 再用光学仪器放 大 ２ ０倍 以上测 量试 样表面边缘 至 ５ ０ Ｈ Ｒ Ｃ处 压痕 中心 的垂直 距 离， 即为渗碳层 深度 ， 同时表 面至硬度值 为 ５ ８
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