0191-【6层】2500平米六层框架住宅楼(计算书、建筑、结构图)

毕业设计（论文）计算书题目：庐山花园7#楼6层住宅设计
学院：土木与建筑工程学院
专业名称：土木工程
班级学号： ********
学生姓名：**
指导教师：雷金波郑云扬
二O一O年六月
南昌航空大学
毕业设计（论文）任务书
I、毕业设计(论文)题目：
庐山花园7#楼6层住宅设计
II、毕业设计(论文)使用的原始资料(数据)及设计技术要求：
1、建筑功能要求：
建筑面积约2500平方米左右，共6层，一层为架空层，层高2.6米，
其余各层层高2.8~3.0米。

一梯两户, 每个单元户型分别为两居室和三居室。

2、设计资料
（1）地质条件：①回填土，厚0.5m，γ=16kN/m3，f ak=80 kP a，E s=300MP a
②粘性素填土，厚0.5m，γ=18kN/m3，f ak =130kP a，E s=500MP a
③残积亚粘土，厚1.5m，γ=20kN/m3，f ak =220 kP a，E s=500MP a
④一般亚粘土，厚1.5m，γ=20kN/m3，f ak =250 kP a，E s=500MP a
⑤以下为风化砂岩，f ak =300 kP a，E s=600～1000MP a
⑥地下水位埋深-1.5m。

⑦土方开挖按三类土考虑。

（2）荷载条件：基本风压：0.5N/m2，无雪荷载。

（3）抗震设防烈度：6度，冻土深度不考虑。

（4）建筑物安全等级为丙级，合理使用年限为50年。

（5）气象资料查阅相关规范，取当地资料。

（6）材料供应：各种材料均能保证供应；施工技术条上：各种机具均能满足要求。

3、设计要求：每位同学有自己的设计特点和设计风格。

I I I、毕业设计(论文)工作内容及完成时间：
（1）1周：开题报告。

（2）3周：建筑设计。

必要的建筑设计说明，建筑总平面图，底层、标准层、顶层及屋面平面图，正立面、侧立面，剖面图，大样图等建筑施工图纸。

（3）4周：结构计算。

进行屋面及各层楼面荷载计算，选取一榀典型框架，手工进行内力分析、
内力组合及其梁、柱及基础配筋计算，现浇楼梯设计计算，现浇梁板设计计算。

（4）4周：结构布置图。

制基础平面图及基础详图，结构设计总说明，层结构布置图，三～六层结构布置图，屋面结构布置图，框架配筋详图，楼梯结构施工图。

（5）1周：撰写和整理毕业设计说明书。

（6）1周：答辩。

Ⅳ、主要参考资料：
1、舒秋华，房屋建筑学[M]，武汉，武汉理工大学出版社，2002
2、建筑设计资料集（第二版）[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2003
3、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）[M]，北京，中国建筑工业出版社，2002
4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）[M]，北京，中国建筑工业出版社，2001
5、建筑地基基础设计规范（GB50007－2002）[M]，北京，中国建筑工业出版社，2002
7、建筑设计防火规范（GBJ16-2002）[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2002
8、沈蒲生主编，混凝土结构设计[M]，北京，高等教育出版社，2003
9、董军等编著，土木工程专业毕业设计指南房屋建筑工程分册[M]，中国水利水电出版社，2002
10、高等学校毕业设计（论文）指导手册土建卷[M]，北京，高等教育出版社，1999
11、龙驭球、包世华主编，结构力学[M]，北京，高等教育出版社，1994
12、教育部《土建英语》教材编写组，土建英语[M]，北京，高等教育出版社，2004
13、Ghali A,Nevilli A M.Structural analysis.3rd.London[M],New York:Chapmn and Hall,1989
14、John-Wiley & Sons, Nuckools J L . Interior Lighting for Environmental Designer[M]. 1976
学院专业类班
学生（签名）：
日期：自年月日至年月日
指导教师（签名）：
助理指导教师(并指出所负责的部分)：
土木工程系（室）主任（签名）：
附注:任务书应该附在已完成的毕业设计说明书首页。

学士学位论文原创性声明
本人声明，所呈交的论文是本人在导师的指导下独立完成的研究成果。

除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含法律意义上已属于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他学位申请的论文或成果。

对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。

本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

作者签名：日期：
学位论文版权使用授权书
本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。

本人授权南昌航空大学可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。

作者签名：日期：
导师签名：日期：
庐山花园7#6层住宅设计
学生姓名：班级：06111326
指导老师：
摘要：本毕业设计题目是庐山花园7#6层住宅设计，该办公楼的总建筑面积大约是2500平方米，共六层，建筑高度为20.4米。

本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。

本设计内容包括手算和电算两部分。

其中手算部分分计算书的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计。

其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。

电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；最后用SAT-8软件进行框架的空间结构计算，输出框架梁柱配筋梁。

柱配筋图及内力计算结果。

结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：
一结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构；
二结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算；
三施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及
根据规范的要求来确定结构构件的构造措施
在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。

关键词：毕业设计，框架结构，内力组合，截面设计
指导老师签名：
lushan the garden six seven # of the housing
Studengt name:Wu Hao Class:061113
Supervisor:Lei Jin Bo Zheng Yun Yang
Abstract：The theme of this graduation design is structure design of Blu-ray group office .The total building area is about 4500 ㎡and the total height is 20.4m .It consists of 6 stories .The building is a frame building made by reinforced concrete.
The content of this design include two aspects of handworker counting and automated counting by computer.The handworker counting consists of several loads counting,lateral displacement counting of transverse frame ,internal force of section and check design of the foundation.
Horizontal earthquake counting use the underlying shears way.Counting of vertical loads bending moment use double divided bending way.Design of section use ultimate condition way.
First,make a model of the building by PMCAD;Second,count the typical frame by PK;Last ,count the whole space frame and put out the drawing that you wanted by SAT-8. The stage of the structural design can be divided into three stages on the whole:
1. Structural scheme stage: According to the importance of the building, providing fortification against earthquakes in the earthquake intensity, the geologic prospect report of the project of the building site, classification and height and storey of the building of the building field are counted to confirm the structural form of architecture, what this project is adopted is frame structure;
2. Calculate stage in structure: Including loading and calculating, the internal force is calculated and calculated with the component;
3. Construction drawings design phase: According to described above result of calculation, come, confirm component assign with component mixing muscling and coming, confirming structural structure measuring of component according to the request of norm finally.
I use two kind of ways included handwouker and automated counting in the course of counting.So I can check the result data and find the mistake or difference between handworker data and automated data in the design in time ,then find out the cause .
Key words：Graduation design，Frame structure，Load combinations，Section design
Signature of Supervisor：
目录
一．设计概况 (7)
1建设项目 (7)
2设计资料 (7)
二．结构计算书 (7)
1 结构布置方案及结构选型 (7)
2确定结构计算简图 (9)
3框架荷载计算 (11)
3.1恒荷载标准值计算 (11)
3.2活荷载标准值计算 (12)
3.3竖向荷载下的框架计算 (12)
3.4风荷载计算 (15)
3.5恒荷载的内力计算 (17)
3.6活荷载的内力计算 (21)
3.7风荷载的内力计算 (24)
3.8内力组合 (27)
3.9 截面设计与配筋计算 (31)
4板的计算 (35)
4.1板设计资料 (35)
4.2板的荷载计算 (35)
4.3板的内力计算 (35)
5楼梯的计算 (37)
5.1设计资料 (37)
5.2板的结构设计 (37)
6基础的计算 (40)
6.1设计资料 (40)
6.2 基础的截面设计及验算 (40)
6.3基础配筋 (41)
结论 (42)
致谢 (44)
参考文献 (45)
结构设计计算书
一.设计概况
1.建设项目名称：庐山花园7#6层住宅。

建设项目特点：一层架空，层高2.6m，其余各层层高3m。

2.设计资料：
2.1.地质条件：
①回填土，厚0.5m，r=16KN/m³，f
ak =80KPA,E
S
=300MPA；
②粘性素填土，厚0.5m，r=18KN/m³，f
ak =130KPA,E
S
=500MPA；
③残积性亚粘土，后1.5m，r=20KN/m³，f
ak =220KPA,E
S
=500MPA；
④一般亚粘土，厚1.5m，r=20KN/m³，f
ak =200KPA,E
S
=500MPA；
⑤一下为风化岩石，f
ak =300KPA,E
S
=600～1000MPA；
⑥地下水位埋深-1.5m；
⑦土方开挖按三类土考虑。

2.2.荷载条件：基本风压为：0.5kN/m2（B类场地），无雪荷载。

2.3.抗震设防烈度：六度，冻土深度不考虑。

2.4.建筑物安全等级为丙级，合理使用年限为50年
二.结构计算书
1.结构布置方案及结构选型
1.1.结构承重方案选择
本工程采用框架承重结构方案，框架平面柱网布置见图2.1.1。

1.2.主要构件选型及尺寸初步估算
1.2.1. 主要构件选型
（1）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构
（2）墙体厚度：外墙:240mm ，内墙:240mm
（3）基础采用：柱下独立基础
1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算
（1）主要承重框架:
因为梁的跨度较接近（5400mm ﹑4500mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=5400mm h=(1/8~1/12)L=675mm~450mm 取h=550mm.
438.94504260>==h l n 250b 3.183~275)3
1~21(===取h b 满足b>200mm 且b 500/2=250mm
故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×550mm
（2）次要承重框架：
取L=4200mm h=(1/12~1/15)L=350mm~280mm 取h=400mm
49.794003960>==h l n 250b 133~200)3
1~21(===取h b 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm
（3）框架柱:
h=(1/12~1/15)H=1/12~1/18)×3000=250×167 取b=400 ，h=（1~2）b 取b=h 因此柱的截面尺寸：b×h=400mm×400mm
2.确定结构计算简图
(1)根据框架平面柱网布置图选定一品框架作为计算单元
(2)框架柱高度：
底层H1=2600+1000=3600mm；其他各层H2=H3=H4=H5=H6=3000mm
框架计算简图如图2.2.2。

图2.2.2 框架计算简图
4500
5400
2.6
1
2.62.61.1
1.1
1
2.17
1.1
1.1
2.172.171
1.1
1.1
2.62.61.11.1 2.61.1 1.11.1 2.172.171.1 2.17 1.11.11.1A
B
D
Z1Z1
Z1
Z2Z2
Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2
Z2
Z2Z2Z2Z2
(3) 框架梁柱的线刚度计算：
i 左边梁=EI/L=E ×2×2.5×5.53/4.5×12=15.41E ×10－４ i 右边梁=EI/L=E ×2×2.5×5.53/5.4×12=12.84E ×10－４ i Z1=EI/L=E ×44/3.6×12=5.93E ×10－４ i Z2=EI/L=E ×44/3×12=6.56E ×10－４
令i Z1=1，则其余杆件：i 左边梁=2.60，i 右边梁=2.17，i Z2=1.1
3.框架荷载计算
3.1 恒荷载标准值计算
3.1.1 屋面恒荷载：
三毡四油屋面防水层0.35kN/m2 1:3水泥沙浆找平层20mm 0.02×20 =0.4kN/m2 1:8水泥炉渣找坡40mm 0.04×18=0.72kN/m2现浇钢筋混凝土板100mm 0.1×25=2.5kN/m2混合砂浆板底抹灰10mm 0.01×17=2.5kN/m2
合计4.14kN/m2 3.1.2 楼面恒载:
大理石面层陪水泥砂浆擦缝
30厚1:3干硬性水泥砂浆结合层上洒2厚素水泥 1.16kN/m2水泥结合层一道
现浇钢筋混凝土板100mm 0.1×25=2.5kN/m2混合砂浆板底抹灰10mm 0.01×17=2.5kN/m2
合计3.83kN/m2 3.1.3 梁自重:
(1)主要框架梁：b×h=250mm×550mm
梁自重 25×0.25×(0.55-0.1)=2.81KN/m
混合砂浆抹灰10mm 17×0.01×(0.55-0.1)×2=0.15kN/m
合计2.96kN/m (1)主要框架梁：b×h=250mm×400mm
梁自重 25×0.25×(0.4-0.1)=1.88KN/m
混合砂浆抹灰10mm 17×0.01×(0.4-0.1)×2=0.1kN/m
合计1.98kN/m
3.1.4 柱自重: b×h=400mm×400mm
柱自重 25×0.4×0.4=4KN/m
混合砂浆抹灰10mm 17×0.01×0.4×4=0.27kN/m
合计4.27kN/m
3.1.5墙自重及两面抹灰:
主要框架梁间墙 0.24×(3-0.55)×18=10.58KN/m 次要框架梁间墙 0.24×(3-0.4)×18=11.23KN/m 水泥砂浆抹灰 0.36×3×2=2.16KN/m
3.2 活荷载标准值计算:
3.2.1屋面和楼面活荷载标准值:
不上人屋面:0.5KN/㎡ 楼面:2.0KN/㎡
3.3 竖向荷载下框架受荷如图2.2.1
板传至梁上的三角形或者梯形荷载,为简化计算近似按《混泥土结构设计》图1.3.15 方法等效为均布荷载，荷载传递示意图见图2.2.1
短向分配：5aq/8
长向分配：aq b
a b a ])2()2(21[3
2+-(参见图3)
3.3.1 A~B 轴间框架梁: (1)屋面板传荷载
恒载：4.14×2.1×[1-2×(2.1/4.5)2+(2.1/4.5)3]×2=8.04KN/m 活载：0.5×2.1×0.462×2=0.97KN/m (2)楼面板穿荷载:
恒载：3.83×2.1×0.462×2=7.43KN/m 活载：2×2.1×0.462×2=3.88KN/m 梁自重：2.96KN/m
A~B 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+8.04=11KN/m 活载=0.97KN/m
楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+7.43=10.39KN/m 活载=3.88KN/m 3.3.2 B~D 轴间框架梁 (1)屋面板传荷载
恒载：4.14×2.1×[1-2×(2.1/5.4)2+(2.1/5.4)3]×2=11.10KN/m 活载：0.5×2.1×0.638×2=1.34KN/m
(2)楼面板穿荷载:
恒载：3.83×2.1×0.638×2=10.18KN/m
活载：2×2.1×0.638×2=5.36KN/m
梁自重：2.96KN/m
B~D轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+11.1=14.06KN/m
活载=1.34KN/m
楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+10.18=13.14KN/m
活载=5.36KN/m
3.3.3 A轴柱纵向集中荷载的计算：
挑檐沟自重=0.25×0.6×0.2=3KN/m
(1)顶层柱恒载=挑檐沟自重+梁自重+板传荷载
=3×4.2+1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2=83.39KN 顶层柱活动=板传活载=0.5×2.1×5/8×4.2=3.94KN
(2)标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传活载
=(11.23+2.16)×(4.2-0.4)×+1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2 =83.39KN
标准层柱活载=2×2.1×5/8×4.2=16.88KN
3.3.4 B轴纵向集中荷载计算：
(1)顶层住恒载=梁自重+板传荷载
=1.98×(4.2-0.4)+41.14×2.1×5/8×4.2×2=14.06KN/m 顶层住活载活载=0.5×2.1×5/8×4.2×2=7.88KN/m
(2)标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+强身重=1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2×2+(11.23+2.16) ×(4.2-0.4)=113.55KN
标准层柱活载=2×3×5/5×4.5×2=33.76KN
3.3.5 D轴柱纵向集中荷载的计算：
(1)顶层住恒载=挑檐沟自重+梁自重+板传荷载=3×4.2+1.98×(4.2-0.4)+4.14×3×5/8×4.2=52.7KNKN/m
顶层住活载活载=3.94KN/m
(2)标准层柱恒载=83.39KN
标准层柱活载=16.88KN
3.4 风荷载计算
3.4.1为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用在屋面梁河楼面梁处的等效集中荷载替代。

作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：
W
K
=βzμsμzωo(hi+hj)B/2.此建筑地面粗糙度为B类。

就算过程见表3.4
3.4.2 风荷载作用下的位移验算：
(1)侧移刚度D，见表3.4.2和3.4.3。

(2)风荷载作用下框架的层间侧移可按Δμ
j =V
j
/∑Dij
离地高度μz βz μs ωo/KN/㎡hi/m hj/m W K/KN
17.6 1.2 1.56 1.3 0.5 3 0 7.67
14.6 1.13 1.49 1.3 0.5 3 3 13.79
11.6 1.04 1.43 1.3 0.5 3 3 12.18
8.6 1 1.33 1.3 0.5 3 3 10.89
5.6 1 1.21 1.3 0.5 3 3 9.91
2.6 1 1.1 1.3 0.5 2.6 3 8.41
注：B=4.2 βz=1+ξνψ/μz 查表ξ=1.316 ν=0.51
表3.4.2 横向2~6层D值的计算
构件名称i~=∑i b/2i cαc=i~/2+i~ D=αc i c*12/h²
A轴柱
2×15.41E×10-4
0.535 14038 KN/m /2×6.56E×10-4=2.3
B轴柱2×(15.41E×10-4+12.84E×10-4)
0.683 17922 KN/m
/2×6.56E×10-4=4.3
D轴柱
2×12.84E×10-4
0.5 13120 KN/m /2×6.56E×10-4=2.0
∑D=14038+17922+13120=45080 KN/m
表3.4.3 横向底层D值的计算
构件名称i~=∑i b/2i cαc=i~/2+i~ D=αc i c*12/h²
A轴柱
15.41E×10-4
0.647 11102 KN/m /5.93E×10-4=2.6
B轴柱15.41E×10-4+12.84E×10-4
0.779 12831 KN/m
/5.93E×10-4=4.8
D轴柱
12.84E×10-4
0.643 10592 KN/m /5.93E×10-4=2.2
∑D=11102+12831+10592=34525 KN/m
第一层的层间侧移值求出后，就可以计算个楼板标高处侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。

顶点侧移是所有各层层间侧移之和。

j 层侧移： j 层侧移：∑==j j j 1
j μμ△ 顶层侧移：∑==n
j 1
j μμ△
框架风荷载作用下侧移的计算见表3.4.5
表3.4.5 风荷载作用下框架侧移计算 层次 Wj/KN Vj/KN ∑D/(KN/m)
Δμj/m Δμj/h 6 7.67 73.67 45080 0.0002 1/15000 5 13.79 21.46 45080 0.0005 1/6000 4 12.18 33.64 45080 0.0007 1/4286 3 10.89 44.53 45080 0.0010 1/3000 2 9.91 54.44 45080 0.0012 1/2500 1
8.41
62.85
34525
0.0018
1/1667
∑=Δμj=0.0054m
3.5 恒载内力计算
3.5.1 恒荷载做下框架的弯矩计算： (1)固端弯矩计算： 顶层：
AB 跨
M A6B6=-ql 2/12=-11×4.52/12=-18.56KN*m M B6A6=18.56KN*m
BD 跨
M B6D6=-14.06×5.42/12=-34.17KN*m M D6B6=34.17KN*m 标准层：
AB跨
M AiBi=-10.39×4.52/12=-17.53KN*m M DiBi=17.53KN*m
BD跨
M BiDi=-13.14×5.42/12=-31.93KN*m M DiBi=31.93KN*m
(2)根据梁柱相对线刚度算出各节点的弯矩分配分配系数μ
，如图3.5.1。

ij
用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为1/2，各节点分配2次即可。

0.2970.7030.4430.1870.3700.4260.574
4.22 -18.5618.56-34.1734.17 -4.22
0.00 4.2610.08 6.920.00 2.92 5.77-19.89-10.06
6 1.25 3.46 5.04 1.14-9.94 2.88-3.18
层0.00-1.40-3.31 1.62 0.000.70 1.380.200.10
0.00 4.11-8.3332.140.00 4.76-36.9617.36-13.14
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252 6.67-17.5317.53-31.9331.93 -6.67
2.49 2.49 5.88 5.37 2.28 2.28 4.48-12.53-6.36-6.36 5 2.13 1.25 2.69 2.94 1.46 1.14-6.27 2.24-
3.18-5.03
层-0.90-0.90-2.140.39 0.170.17-0.33 2.04 1.04 1.04
3.72 2.84-11.1026.23 3.91 3.59-33.3923.68-8.50-10.35
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252 6.67-17.5317.53-31.9331.93 -6.67
2.49 2.49 5.88 5.37 2.28 2.28 4.48-12.53-6.36-6.36 3~ 1.25 1.25 2.69 2.94 1.14 1.14-6.72 2.24-
3.18-3.18 4 -0.90-0.9-2.140.39 0.170.17-0.33 2.04 1.04 1.04层 2.84 2.84-21.9926.23 3.59 3.59-33.3923.68-8.50-8.50
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252 6.67-17.5317.53-31.9331.93 -6.67
2.49 2.49 5.88 5.37 2.28 2.28 4.48-12.23-6.36-6.36 2 1.25 1.27 2.69 2.94 1.14 1.14-6.72 2.24-
3.26-3.18层-0.91-0.91-2.140.21 0.090.17-0.33 2.08 1.06 1.06
2.83 2.83-11.1026.05
3.51 3.59-33.3923.72-8.56-8.48
0.2340.2130.5530.3780.1600.1460.3160.5080.2340.258 6.67-17.5317.53-31.9331.93 -6.67
2.54 2.31 6.017.69
3.25 2.95 6.41-12.83-5.91-6.52 1 1.25 3.85 3.00 1.14-6.42 3.21-3.18层-1.19-1.09-2.82 1.22 0.520.47 1.010.020.0050.005
2.60 1.22-10.4929.44 4.91
3.42-30.9322.33-5.91-9.7
A B D
图3.5.1 恒载力矩分配
(3)梁的跨内最大弯矩计算：
顶层：
AB跨
M A6B6max=-(M A+M B)/2+ql2/8=-(8.33+32.14)/2+11×4.52/8= 7.61KN*m
BD跨
M B6D6max=-(39.96+17.36)/2+14.06×5.42/8=-22.59KN*m
其余各跨见图3.5.2
3.5.2 恒载作用下的框架剪力计算：
∑M A=0 M A-M B-ql2-Q B=0 => Q B= M A-M B/2-ql/2
Q A= M A-M B/2+ql/2
3.5.3恒荷载下框架的轴计算：
3.6 活载内力计算
3.6.1 楼面活荷载做下框架的弯矩计算：
(1)固端弯矩计算：
顶层：
AB跨:M A6B6=-ql2/12=-0.97×4.52/12=-1.64KN*m M B6A6=1.64KN*m BD跨: M B6D6=-1.34×5.42/12=-3.26KN*m M D6B6=3.26KN*m
标准层：
AB跨“M AiBi=-3.88×4.52/12=-6.55KN*m M DiBi=6.55KN*m
BD跨: M BiDi=-5.36×5.42/12=-13.02KN*m M DiBi=13.02KN*m
具体计算步骤及结果见3.6.1图
3.6.2 活荷载作用下梁的跨内最大弯矩见图3.6.2。

3.6.3活荷载作用下框架剪力见图3.6.3。

3.6.4活活载作用下框架轴力见图3.6.4。

0.2970.7030.4430.1870.3700.4260.574
0.32 -1.64 1.64-3.26 3.26 -0.32
0.000.390.970.720.000.300.60-1.95-0.99
6 0.590.360.470.51-0.980.30-1.47
层0.00-0.28-0.670.00 0.000.000.000.780.39
0.000.70-1.02 2.830.000.81-3.64 2.39-2.07
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252
1.35-6.55 6.55-13.0213.02 -1.35
1.19 1.19
2.82 2.41 1.02 1.02 2.01-5.79-2.94-2.94 5 0.200.60 1.21 1.410.150.51-2.90 1.01-1.47-0.50层-0.46-0.46-1.090.31 0.130.13-0.150.480.240.24
0.93 1.33-3.6110.68 1.30 1.66-13.768.72-4.17-3.20
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252
1.35-6.55 6.55-13.0213.02 -1.35
1.19 1.19
2.82 2.41 1.02 1.02 2.01-5.79-2.94-2.94 3~ 0.60.6 1.21 1.410.51051-2.90 1.01-1.47-1.47 4 -0.55-0.55-1.310.18 0.070.07-0.150.960.480.48层 1.24 1.24-
3.8310.55 1.60 1.60-13.769.20-3.93-3.39
0.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.252
1.35-6.55 6.55-13.0213.02 -1.35
1.19 1.19
2.82 2.41 1.02 1.02 2.01-5.76-2.94-2.94
2 0.600.61 1.21 1.410.510.52-2.90 1.01-1.51-1.47层-0.55-0.55-1.320.18 0.070.08-0.150.980.500.50
1.24 1.24-3.8410.55 1.60 1.60-13.769.22-3.91-3.91
0.2340.2130.5530.3780.1600.1460.3160.5080.2340.258
1.35-6.55 6.55-13.0213.02 -1.35
1.22 1.11
2.88 2.45 1.040.94 2.04-5.93-2.73-
3.01 1 0.60 1.43 1.440.51-2.97 1.02-1.47层-0.48-0.43-1.120.39 0.160.150.320.230.110.12
1.340.68-3.3610.83 1.71 1.09-13.638.34-
2.63-4.36
A B D
3.7 风荷载的内力计算：
框架在风荷载作用下的内力用D值法进行计算
第i层第m柱所分配的剪力为
框架柱反弯点位置，y= y0+ y1+ y2+ y3，计算结果见下表。

层号h/m y0y1y2y3y yh/m 6 3 2.3 0.42 0 0 0 0.42 1.26 5 3 2.3 0.45 0 0 0 0.45 1.35 4 3 2.3 0.47 0 0 0 0.47 1.41 3 3 2.3 0.50 0 0 0 0.50 1.5 2 3 2.3 0.50 0 0 0 0.50 1.5 1 3.6 2.6 0.55 0 0 0 0.55 1.98
表3.7.2 B 轴框架反弯点位置 层号 h/m y 0 y 1 y 2 y 3 y yh/m 6 3 4.3 0.45 0 0 0 0.45 1.35 5 3 4.3 0.5 0 0 0 0.5 1.5 4 3 4.3 0.5 0 0 0 0.5 1.5 3 3 4.3 0.5 0 0 0 0.5 1.5 2
3
4.3
0.5
0 0 0 0.5 1.5 1 3.6 4.8 0.55 0 0 0 0.55 1.98 表3.7.3 D 轴框架反弯点位置 层号 h/m y 0 y 1 y 2 y 3 y yh/m 6 3 2 0.4 0 0 0 0.4 1.2 5 3 2 0.45 0 0 0 0.45 1.35 4 3 2 0.45 0 0 0 0.45 1.35 3 3 2 0.5 0 0 0 0.5 1.5 2 3 2 0.5 0 0 0 0.5 1.5 1 3.6
2.2
0.55
0.55
1.98
层 V i /KN ∑D
(KN/m) D im /
(KN/m)
D im /∑D V im /KN yh /m M c 上/
(KN/m) M cx 下/
(KN/m) M b 总下/
(KN/m)
6 7.67
45080
14308 0.311 2.39 1.26 4.16 3.01
4.16 5 21.46 45080 14308 0.311 6.67 1.35 11.01 9 14.2 4 33.64 45080 14308 0.311 10.46 1.41 16.64 14.78 2
5.64 3 44.53 45080 14308 0.311 13.85 1.5 20.78 20.78 35.53 2 54.44 45080
14308
0.311
16.93
1.5
25.4
25.4 46.18 1
62.85 34525 11102 0.322 20.24 1.98 32.79 40.08 58.19
层V
i
/KN ∑D
(KN/m)D im/
(KN/m)
D im/∑D V im/KN yh/m M c上/
(KN/m)
M cx
下/
(KN/m)
M b
总下/
(KN/m)
6 7.6
7 45080 13120 0.29 2.22 1.2 4 2.64 4
5 21.4
6 45080 13120 0.29 6.22 1.35 10.26 8.4 12.9 4 33.64 45080 13120 0.29 9.76 1.35 16.1 13.18 24.5 3 44.53 45080 13120 0.29 12.91 1.5 19.3
7 19.37 32.55 2 54.44 45080 13120 0.29 15.79 1.5 23.69 23.69 43.06 1 62.85 34525 110592 0.307 19.29 1.9
8 31.25 38.1
9 54.94
层
梁端剪力/KN 柱轴力/KN
AB跨
V bAB
BD跨
V bBD
A轴
N CA
B轴D轴
V bAB -V bBD N CB N CD
6 1.53 1.16 -1.53 0.34 0.34 1.16
5 5.21 3.81 -6.74 1.4 1.74 4.97
4 9.68 7.31 -16.42 2.37 4.11 12.28
3 13.55 9.96 -29.97 3.59 7.7 22.24
2 17.48 12.95 -47.45 4.5
3 12.23 35.19
1 21.46 16.10 -68.91 5.36 17.59 51.29
3.8 内力组合：
各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利有事可能的原则进行内力组合。

当考虑结构塑性内力重分布的有力影响时，应力在内力组合之前对竖向荷载作用下的内
力惊醒调幅，分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合，取最不利者。

梁支座边缘处的内力值：M
边=M-Vb/2 V
边
=V-qb/2。

柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁底。

按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。

为了简化计算，也可以采用轴线处内力值。

各内力组合见下面表。

表3.8.1 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）
层恒载活载左风右风M max及相应
的V
M min及相应
的V
及相应
的M
①②③④组合
项目
值组合
项目
值组合项
目
值
1 左M -7.9
2 -3.
3 70.91 -70.91 ①+0.7
②+④
-81.14 ①+0.7
②+④
-81.04 V 20.86 5.91 -30.04 30.04 55.04 55.04 中M 7.6 3.81 13.88 -13.88 ①+0.7
②+③
24.15
V
右M -28.71 -11.67 -47.71 47.71 ①+0.7
②+③
-84.59 ①+0.7
②+③
-84.59 V -30.61 -16.36 -30.04 30.04 -72.1 -72.1
注：1.①为1.2M GK和1.2V GK 2.②③④为1.4M GK和1.4V GK
层恒载活载M max及相应
的V
M min及相应
的V
及相应的
M
①②组合
项目值组合
项目
值组合
项目
值
1 左M -8.91 -2.31 ①+②-11.2
2 ①+②-11.22 V 23.47 4.14 27.61 27.61 中M 8.55 2.67 ①+②11.22
V
右M -32.3 -8.17 ①+②-40.47 ①+②-40.47 V -34.44 -11.45 -45.89 -45.89
注：1.①为1.35M GK和1.35V GK 2.②③④为1.4×0.7M QK和1.4×0.7V QK
层恒载活载左风右风M max及相应
的V
M min及相应
的V
及相应
的M
①②③④组合
项目
值组合
项目
值组合项
目
值
1 左M -28.2
2 -14.29 40.32 -40.32 ①+0.7
②+④
-78.54 ①+0.7
②+④
-78.54 V 41.33 22.47 -22.54 22.54 79.6 79.6 中M 25.53 11.97 16.05 -16.05 ①+0.7
②+③
49.96
V
右M -18.66 -8.33 -72.45 72.45 ①+0.7
②+③
-96.94 ①+0.7
②+③
-96.94 V -37.51 -15.06 -22.54 22.54 -70.59 -70.59
注：1.①为1.2M GK和1.2V GK 2.②③④为1.4M GK和1.4V GK
层恒载活载M max及相应
的V
M min及相应
的V
及相应的
M
①②组合
项目
值组合
项目
值组合
项目
值
1 左M -31.75 -10 ①+②-41.75 ①+②-41.75 V 46.5 15.73 62.23 62.23 中M 28.7
2 8.38 ①+②37.1
V
右M -20.99 -5.83 ①+②-26.82 ①+②-26.82 V -42.2 -10.54 -52.74 -52.74
注：1.①为1.35M GK和1.35V GK 2.②③④为1.4×0.7M QK和1.4×0.7V QK
层恒载活载左风右风N max及相应
的M、V
N min及相应
的M、V
及相应的
N、V
①②③④组合
项目
值组合
项目
值组合项
目
值
1 上M -4.1 -1.53 53.03 -53.03 ①+②
+0.6③
26.19 ①+0.7
②+④
-58.2 ①+0.7
②+③
47.86
N 1316.95 460.01 24.63 -24.63 1791.74 1614.33 1663.59 下
M 2.05 0.77 -64.81 64.81 ①+②
+0.6④
49.96 ①+0.7
②+③
-62.22 ①+0.7
②+④
67.4
N 1335.4 460.04 24.63 -24.63 ①+②
+0.6③
1810.19 ①+0.7
②+④
1632.78 ①+0.7
②+③
1682.04 V 1.72 0364 32.73 -32.73 22 -30.56 34.71
注：1.①为1.2M GK、1.2N GK、1.2V GK 2.②③④为1.4M GK、1.4N GK、1.4V GK
层恒载活载N max及相应
的M、V
N min及相应
的M、V
及相应的
N、V
①②组合
项目
值组合
项目
值组合
项目
值
1 上M -4.61 -1.07 ①+②-5.68
N 1481.57 322.01 ①+②1803.58
下
M 2.31 0.54 ①
+
②
2.85 ①
+
③
2.85
N 1502.33 322.01 1824.34 1824.34
V 1.94 0.45 2.39 2.39
层
恒载活载左风右风M S,max M S,min
①②③④组合
项目
值组合
项目
值
1
左M -6.6 -2.36 50.65 -50.65 ①+0.7
②+③
-58.9
中M 6.33 2.72 9.91 -9.91 ①+0.7
②+③
18.14
右M -23.93 -8.34 -34.08 34.08 ①+0.7
②+③
-63.85 层
恒载活载左风右风M S,max M S,min
①②③④组合
项目
值组合
项目
值
1
左M -23.52 -10.21 28.8 -28.8 ①+0.7
②+③
-59.47
中M 21.28 8.55 11.46 -11.46 ①+0.7
②+③
38.73
右M -15.55 -5.95 -51.75 51.75 ①+0.7
②+③
-71.47 3.9 截面设计与配筋计算：
混泥土强度：C30,f C=14.3N/mm2，f t=14.3 N/mm2，f CK=2.01 N/mm2
钢筋强度：HPB235，f y=210 N/mm2，f yk=235 N/mm2；
HRB335，f y=300 N/mm2，f yk=335 N/mm2；
HRB400，f y=360 N/mm2，f yk=400 N/mm2。

ζb=β1//(1+ f y/E Sεcu)=0.8/(1+3602×105×0.033)=0.518
3.9.1 框架柱截面设计:
(1)轴压比验算:
底层柱:Nmax=1824.34KN
轴压比:μN=N/f c A c=1824.34×103/14.3×4002=0.797≤[1.05],
则B轴柱的轴压比满住要求。

(2)截面尺寸复核：
取h0=400.35=365mm，V max=34.71KN∵h w/b=365/400=0.91≤4，
∴0.25βc f c bh0=0.25×1×14.3×400×365=807.95KN＞34.71KN (满足要求)
(3)正截面受弯承载力计算：
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。

B轴柱：N b =α1f c bh0ζb=14.3×400×365×0.518=1081.48 KN
一层：从内力组合表可见，N＞N b，为小偏压，选用M大N大的组合，最不利组合为：一组M=2.85 KN*m 二组M=67.4 KN*m
N=1824.34 KN N=1682.04 KN
①第一组内力：M=2.8 KN*m N=1824.34 KN;
在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度L0=1.0H=3.6m。

e0=M/N=2.8/1824.34×103=1.53 mm
e a=20mm 或e a=h/30=13.3mm 取e a=20mm ，e i=e0+e a=21.53mm
ζ1=0.5f c A/N=0.5×14.3×4002/1824.34×103=0.627，
∵L0/h=3.6//0.4=9＜15，∴ζ2=1，
η=1+1/(1400 e i/ h0)*( L0/h)2ζ1ζ2=1+1/(1400×21.53/ 365)*( 3600/400)2×0.627=1.62 e=ηe i+h/2=1.62×21.53+400/2-35=199.88mm
ζ=(N-ζbα1f c bh0)/[(Ne-0.43α1f c bh02)/( β1-ζb)(h0-a s`)+α1f c bh0]+ζb=0.817＞ζb
A S=A`S=N e-α1f c bh02(1-0.5ζ)/f y`(h0-a s`)＜0
按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率e min=0.5%，
A S,min=A`S,min=0.5%×4002/2=400mm2
每侧实配314(A S,min=A`S,min=461mm2)。

②第二组内力：M=67.4 KN*m N=1682.04 KN;
弯矩中由于风荷载作用产生的弯矩＞75%M max，柱的计算长度L O去下列等式中的较小值：L O=[1+0.15(ψu+ψc)]H，L O=(2+0.2ψmin)H；
ψu=1.1+1/2.6+2.17=0.44，ψc=0，ψmin=0；
L O=(1+0.15×0.44)×3.6=3.84m，L O=2×3.6=7.2m，∴取L O=3.84m；
e0=M/N=40.07mm，e a=20mm或e a=400/30=16.3取e a=20mm，
e i=e0+e a=60.07mm，ζ1=0.5
f c A/N=0.5×14.3×4002/1682.04×103=0.68；
∵L O/h=3.84/0.4=9.6＜15，∴ζ2=1.0；
η=1+1/(1400 e i/ h0)*( L0/h)2ζ1ζ2=1+1/(1400×60.07/ 365)*( 3840/400)2×0.68=1.27；e=ηe i+h/2-a s=1.27×60.07+400/2-35=241.29，
ζ=(N-ζbα1f c bh0)/[(Ne-0.43α1f c bh02)/( β1-ζb)(h0-a s`)+α1f c bh0]+ζb=0.723＞ζb
A S=A`S=N e-α1f c bh02(1-0.5ζ)/f y`(h0-a s`)＜0，
按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率e min=0.5%
A S,min=A`S,min=0.5%×4002/2=400mm2，
每侧实配314(A S,min=A`S,min=461mm2)。

(4)垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算：
一层：N max=1824.34KN，L O/b=3.6/0.4=9，查表得ψ=0.9
0.9ψ(f c A+f`y A`s)=0.9×0.9×(14.3×4002+360×402×2)=2087.73＞N max=1824.34KN 满足要求
(5)斜截面受剪承载力计算：
B柱轴：M=67.4KN*m，N=1682.04KN，V=34.71KN
剪跨比λ=Hn/2h0=3.05/2×0.365=3.56＞3，∴λ=3
0.3f c A=0.3×14.3×4002=686.4KN＜N，∴N=686.4KN
A sv/S=(V-1.75/λ+1f t bh o-0.07N)/f yv h0＜0
按构造配筋，取复式箍筋310@250
(6)裂缝宽度验算：
B轴柱：
一层：e0/h0=40.07/365=0.110＜0.55，可不验算裂缝宽度
3.9.2 框架梁截面设计：
梁AB：b×h=250mm×550mm
一层：跨中截面M=24.15KN*
αs=M/α1f c bh02=24.15×103/14.3×250×(550-35)2=0.013
错误!未找到引用源。

=0.013＜ζb
A s=α1f c bh0ζ/f y=14.3×250×515×0.013/300=79.78mm2＜ρmin bh（ρmin=0.2%）A S,min=0.2%×250×550=275 mm2
按构造要求配筋：214(A s=308 mm2)
表3.9.1 框架梁正截面配筋计算
层计算公式
梁AB 梁BD 支座左截
面
跨中截面支座右截
面
左中右
1 M/(KN*m) -81.14 24.15 -84.59 -78.54 49.96 -96.94 αs=M/
α1f c bh02
0.044 0.013 0.046 0.043 0.027 0.053
0.045 0.013 0.047 0.044 0.027 0.054
A s=α1f c bh0ζ/f y276.17 79.78 288.44 270.03 165.7 331.4 A S,min/ mm2275 275 275 275 275 275
实配筋/ mm2316
(603)
316
(603)
316
(603)
316
(603)
316
(603)
316
(603)
(2)斜截面受剪承载力计算：
梁AB：V b=72.1 KN
0.25βc f c bh0=0.25×14.3×250×515=460.28＞V b
A sv/S= V b-0.7f t bh0/1.25f yv h0＜0 按构造要求配筋：双肢箍8@350
层计算公式梁AB 梁BD V b（KN）72.1 70.59
1 0.25βc f c bh0（KN）460.28（＞V b）460.28（＞V b）
A sv/S= V b-0.7f t bh0/1.25f yv h0＜0 ＜0
实配箍筋28@35028@350 (3)；裂缝宽度验算：
梁AB（1层）：取M k=63.85KN计算
σsk= M k/0.87h0A s=63.85×106/0.87×515×603=236.33 N/mm2
ρte=A s/A te=603/0.5×250×550=0.0088
ψ=1.1-0.65f tk/ρteσsk=1.1-0.65×2.01/0.0088×236.33=0.472
，σcr=2.1
W max=αcnψσsk/E s（1.9C+0.08d eq/ρte）
=2.1×0.472×(236.33/2×105)×(1.9×25+0.08×16/0.0088)
=0.226mm＜W lim=0.3mm 表3.9.3 框架裂缝宽度验算层计算公式梁AB 梁BD
左中右左中右
1 M k/(KN*m) 58.9 18.14 63.85 59.47 38.74 71.47 σsk=
M k/0.87h0A s
218 67.14 236.33 220.12 143.35 264.53 ρte=A s/A te0.0088 0.0088 0.0088 0.0088 0.0088 0.0088 ψ=1.1-0.65f tk/ρteσ
sk
/mm
0.419 0.2 0.472 0.426 0.2 0.539
16 16 16 16 16 16
σcr 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1
W max=αcnψ
σsk/E s(1.9C+0.08d eq/
ρte）/mm
0.185 0.027 0.226 0.190 0.058 0.289
注：当ψ＜0.2时，取ψ=0.2
4.板的计算
4.1板的设计资料：
该楼面楼板按双向板计算，结构布置图见图4.1.1。

双向板跨内和支座处所配钢筋
选用HPB235级(f y=210 N/mm2)。

其板厚100mm，采用C30(f c=14.3 N/mm2)。

4.2板的荷载计算：
前面已经算得恒荷载标准值=3.83KN/㎡
恒荷载设计值：g=3.83×1.2=4.6 KN/㎡
活荷载设计值：q=2×1.3=2.6 KN/㎡
合计：p=g+q=7.2 KN/㎡
4.3板的内力计算（塑性理论）：
4.3.1弯矩计算：
①边区格板A
L oy=4.5-0.25/2-0.12+0.1/2=4.305m，L ox=4.2-0.25=3.95m
n= L oy/ L ox=4.305/3.95=1.09,取α=0.84≈1/n2,β=2
y由于A区格三边连续一边简支板，内力不作折减。

M x=(L oy-L ox/4)m x=(4.305-3.95/4)m x=3.32m x
M y=3/4αL ox m x==3/4×0.84×3.95 m x=2.49 m x
M`x= M``x=βL oy m x=2×4.305 m x=8.61 m x
M`y=βαL ox m x=2×0.84×3.95 m x=6.64 m x M``y=0
2 M x+2M y+M`x+M``x+M`y+M``y= L ox2/12(3L oy- L ox)
=> m x=2.37KN*m/m m y=αm x=0.84×2.37=1.99 KN*m/m
m`x= m``x=βm x=2×2.37=4.74 KN*m/m
m`y=βm y==2×1.99 KN*m/m=3.98 KN*m/m
②区格板B
L ox=4.2-0.25=3.95m，L oy=5.4-0.25/2-0.12+0.1/2=5.205m
n= L oy/ L ox=4.205/3.95=1.32,取α=0.57≈1/n2,β=2
由于区格板三边连续一边简支板，内力不作折减。

又由于长边支座弯矩为已知，
m`y =3.98 KN*m/m。

M x=(L oy-L ox/4)m x=(5.205-3.95/4)m x=4.22m x
M y=3/4αL ox m x==3/4×0.57×3.95 m x=1.69 m x
M`x= M``x=βL oy m x= 2×5.205m x=10.41 m x
M`y=βαL ox m x=2×0.57×3.95 m x=4.5 m x M``y=0
2 M x+2M y+M`x+M``x+M`y+M``y= L ox2/12(3L oy- L ox)
=> m x=2.94KN*m/m m y=αm x=0.57×2.94=1.68 KN*m/m
m`x= m``x=βm x=2×2.37=4.74 KN*m/m
m`x= m``x =2×2.94=5.88 KN*m/m
4.3.2 配筋进算
各区格板跨内及支座弯矩以求得，取截面有效高度h ox=80mm，h oy=70mm，即可按近似A s=m/0.95f y h o计算钢筋截面面积，计算结果见表4.3.1。

截面m/(KN*m) ho/mm A s/ mm2选配钢筋实配面积/ mm2
跨中A区格L ox方向
L oy方向
2.37
1.99
80
70
149
143
8@200
8@200
252
252 B区格L ox方向
L oy方向
2.94
1.68
80
70
184
120
8@200
8@200
252
支座A—B 2.98 80 249 8@200
8@200
252 =376
125
5.楼梯的计算
5.1设计资料：
楼梯使用活荷载标准值q k=2.5KN/㎡，踏步面层采用30mm厚水磨石，底层为20厚混合砂浆抹灰层，采用C30混凝土f c=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2；梁中纵向受力钢
筋采用HRB335级钢筋，f y=300 N/mm2；其余采用HPB235级钢筋，f y=210 N/mm2。

楼梯结构布置及剖面图件图5.1
5.2板的结构计算：
5.2.1 踏步板计算:
(1)荷载计算：
踏步尺寸：270mm×150mm，斜截面厚度取t=40mm，
截面平均高度h=150/2+40/0.874=120mm。

恒荷载：
踏步板自重： 1.2×0.12×0.27×25=0.97 KN/m
踏步面自重： 1.2×(0.27+0.15)×0.65=0.33 KN/m
踏步抹灰重： 1.2×0.308×0.02×17=0.13 KN/m
g=0.97+0.33+0.13=1.43 KN/m
使用活荷载：q=1.4×2.5×0.27=0.95 KN/m
总计;g+q=2.38 KN/m
(2)内力计算：
斜截面尺寸选用b×h=150mm×300mm，则踏步板计算跨度内：。