连续梁临时支座设置与受力分析
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图 2 临时支座理论受力简图
R0 为梁体、挂篮等的自重； RA，R'A 为不平衡重对临时支座的拉压力
5 模型的建立
5.1 荷载的确立 5.1.1 梁段荷载
表 1 梁段重量参数
5.1.4 风 荷 载 ： 基 本 风 压 按 青 岛 地 区 取 wo=0.6kPa ，经风压高度系数、体型系数、风振 系数修正后风荷载标准值 WK=βz×μs×μZ× wo=1.3×1.92×1.0×0.6=1.497kPa。
采用单箱单室箱型截面，全桥根据设计要求，共
划分为 10 种 33 个梁段。两中支点桥墩上为 0#
作者简介：徐爽，男，中铁电气化局铁路工程分公司，助工。 邮编：266700 电话：18766420349
4 受力理论分析
临时支座所受荷载分为两部分，一部分为梁 体传至支座的竖向压力荷载，此部分荷载主要由 梁体重量、挂篮重量等组成；另一部分荷载为 T 构两侧混凝土浇筑不平衡重，人员机械不平衡重 所引起的弯矩作用。因此，对于以墩顶为中心设 置的临时支座，左右侧所受荷载并不相同，可能 两侧临时支座同时受压，也可能一侧受压，一侧 受拉。
截面形式。临时支座与墩单元及梁体 0#段单元 进行刚性连接，墩底采用固结。由于临时支座所 受不平衡弯矩最大为 7#梁段施工时，因此建模
时以 7#梁段考虑。 5.2.3 荷载添加 各梁段自重以自重荷载形式直接添加；施工
机具、挂篮、人群等以节点荷载作用于 7#梁段 前端；不平衡重以节点荷载作用于右侧跨中 7# 段上；风荷载以梁单元荷载形式作用于每一相应 梁段上。
挂篮悬臂浇筑施工。由于梁体正式支座在施工中
临时支座设置于墩顶永久支座两侧，沿桥
不应受力，且无法提供悬臂 T 构产生的不平衡弯 梁横纵向尺寸分别为 1.5×0.55 m，支座高度
矩，故通常采用将墩与梁体进行临时固结锁定， 0.6m，材料采用 C50 钢筋混凝土，钢筋采用Φ25
形成 T 型刚构的形式，进行挂篮的悬臂浇筑施 抗拉锚筋，每个临时支座布置 30 根，锚筋伸入
工；待连续梁合龙后再拆除临时固结措施，实现 结构体系的转换，使正式支座开始受力[2]。对于
墩体尺寸为 1.5 米，伸入梁体尺寸为 0.75 米。 每两根钢筋组合为一束，每束钢筋间距 10cm，
大跨度的连续梁，建立准确的桥墩临时固结模 保护层厚度 10cm。
型，有助于减小伴随体系转换而产生的模型误
图 1 临时支座设置示意图
5.2 梁体及临时支座模型的建立 5.2.1 梁体模型建立 梁体采用有限元模型模拟，根据图纸梁段设
置形式，将箱梁整体离散为 42 个杆系单元，梁 段截面形式采用迈达斯软件中的 PSC 截面，根据 图纸所给的不同截面尺寸，分别建立不同 PSC 截面，同时将跨中与 0#块截面设置为变截面组， 梁底采用二次抛物线进行设置。
1 引言
段，该梁段长 8m，1、2#梁段长 3.5m，3~7#梁段
预应力混凝土连续梁桥具有变形小、结构刚 长 4.0m，8#梁段为合龙段，梁长 2.0m，9#梁段
度好、养护简单、抗震性能好等优点，是大中跨 径桥梁的一种常用结构形式[1]，施工中通常采用
为边支点现浇段，梁长 7.6m。
3 临时支座设置形式
由于梁体截面高度渐变，此处考虑风荷载 以线荷载作用于梁体单位上。0#梁段高 4.8 米， 所受风荷载集度为 1.497×4.8=7.2 kN/m；7#， 6#梁段高 2.8 米，所受风荷载集度为 1.497× 2.8=4.2 kN/m；1# 5#分别为 6.6kN/m，6kN/m， 5.4kN/m，4.8kN/m。
[M]. 北京：人民交通出版社 2004
[2]. 李存权. 预应力混凝土连续梁桥. 人民交通出版
社，2001
图 4 荷载单元图
利用结果分析表格查看每个梁单元的内力和应 力，此处只列出四个临时支座所受内力及应力情 况。
表 2 临时支座单元内力
表 3 临时支座单元应力
由以上分析结果知，临时支座此时实际只受
6 计算结果分析
整体模型建立完成后运行计算，结果如下。 图 5 梁单元内力图
到压力作用，最大压力为 5889.68kN, 最大压强 为 7.14MPa，因此对于采用 C50 混凝土能满足要 求；钢筋实质未参与受力，只是起到一种刚性连 接作用，故采用如上设置方式能满足施工需要。
连续梁临时支座设置与受力分析
徐爽
【摘要】 结合新建铁路海天至青岛线跨潍莱高速公路特大桥（ 40+64+40）m 连续梁工程临时ห้องสมุดไป่ตู้座的设置，采用
MIDAS/Civil 软件对连续梁临时固结措施进行分析计算，确保满足梁段施工中最大不平衡重作用，保证连续梁悬臂施
工的质量和安全。
【关键词】 连续梁桥；临时固结；计算分析
7 结语
临时支座是保证连续梁悬臂浇筑施工的关
键工序，其本质在于将梁体及桥墩进行刚性连
接，保证承受悬臂施工中的不平衡重。通过对临
图 6 梁单元应力图
时支座的建模分析，使我们对临时支座的实际受 力状态有了更加清晰的认识；同时也为以后施工
中临时支座的设置提供了指导作用。
参考文献
[1]. 张继尧，王昌. 悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥
差，保证成桥线形和合龙精度。因此临时固结措
施的设置尤其重要，关系到整个连续梁施工的安
全与结构体系转换后的合龙精度。
此处就新建铁路海天至青岛线跨潍莱高速
公路特大桥 40+64+40m 连续梁临时支座设置，采
用迈达斯软件进行建模分析计算，确定临时支座
设置是否满足施工要求。
2 连续梁工程概况
跨潍莱高速公路特大桥 40+64+40m 连续梁
图 3 梁体模型图
节段 0
1
23
4
5
6
7
8
重量
307 88 79 84 74 69 68 66 32
（t）
5.1.2 施工荷载：施工挂篮、机具、人群等按
55t 计。
5.1.3 不平衡重荷载：混凝土浇筑不平衡重按
20t，人群机具不平衡重按 5t 考虑。
5.2.2 临时支座模型建立 临时支座采用梁单元，截面采用如图 1 所示
R0 为梁体、挂篮等的自重； RA，R'A 为不平衡重对临时支座的拉压力
5 模型的建立
5.1 荷载的确立 5.1.1 梁段荷载
表 1 梁段重量参数
5.1.4 风 荷 载 ： 基 本 风 压 按 青 岛 地 区 取 wo=0.6kPa ，经风压高度系数、体型系数、风振 系数修正后风荷载标准值 WK=βz×μs×μZ× wo=1.3×1.92×1.0×0.6=1.497kPa。
采用单箱单室箱型截面，全桥根据设计要求，共
划分为 10 种 33 个梁段。两中支点桥墩上为 0#
作者简介：徐爽，男，中铁电气化局铁路工程分公司，助工。 邮编：266700 电话：18766420349
4 受力理论分析
临时支座所受荷载分为两部分，一部分为梁 体传至支座的竖向压力荷载，此部分荷载主要由 梁体重量、挂篮重量等组成；另一部分荷载为 T 构两侧混凝土浇筑不平衡重，人员机械不平衡重 所引起的弯矩作用。因此，对于以墩顶为中心设 置的临时支座，左右侧所受荷载并不相同，可能 两侧临时支座同时受压，也可能一侧受压，一侧 受拉。
截面形式。临时支座与墩单元及梁体 0#段单元 进行刚性连接，墩底采用固结。由于临时支座所 受不平衡弯矩最大为 7#梁段施工时，因此建模
时以 7#梁段考虑。 5.2.3 荷载添加 各梁段自重以自重荷载形式直接添加；施工
机具、挂篮、人群等以节点荷载作用于 7#梁段 前端；不平衡重以节点荷载作用于右侧跨中 7# 段上；风荷载以梁单元荷载形式作用于每一相应 梁段上。
挂篮悬臂浇筑施工。由于梁体正式支座在施工中
临时支座设置于墩顶永久支座两侧，沿桥
不应受力，且无法提供悬臂 T 构产生的不平衡弯 梁横纵向尺寸分别为 1.5×0.55 m，支座高度
矩，故通常采用将墩与梁体进行临时固结锁定， 0.6m，材料采用 C50 钢筋混凝土，钢筋采用Φ25
形成 T 型刚构的形式，进行挂篮的悬臂浇筑施 抗拉锚筋，每个临时支座布置 30 根，锚筋伸入
工；待连续梁合龙后再拆除临时固结措施，实现 结构体系的转换，使正式支座开始受力[2]。对于
墩体尺寸为 1.5 米，伸入梁体尺寸为 0.75 米。 每两根钢筋组合为一束，每束钢筋间距 10cm，
大跨度的连续梁，建立准确的桥墩临时固结模 保护层厚度 10cm。
型，有助于减小伴随体系转换而产生的模型误
图 1 临时支座设置示意图
5.2 梁体及临时支座模型的建立 5.2.1 梁体模型建立 梁体采用有限元模型模拟，根据图纸梁段设
置形式，将箱梁整体离散为 42 个杆系单元，梁 段截面形式采用迈达斯软件中的 PSC 截面，根据 图纸所给的不同截面尺寸，分别建立不同 PSC 截面，同时将跨中与 0#块截面设置为变截面组， 梁底采用二次抛物线进行设置。
1 引言
段，该梁段长 8m，1、2#梁段长 3.5m，3~7#梁段
预应力混凝土连续梁桥具有变形小、结构刚 长 4.0m，8#梁段为合龙段，梁长 2.0m，9#梁段
度好、养护简单、抗震性能好等优点，是大中跨 径桥梁的一种常用结构形式[1]，施工中通常采用
为边支点现浇段，梁长 7.6m。
3 临时支座设置形式
由于梁体截面高度渐变，此处考虑风荷载 以线荷载作用于梁体单位上。0#梁段高 4.8 米， 所受风荷载集度为 1.497×4.8=7.2 kN/m；7#， 6#梁段高 2.8 米，所受风荷载集度为 1.497× 2.8=4.2 kN/m；1# 5#分别为 6.6kN/m，6kN/m， 5.4kN/m，4.8kN/m。
[M]. 北京：人民交通出版社 2004
[2]. 李存权. 预应力混凝土连续梁桥. 人民交通出版
社，2001
图 4 荷载单元图
利用结果分析表格查看每个梁单元的内力和应 力，此处只列出四个临时支座所受内力及应力情 况。
表 2 临时支座单元内力
表 3 临时支座单元应力
由以上分析结果知，临时支座此时实际只受
6 计算结果分析
整体模型建立完成后运行计算，结果如下。 图 5 梁单元内力图
到压力作用，最大压力为 5889.68kN, 最大压强 为 7.14MPa，因此对于采用 C50 混凝土能满足要 求；钢筋实质未参与受力，只是起到一种刚性连 接作用，故采用如上设置方式能满足施工需要。
连续梁临时支座设置与受力分析
徐爽
【摘要】 结合新建铁路海天至青岛线跨潍莱高速公路特大桥（ 40+64+40）m 连续梁工程临时ห้องสมุดไป่ตู้座的设置，采用
MIDAS/Civil 软件对连续梁临时固结措施进行分析计算，确保满足梁段施工中最大不平衡重作用，保证连续梁悬臂施
工的质量和安全。
【关键词】 连续梁桥；临时固结；计算分析
7 结语
临时支座是保证连续梁悬臂浇筑施工的关
键工序，其本质在于将梁体及桥墩进行刚性连
接，保证承受悬臂施工中的不平衡重。通过对临
图 6 梁单元应力图
时支座的建模分析，使我们对临时支座的实际受 力状态有了更加清晰的认识；同时也为以后施工
中临时支座的设置提供了指导作用。
参考文献
[1]. 张继尧，王昌. 悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥
差，保证成桥线形和合龙精度。因此临时固结措
施的设置尤其重要，关系到整个连续梁施工的安
全与结构体系转换后的合龙精度。
此处就新建铁路海天至青岛线跨潍莱高速
公路特大桥 40+64+40m 连续梁临时支座设置，采
用迈达斯软件进行建模分析计算，确定临时支座
设置是否满足施工要求。
2 连续梁工程概况
跨潍莱高速公路特大桥 40+64+40m 连续梁
图 3 梁体模型图
节段 0
1
23
4
5
6
7
8
重量
307 88 79 84 74 69 68 66 32
（t）
5.1.2 施工荷载：施工挂篮、机具、人群等按
55t 计。
5.1.3 不平衡重荷载：混凝土浇筑不平衡重按
20t，人群机具不平衡重按 5t 考虑。
5.2.2 临时支座模型建立 临时支座采用梁单元，截面采用如图 1 所示