2016电大课程设计
学 校：专 业：指导教师：学 号：姓 名：
一、板的计算
板厚80mm 。板按塑性内力重分布方法计算，取每m 宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2 板的计算简图1.荷载计算
20mm 水泥砂浆面层 20kN/ m 3
×0.02m ＝0.4kN/ m 2
80mm 钢筋混凝土板
25kN/m 3×0.08m ＝
2 kN/ m
2
12mm 石灰砂浆 17kN/ m 3
×0.012m ＝0.2 kN/ m 2
恒载标准值 g k ＝2.6 kN/ m 2活载标准值 q k ＝6.0 kN/ m 2荷载设计值 p ＝1.2×2.6+1.3×6.0＝10.92 kN/ m 2每米板宽 p ＝10.92 kN/ m
2
二.内力计算计算跨度
板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h ＝200mm×450mm 边跨l 01＝2500－100－120+80/2＝2320mm 中间跨l 02＝2500－200＝2300mm
跨度差（2320—2300）/2300＝0.87％<10％，故板可按等跨连续板计算。
截面位置弯矩系数α弯矩M ＝αpl 02 (kN·m )边跨跨中1月11日1/11×10.92×2.322=5.34B 支座-0.071428571－1/14×10.92×2.322=－
4.20
中间跨跨中1月16日1/16×10.92×2.32=3.61中间C 支座
-0.0625
－1/16×10.92×2.32=－3.61
b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f
c ＝9.6 N/mm 2, f t =1.10 N/mm 2, f y =210 N/mm 2
对轴线③－⑦间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
M （kN·m ）实配钢筋
张俊
板的弯矩计算
截面位置钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
某工业厂房建筑
安徽省直电大
土木工程
934001266863
2
s c M f bh α=112s ξ=--α0
c s
y
ξf bh A f =
Φ8@130,
387mm 2
Φ6/8@130,
302 mm 2
②－③Φ6/8@130,中间跨⑦－⑧轴线间302 mm2跨中Φ6@130,
218 mm2中间C①－②Φ6/8@130,支座④－⑤轴线间302 mm2
Φ6@130,
218 mm2其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
编号
形状尺寸
直径（mm）长度（mm）数量备注-1Φ83340252弯起30 -2Φ82630252
-3Φ84060672
-4Φ82600630
-5Φ64060188
-6Φ62580252
-7Φ61630525
-8Φ6580568
-9Φ683060
B支座
367
282
244
195
244
0.134
0.103
0.089
0.071
0.089
0.125
0.098
0.085
0.068
0.085
5.34
-4.2
3.61
3.61×0.8
-3.61
－3.61×0.8
②－④轴线间
②－④轴线间
板的钢筋表
0.0680.071195
边跨跨中
2
s
c
M
f bh
α=
>
=
?
=%
27
.0
80
1000
218
ρ
min
1.27
0.2%45450.27%
210
t
y
f
f
ρ==?=
及
四、次梁计算
b＝200mm，h＝450mm。
次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。
图4 次梁的计算简图
1.荷载计算
由板传来恒载 2.6 kN/ m2×2.5m＝6.5 kN/ m
次梁自重 25 kN/ m 3
×0.2m×（0.45－0.08）m ＝1.85 kN/ m 次梁抹灰 17 kN/ m 3
×0.012m×（0.45－0.08）m×2＝0.15 kN/ m 恒载标准值 g k ＝8.5 kN/ m 活载标准值 q k ＝6 kN/ m 2
×2.5m=15 kN/ m 荷载计算值 p=1.2×8.5+1.3×15=29.7 kN/ m 2.内力计算计算跨度
主梁 b×h ＝300mm×800mm
边跨 净跨 l n1＝5700－120－150＝5430mm 计算跨度 l 01＝5430+250/2＝5555mm 中间跨 净跨 l n2＝5700－300＝5400mm 计算跨度 l 02＝l n2＝5400mm
跨度差 （5555－5400）/5400=0.27%<10％故次梁可按等跨连续梁计算。
截面位置弯矩系数α弯矩M ＝αpl 02
(kN·m )边跨跨中1月11日1/11×29.7×5.5502＝83.17B 支座-0.090909091－1/11×29.7× 5.5502＝－
83.17中间跨跨中1月16日1/16×29.7×5.42
＝54.13中间C 支座
-0.0625
－1/16×29.7×5.42＝54.13
截面位置剪力系数β
剪力V ＝βpl n (kN·m )边支座A
0.40.4×29.7×5.43＝64.51B 支座（左）
0.60.6×29.7×5.43＝96.76B 支座（右）
0.50.5×29.7×5.4＝80.19中间C 支座
0.50.5×29.7×5.4＝80.19
次梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为边跨b f ’＝1/3×5550＝1850mm<2500mm 中跨
b f ’＝1/3×5400＝1800<2500mm
h ＝450mm ，h 0＝450－35＝415mm ，h f ’=80mm
＝9.6×1800×80（415－）= 518.4kN·m>83.17kN·m
故次梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。
c 2, f y =300 N/mm 2M
截面位置
(kN·m)实配钢筋216+214,
681
0.0270.027b f ’ (mm 2)
185083.17次梁的剪力计算
边跨中次梁的弯矩计算
802
2
0s c M
f bh α=
112s
ξ=--α0
c s y
ξf bh A f =
0()2
f c f f h f b h h '''-
710 mm 2
416,804 mm 2
216+114,480 mm 2
216+114,480 mm
2
>
斜截面受剪承载力计算
b ＝200mm ，h 0＝415mm ，f
c ＝9.6 N/mm 2，f t ＝1.1 N/mm 2
，fyv＝210 N/mm2，hw /b＝2.075<40.25 βc f c bh 0t bh 0截面位置
V （kN ）实配钢箍
边支座A 64.51V es =63.75+41.1＝104.85Φ6@150B 支座（左）96.76V es =63.75+41.1＝104.85Φ6@150B 支座（右）80.19V es =63.75+32.5＝96.25Φ6@190C 支座
80.19
V es =63.75+32.5＝96.25
Φ6@190
>满足构造S max 为200mm ，d min 为6mm 的要求。次梁钢筋布置图见图5。
786
454
478
0.2960.0180.180.2520.0180.1642001800200-54.13-83.1754.13边跨中
B 支座中间跨中
C 支座%53.0450
200480
=?=
ρ%17.0300
1.14545
%2.0min =?==y t f f 及ρ1000.7 1.25sv es t yv nA V f bh f h s
=+1228.3
0.149%200190sv sv nA bs ?ρ=
==?%135.0210
1.124.024.0min ,=?
==yv t sv f f ρ
图5 次梁钢筋布置图五、主梁计算
b ＝300mm ，h ＝800mm 。主梁按弹性理论计算主梁的线刚度柱的线刚度
考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即
故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。图6 主梁计算简图1.荷载计算
由板传来恒载 8.5kN/ m×5.7m ＝48.45 kN 主梁自重 25 kN/ m 3×0.3m×（0.8－0.08）m×2.5m ＝13.5 kN 主梁侧抹灰 17 kN/ m 3×0.012m×（0.8－0.08）m×2.5m×2＝0.37 kN 恒载标准值 G k ＝62.32 kN 活载标准值 Q k ＝15 kN/ m×5.7m=85.5kN 恒载设计值 G ＝1.2×62.32 kN=74.78kN 活载设计值 Q ＝1.2×85.5kN=102.6kN 2.内力计算计算跨度
边跨 净跨 l n1＝7500－250－200＝7150mm 计算跨度 l 01＝7150+200+370/2＝7535mm 中间跨 净跨 l n2＝7500－400＝7100mm 计算跨度 l 02＝7100+400=7500mm
l 01≈l 021Gl +k 2Ql 。
B 支座A 支座
项次荷载简图
0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671136.8486.93-149.7537.5837.5854.81-94.7574.780.289
0.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340222.38187.76-102.34-102.34-102.3488.85-116.350-0.044
-0.089-0.1330.20.2-0.133-0.1331-33.86-68.49-102.34153.9153.9-13.65-13.65102.60.229
0.125-0.3110.0960.170.689-1.311 1.222176.2296.19-239.3173.87130.8270.69-134.51125.38-0.03
-0.059-0.0890.170.096-0.089-0.0890.778-23.09-45.4-68.49130.8273.87-9.13-9.1379.82①＋②
359.22274.69
-248.1
-64.76
-64.76
143.66
-210.6
74.78
①
②
③
④
⑤
弯矩M （kN·m ）剪力V （kN ）
边跨跨中中间跨跨中
B 支座3
331707750/128030/12cm l bh i b b =?==3
3030427500/12
4040/12cm l bh i =?==995
.7427
1707
20
=?=
i i b 1
k M 2
k
M B
k M 3
k M 4
k M A
k V B k V 左
B k V
右
①＋③102.9818.44-248.1191.48191.4841.16-109.1158.4①＋④313.06188.3-389.06111.9170.4128.4-229.26177.38①＋⑤113.9942.75-218.24170.4111.949.37-103.88135.9
主梁内力包络图见图7。
图7 主梁内力包络图
4.配筋计算
正截面承载力计算
主梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为b f ’＝1/3×7800＝2600mm<6000mm
h f ’＝80mm ，h ＝800mm ，h 0＝800－40＝760mm
＝11.9×2600×80（760－）
= 1782kN·m>432.3kN·m
故主梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。
主梁支座截面按矩形截面计算b ＝300mm ，h 0＝800－80＝720mm
B 支座边M ＝M B,max -0.2V B 右=389.06－0.2×177.38＝353.581kN·m 。f c 2, f y =300 N/mm 2
M (kN·m)实配钢筋520,1570 mm 2520+218,2079mm 2318,763 mm 2
0.021
0.2930.0111459 mm 2
2025 mm 2
669 mm 2
0.021
0.250.011760
720760h 0 (mm 2)
2500
3002500b f ’ (mm 2)
359.22
-389.06191.48截面位置边跨中
B 支座中间跨中内力不利组合
0()
2
f c f f h f b h h '''-
80
2
2
0()s c f M
f b b h α=
'或112s
ξ=--α
c s y
ξf bh A f =
220,628 mm
2
b >斜截面受剪承载力计算
b ＝300mm ，h 0＝72mm ，f
c ＝9.6 N/mm 2，f t ＝1.11 N/mm 2，f yv ＝210 N/mm 2
c c 0t 0截面位置
V （kN ）实配钢箍
边支座A 143.66V es =172+85.5＝257.5>V Φ8@230B 支座（左）229.26V es =166+82.7＝248.7>V Φ8@230B 支座（右）
177.38
V es =166+82.7＝248.7>V
Φ8@230
max min <5.附加箍筋计算
次梁传来的集中力F ＝1.2×48.45+1.3×85.5＝169.29kN
用箍筋，双肢Φ8， A sv ＝2×50.3＝100.6 mm 2，f yv ＝210 N/mm 2
，取8个
如用吊筋，f y ＝300 N/mm 2 ，附加箍筋：在次梁两侧各加4个Φ8箍筋或218吊筋。
6.抵抗弯矩图及钢筋布置
抵抗弯矩图及钢筋布置图见图8。
①弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450> h 0/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离
由于切断处V 全部大于0.7 f t bh 0，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸1.2 l a + h 0，及以该钢筋的理论断点外伸不小于h 0且不小于20d 。
0.033236 mm
2
0.033745300-64.76中间支座628
0.262%300800
ρ=
=?min 0.2%ρ
=100
0.7 1.25sv es t yv nA V f bh f h s
=+1228.30.075%300250sv sv nA bs ?ρ=
==?%135.0210
1
.124.024.0min ,=?==yv t sv f f ρ99.76
.100210169290
=?==
sv yv A f F m 2
399707
.03002169290
sin 2mm f F A y sb
=??==
αd d f f l t
y a 331
.1300
14
.014
.0===
对 22：1.2 l a+ h0= 1.2×33×22+720=1591取 1600
对 20：1.2 l a+ h0= 1.2×33×20+720=1512取 1550
对 18：1.2 l a+ h0= 1.2×33×18+720=1433取 1450
③跨中正弯矩钢筋伸入支座长度l as应≥12d
对 22 12×22＝264 取270
对 16 12×16＝192 取200
④支座A，构造要求负弯矩钢筋面积≥1/4跨中钢筋，
A s＝614 mm2>1/4×1900＝475 mm2，要求伸入支座边l a＝33d， 12 l a＝33×12＝396，伸至梁端340再下弯100 22
l a＝33×22＝726，伸至梁端340再下弯400。
图8 主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图