机组冲转过程中的再热汽温控制
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４． ｎｑｕａｎＳｈｅｎｇＣｈａｎ
安全生产
电力安全技术
第８卷（２００６年第４期）
机钮冲转÷窖螺专角嘲曛剿擞汽？温控制ｊ
李威民，梁建芬
（阳城电厂，山西晋城０４８１０２）
阳城电厂６台３５０ ＭＷ进口机组的汽轮发电机
另一部分仍通过高压旁路进入再热器。由于高压旁 路阀的开度在自动状态下受控于主汽压力的变化， 维持主汽压力在１ ０ ＭＰａ，但主汽压力的变化总是滞 后于主蒸汽流量的变化，使得流入再热器的蒸汽流 量发生突变。再热蒸汽流量的突变打破了再热器原 先的传热平衡，使再热汽温发生变化。由于再热蒸 汽流量的变化相对于再热汽温的变化是一个没有迟 延没有惯性的过程，只要汽机调汽门开度发生变化， 主蒸汽流量立即发生变化，再热蒸汽流量及汽温也 随之发生变化。此时，若采用调节燃烧或喷水减温 等迟延很大的调节手段来进行调节，显然不能满足 要求。如果在冲转过程中能够保持主蒸汽流量变化 很小，那么再热汽温的波动幅度就会大大减小，这 样就可以将再热汽温的波动控制在允许范围内。 ２控制再热汽温大幅波动的措施 ２．１蒸汽流量调节 在满足冲转蒸汽流量的前提下，只要在冲转过 程中始终保持主蒸汽流量基本不变，就可以控制再 热汽温在小范围内波动。因此，汽机开始冲转后应 密切监视主蒸汽流量的变化，通过迅速关小高压旁 路阀来保持主蒸汽流量与冲转前一致。 （１）当汽机达到低速暖机转速时，汽机要在该 转速下定速运行Ｏ．５ ｈ，但因暧机时高达６００ ｒ／ｍｉｎ 的升速率突然消失，主蒸汽流量会再次发生突变； 所以，应在汽机到达低速暖机转速时及时开大高压 旁路阀，以维持主蒸汽流量不变，并适当调节烟气 调节挡板来消除再热汽温的小幅波动。 （２）在低速暖机结束，汽机准备升速到额定转 速时，应再次迅速关小高压旁路阀来保证主蒸汽流
出现再热汽温发生大幅度摆动，最终导致启动失败。 在如此高的升速率下，汽机冲转过程中的进汽量必 然很大。对于锅炉而言，就是蒸汽流量急剧变化，这 就引起了蒸汽温度的大幅波动。因此，如何在如此 大的变工况下保持汽温的相对稳定就成了机组启动
成败的关键所在。
１再热汽温调节存在的问题 １．１再热器减温装置存在的问题 过热器设有２级喷水减温装置，再热器设有烟 气调节挡板和事故喷水装置。对于过热汽温，通过 设置的２级喷水减温装置的自动调节和必要的人为 干预，可以满足冷态启动中汽机侧对过热汽温的要 求。但对于再热汽温，单靠这些正常的调节手段，无 法满足冷态启动中控制再热汽温摆动的要求，而且 由于再热汽温调节的迟延性远大于过热汽温，因此 进一步增加了再热汽温调节的难度。 １．２高压旁路阀开度对再热汽温的影响
提高。
（收稿日期：２００５—０８—０４）
（１）在冲转前将燃烧工况调节到一个合适的稳 定状态，要求在满足冲转参数的情况下再热器侧烟 气挡板开度在６０％（经验参数）左右，这样使烟气挡 板在再热汽温发生升、降变化时有足够的调节余量。 （２）为了使再热器事故喷水减温装置能在机组 冲转过程中作为一种调节再热汽温的手段投入使用， 在冲转前应保持再热器事故喷水装置有一定的开度。
热蒸汽通过高压旁路进入再热器，再热蒸汽经过低
压旁路进入凝汽器。汽机开始冲转后，高调门迅速
开大，一部分过热蒸汽通过高压缸后进入再热器，
万方数据
ｌ０
第８卷（２００６年第４期）
电力安全中心，辽宁大连１１６０２３）
绥中发电有限公司有２台俄罗斯进口的８００ＭＷ 机组，燃烧的煤种为神华煤。该煤种的主要煤质参
定了煤的结焦特性，从而造成炉内水冷壁的严重
结焦。
（２）神华煤中Ｎａ，Ｏ的含量也相对较高。在
８００～１
０００℃时，Ｎａ，Ｏ能和灰中的硅酸盐发生反应，
生成易熔的共晶体。共晶体在高温区域内蒸发，变
成氧化物、氯化物、氢氧化物和硫酸盐的蒸汽或气
稳定。
（３）为了节约燃油和防止燃油压力变化引起锅 炉出力不足，应投入１台磨煤机的４个煤粉喷燃器 运行，留２个煤粉喷燃器作为备用（１台磨煤机共有 ６个煤粉喷燃器）。 通过以上措施，成功地解决了冷态启动中再热 汽温难以控制的难题，使冷态启动一次成功率大幅
分组成。
表２各产地神华煤的灰分分析表
％
（１）从表中可以看出，神华煤燃烧后的灰分中 碱性氧化物含量较高，达４０％以上，特别是ＣａＯ 的含量，接近３０％。且Ｎａ，Ｏ的含量也较高，达到 ２％以上。国内有试验表明，在ＳｉＯ，／Ａｌ，Ｏ：＝２．０４ 的条件下，ＣａＯ含量在接近３０％时，灰的软化温 度、变形温度、熔化温度都接近于最低值。这就决
量不发生大幅变化。在此过程中，应及时调节烟气
由德国西门子公司设计供货，锅炉由美国福斯特惠 勒公司设计供货。从保护汽轮机的角度出发，该机 冷态启动时，要求汽机侧冲转参数为：主汽压
力１０ ＭＰａ、主汽温度３８０～４００℃，再热汽压力
１．４５ ６００
ＭＰａ、再热汽温度３８０～４００℃；汽机升速率为
ｒ／ｍｉｎ。但在机组调试时期多次冷态启动中，均 据分析，由于汽机升速率要求达到６００ ｒ／ｍｉｎ，
数示于表１。
表１ 神华煤主要煤质参数
从表ｌ可见，神华煤具有低灰、低硫、高挥发 分、高热值等特点，是燃烧经济性好、环保效果显 著的动力用煤。但神华煤在燃烧过程中也表现出低 灰熔点特征，出现不同程度的结焦现象。 １燃用神华煤对锅炉的影响 １．１锅炉结焦严重 由于神华煤产地复杂，各种煤的灰分组成成分 也不尽相同，表２示出几种比较有代表性的煤的灰
万方数据
ｌ １
机组冲转过程中的再热汽温控制
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 李威民， 梁建芬 阳城电厂,山西,晋城,048102 电力安全技术 ELECTRIC SAFETY TECHNOLOGY 2006,8(4)
引用本文格式：李威民.梁建芬 机组冲转过程中的再热汽温控制[期刊论文]-电力安全技术 2006(4)
调节档板来消除再热汽温的小幅波动。 （３）在汽机达到额定转速定速后，汽机所需蒸
图１汽机蒸汽流程
汽流量会再次出现突变，此时应迅速开大高压旁路 阀来维持主蒸汽流量不变。 ２。２燃烧、烟气挡板、喷水减温调节 为了在机组冲转过程中稳定再热汽温，除了在 冲转中及时调节蒸汽流量外，还应使燃烧工况保持
汽机蒸汽流程如图１所示。在汽机冲转前，过
安全生产
电力安全技术
第８卷（２００６年第４期）
机钮冲转÷窖螺专角嘲曛剿擞汽？温控制ｊ
李威民，梁建芬
（阳城电厂，山西晋城０４８１０２）
阳城电厂６台３５０ ＭＷ进口机组的汽轮发电机
另一部分仍通过高压旁路进入再热器。由于高压旁 路阀的开度在自动状态下受控于主汽压力的变化， 维持主汽压力在１ ０ ＭＰａ，但主汽压力的变化总是滞 后于主蒸汽流量的变化，使得流入再热器的蒸汽流 量发生突变。再热蒸汽流量的突变打破了再热器原 先的传热平衡，使再热汽温发生变化。由于再热蒸 汽流量的变化相对于再热汽温的变化是一个没有迟 延没有惯性的过程，只要汽机调汽门开度发生变化， 主蒸汽流量立即发生变化，再热蒸汽流量及汽温也 随之发生变化。此时，若采用调节燃烧或喷水减温 等迟延很大的调节手段来进行调节，显然不能满足 要求。如果在冲转过程中能够保持主蒸汽流量变化 很小，那么再热汽温的波动幅度就会大大减小，这 样就可以将再热汽温的波动控制在允许范围内。 ２控制再热汽温大幅波动的措施 ２．１蒸汽流量调节 在满足冲转蒸汽流量的前提下，只要在冲转过 程中始终保持主蒸汽流量基本不变，就可以控制再 热汽温在小范围内波动。因此，汽机开始冲转后应 密切监视主蒸汽流量的变化，通过迅速关小高压旁 路阀来保持主蒸汽流量与冲转前一致。 （１）当汽机达到低速暖机转速时，汽机要在该 转速下定速运行Ｏ．５ ｈ，但因暧机时高达６００ ｒ／ｍｉｎ 的升速率突然消失，主蒸汽流量会再次发生突变； 所以，应在汽机到达低速暖机转速时及时开大高压 旁路阀，以维持主蒸汽流量不变，并适当调节烟气 调节挡板来消除再热汽温的小幅波动。 （２）在低速暖机结束，汽机准备升速到额定转 速时，应再次迅速关小高压旁路阀来保证主蒸汽流
出现再热汽温发生大幅度摆动，最终导致启动失败。 在如此高的升速率下，汽机冲转过程中的进汽量必 然很大。对于锅炉而言，就是蒸汽流量急剧变化，这 就引起了蒸汽温度的大幅波动。因此，如何在如此 大的变工况下保持汽温的相对稳定就成了机组启动
成败的关键所在。
１再热汽温调节存在的问题 １．１再热器减温装置存在的问题 过热器设有２级喷水减温装置，再热器设有烟 气调节挡板和事故喷水装置。对于过热汽温，通过 设置的２级喷水减温装置的自动调节和必要的人为 干预，可以满足冷态启动中汽机侧对过热汽温的要 求。但对于再热汽温，单靠这些正常的调节手段，无 法满足冷态启动中控制再热汽温摆动的要求，而且 由于再热汽温调节的迟延性远大于过热汽温，因此 进一步增加了再热汽温调节的难度。 １．２高压旁路阀开度对再热汽温的影响
提高。
（收稿日期：２００５—０８—０４）
（１）在冲转前将燃烧工况调节到一个合适的稳 定状态，要求在满足冲转参数的情况下再热器侧烟 气挡板开度在６０％（经验参数）左右，这样使烟气挡 板在再热汽温发生升、降变化时有足够的调节余量。 （２）为了使再热器事故喷水减温装置能在机组 冲转过程中作为一种调节再热汽温的手段投入使用， 在冲转前应保持再热器事故喷水装置有一定的开度。
热蒸汽通过高压旁路进入再热器，再热蒸汽经过低
压旁路进入凝汽器。汽机开始冲转后，高调门迅速
开大，一部分过热蒸汽通过高压缸后进入再热器，
万方数据
ｌ０
第８卷（２００６年第４期）
电力安全中心，辽宁大连１１６０２３）
绥中发电有限公司有２台俄罗斯进口的８００ＭＷ 机组，燃烧的煤种为神华煤。该煤种的主要煤质参
定了煤的结焦特性，从而造成炉内水冷壁的严重
结焦。
（２）神华煤中Ｎａ，Ｏ的含量也相对较高。在
８００～１
０００℃时，Ｎａ，Ｏ能和灰中的硅酸盐发生反应，
生成易熔的共晶体。共晶体在高温区域内蒸发，变
成氧化物、氯化物、氢氧化物和硫酸盐的蒸汽或气
稳定。
（３）为了节约燃油和防止燃油压力变化引起锅 炉出力不足，应投入１台磨煤机的４个煤粉喷燃器 运行，留２个煤粉喷燃器作为备用（１台磨煤机共有 ６个煤粉喷燃器）。 通过以上措施，成功地解决了冷态启动中再热 汽温难以控制的难题，使冷态启动一次成功率大幅
分组成。
表２各产地神华煤的灰分分析表
％
（１）从表中可以看出，神华煤燃烧后的灰分中 碱性氧化物含量较高，达４０％以上，特别是ＣａＯ 的含量，接近３０％。且Ｎａ，Ｏ的含量也较高，达到 ２％以上。国内有试验表明，在ＳｉＯ，／Ａｌ，Ｏ：＝２．０４ 的条件下，ＣａＯ含量在接近３０％时，灰的软化温 度、变形温度、熔化温度都接近于最低值。这就决
量不发生大幅变化。在此过程中，应及时调节烟气
由德国西门子公司设计供货，锅炉由美国福斯特惠 勒公司设计供货。从保护汽轮机的角度出发，该机 冷态启动时，要求汽机侧冲转参数为：主汽压
力１０ ＭＰａ、主汽温度３８０～４００℃，再热汽压力
１．４５ ６００
ＭＰａ、再热汽温度３８０～４００℃；汽机升速率为
ｒ／ｍｉｎ。但在机组调试时期多次冷态启动中，均 据分析，由于汽机升速率要求达到６００ ｒ／ｍｉｎ，
数示于表１。
表１ 神华煤主要煤质参数
从表ｌ可见，神华煤具有低灰、低硫、高挥发 分、高热值等特点，是燃烧经济性好、环保效果显 著的动力用煤。但神华煤在燃烧过程中也表现出低 灰熔点特征，出现不同程度的结焦现象。 １燃用神华煤对锅炉的影响 １．１锅炉结焦严重 由于神华煤产地复杂，各种煤的灰分组成成分 也不尽相同，表２示出几种比较有代表性的煤的灰
万方数据
ｌ １
机组冲转过程中的再热汽温控制
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 李威民， 梁建芬 阳城电厂,山西,晋城,048102 电力安全技术 ELECTRIC SAFETY TECHNOLOGY 2006,8(4)
引用本文格式：李威民.梁建芬 机组冲转过程中的再热汽温控制[期刊论文]-电力安全技术 2006(4)
调节档板来消除再热汽温的小幅波动。 （３）在汽机达到额定转速定速后，汽机所需蒸
图１汽机蒸汽流程
汽流量会再次出现突变，此时应迅速开大高压旁路 阀来维持主蒸汽流量不变。 ２。２燃烧、烟气挡板、喷水减温调节 为了在机组冲转过程中稳定再热汽温，除了在 冲转中及时调节蒸汽流量外，还应使燃烧工况保持
汽机蒸汽流程如图１所示。在汽机冲转前，过