悬臂支护结构设计计算书--钢板桩
悬臂支护结构设计计算书
计算依据：
1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著
4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
5、《土力学与地基基础》
一、参数信息
1、基本参数
支护桩材料钢桩支护桩间距b
a
(m) 0.001 支护桩嵌入土深度l d(m) 8.5 基坑开挖深度h(m) 4.5 基坑外侧水位深度h a(m) 0.7 基坑内侧水位深度h p(m) 6.8
支护桩在坑底处的水平位移量υ(mm) 5 地下水位面至坑底的土层厚度D
1
(m) 0.5 基坑内外的水头差△h(m) 5
2、土层参数
土层类型土厚度h(m) 土重度γ
(kN/m3)
粘聚力c(kPa) 内摩擦角φ(°)
饱和土重度γ
sat
(kN/m3)
水土分算
填土 3.1 18 2 20 20 是粉砂12.3 18.5 3 28 22 是粉砂 3.6 21 6 5 22 是
3、荷载参数
类型荷载q(kpa) 距支护边缘的水平
距离a(m)
垂直基坑边的分布
宽度b(m)
平行基坑边的分布
长度l(m)
作用深度d(m)
满布荷载 1.5 / / / / 条形局部荷载0.75 2 0 / 0 矩形局部荷载0.75 3 3 2 2
4、计算系数
结构重要性系数γ00.9 综合分项系数γF0.9 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.25 流土稳定性安全系数K f 1.4
二、土压力计算
土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算
1）主动土压力系数
K
a1=tan2(45°- φ
1
/2）= tan2(45-20/2)=0.49；
K
a2=tan2(45°- φ
2
/2）= tan2(45-20/2)=0.49；
K
a3=tan2(45°- φ
3
/2）= tan2(45-20/2)=0.49；
K
a4=tan2(45°- φ
4
/2）= tan2(45-28/2)=0.361；
K
a5=tan2(45°- φ
5
/2）= tan2(45-28/2)=0.361；
K
a6=tan2(45°- φ
6
/2）= tan2(45-28/2)=0.361；
2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.7m
H
1'=[∑γ
h
+∑q
1
]/γ
i
=[0+1.5]/18=0.083m
P
ak1上 =γ
1
H
1
'K
a1
-2c
1
K
a1
0.5=18×0.083×0.49-2×2×0.490.5=-2.068kN/m2
P
ak1下 =γ
1
(h
1
+H
1
')K
a1
-2c
1
K
a1
0.5=18×(0.7+0.083)×0.49-2×2×
0.490.5=4.106kN/m2
第2层土：0.7-2m
H
2'=[∑γ
1
h
1
+∑q
1
]/γ
sati
=[12.6+1.5]/20=0.705m
P
ak2上 =[γ
sat2
H
2
'-γ
w
(∑h
1
-h
a
)]K
a2
-2c
2
K
a2
0.5+γ
w
(∑h
1
-h
a
)=[20×0.705-10×
(0.7-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(0.7-0.7)=4.109kN/m2
P
ak2下 =[γ
sat2
(H
2
'+h
2
)-γ
w
(∑h
1
-h
a
)]K
a2
-2c
2
K
a2
0.5+γ
w
(∑h
1
-h
a
)=[20×
(0.705+1.3)-10×(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2
第3层土：2-3.1m
H
3'=[∑γ
2
h
2
+∑q
1
+∑q
1
b
1
/(b
1
+2a
1
)]/γ
sati
=[38.6+1.5+0]/20=2.005m
P
ak3上 =[γ
sat3
H
3
'-γ
w
(∑h
2
-h
a
)]K
a3
-2c
3
K
a3
0.5+γ
w
(∑h
2
-h
a
)=[20×2.005-10×
(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2
P
ak3下 =[γ
sat3
(H
3
'+h
3
)-γ
w
(∑h
2
-h
a
)]K
a3
-2c
3
K
a3
0.5+γ
w
(∑h
2
-h
a
)=[20×
(2.005+1.1)-10×(3.1-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×
(3.1-0.7)=39.869kN/m2
第4层土：3.1-5m
H
4'=[∑γ
3
h
3
+∑q
1
+∑q
1
b
1
/(b
1
+2a
1
)]/γ
sati
=[60.6+1.5+0]/22=2.823m
P
ak4上 =[γ
sat4
H
4
'-γ
w
(∑h
3
-h
a
)]K
a4
-2c
4
K
a4
0.5+γ
w
(∑h
3
-h
a
)=[22×2.823-10×
(3.1-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(3.1-0.7)=34.151kN/m2
P
ak4下 =[γ
sat4
(H
4
'+h
4
)-γ
w
(∑h
3
-h
a
)]K
a4
-2c
4
K
a4
0.5+γ
w
(∑h
3
-h
a
)=[22×
(2.823+1.9)-10×(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2
第5层土：5-6m
H
5'=[∑γ
4
h
4
+∑q
1
+∑q
1
b
1
/(b
1
+2a
1
)+∑q
1
b
1
l
1
/((b
1
+2a
1
)(l
1
+2a
1
)]/γ
sati
=[102.4+1.5+0+0]/22=4.723m
P
ak5上 =[γ
sat5
H
5
'-γ
w
(∑h
4
-h
a
)]K
a5
-2c
5
K
a5
0.5+γ
w
(∑h
4
-h
a
)=[22×4.723-10×
(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2
P
ak5下 =[γ
sat5
(H
5
'+h
5
)-γ
w
(∑h
4
-h
a
)]K
a5
-2c
5
K
a5
0.5+γ
w
(∑h
4
-h
a
)=[22×
(4.723+1)-10×(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2
第6层土：6-13m
H
6'=[∑γ
5
h
5
+∑q
1
+∑q
1
b
1
l
1
/((b
1
+2a
1
)(l
1
+2a
1
)]/γ
sati
=[124.4+1.5+0]/22=5.723m
P
ak6上 =[γ
sat6
H
6
'-γ
w
(∑h
5
-h
a
)]K
a6
-2c
6
K
a6
0.5+γ
w
(∑h
5
-h
a
)=[22×5.723-10×
(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2
P
ak6下 =[γ
sat6
(H
6
'+h
6
)-γ
w
(∑h
5
-h
a
)]K
a6
-2c
6
K
a6
0.5+γ
w
(∑h
5
-h
a
)=[22×
(5.723+7)-10×(13-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(13-0.7)=176.038kN/m2 3）水平荷载
临界深度：Z
0=P
ak1下
h
1
/(P
ak1上
+ P
ak1下
)=4.106×0.7/(2.068+4.106)=0.466m；
第1层土
E
ak1=0.5P
ak1下
Z
b
a
=0.5×4.106×0.466×0.001=0.001kN；
a
a1=Z
/3+∑h
2
=0.466/3+12.3=12.455m；
第2层土
E
ak2=h
2
(P
a2上
+P
a2下
)b
a
/2=1.3×(4.109+23.479)×0.001/2=0.018kN；
a
a2=h
2
(2P
a2上
+P
a2下
)/(3P
a2上
+3P
a2下
)+∑h
3
=1.3×(2×4.109+23.479)/(3×
4.109+3×23.479)+11=11.498m；
第3层土
E
ak3=h
3
(P
a3上
+P
a3下
)b
a
/2=1.1×(23.479+39.869)×0.001/2=0.035kN；
a
a3=h
3
(2P
a3上
+P
a3下
)/(3P
a3上
+3P
a3下
)+∑h
4
=1.1×(2×23.479+39.869)/(3×
23.479+3×39.869)+9.9=10.403m；
第4层土
E
ak4=h
4
(P
a4上
+P
a4下
)b
a
/2=1.9×(34.151+61.382)×0.001/2=0.091kN；
a
a4=h
4
(2P
a4上
+P
a4下
)/(3P
a4上
+3P
a4下
)+∑h
5
=1.9×(2×34.151+61.382)/(3×
34.151+3×61.382)+8=8.86m；
第5层土
E
ak5=h
5
(P
a5上
+P
a5下
)b
a
/2=1×(61.382+75.714)×0.001/2=0.069kN；
a
a5=h
5
(2P
a5上
+P
a5下
)/(3P
a5上
+3P
a5下
)+∑h
6
=1×(2×61.382+75.714)/(3×
61.382+3×75.714)+7=7.483m；
第6层土
E
ak6=h
6
(P
a6上
+P
a6下
)b
a
/2=7×(75.714+176.038)×0.001/2=0.881kN；
a
a6=h
6
(2P
a6上
+P
a6下
)/(3P
a6上
+3P
a6下
)=7×(2×75.714+176.038)/(3×75.714+3×
176.038)=3.035m；
土压力合力：
E
ak =ΣE
aki
=0.001+0.018+0.035+0.091+0.069+0.881=1.095kN；
合力作用点：
a
a = Σ(a
ai
E
aki
)/E
ak
=(12.455×0.001+11.498×0.018+10.403×0.035+8.86×
0.091+7.483×0.069+3.035×0.881)/1.095=4.183m；
2、被动土压力计算
1）被动土压力系数
K
p1=tan2(45°+ φ
1
/2）= tan2(45+28/2)=2.77；
K
p2=tan2(45°+ φ
2
/2）= tan2(45+28/2)=2.77；
2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3m
H
1'=[∑γ
h
]/γ
i
=[0]/18.5=0m
P
pk1上 =γ
1
H
1
'K
p1
+2c
1
K
p1
0.5=18.5×0×2.77+2×3×2.770.5=9.986kN/m2
P
pk1下 =γ
1
(h
1
+H
1
')K
p1
+2c
1
K
p1
0.5=18.5×(6.8+0)×2.77+2×3×
2.770.5=358.452kN/m2
第2层土：11.3-13m
H
2'=[∑γ
1
h
1
]/γ
sati
=[125.8]/22=5.718m
P
pk2上 =[γ
sat2
H
2
'-γ
w
(∑h
1
-h
p
)]K
p2
+2c
2
K
p2
0.5+γ
w
(∑h
1
-h
p
)=[22×5.718-10×
(6.8-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(6.8-6.8)=358.441kN/m2
P
pk2下 =[γ
sat2
(H
2
'+h
2
)-γ
w
(∑h
1
-h
p
)]K
p2
+2c
2
K
p2
0.5+γ
w
(∑h
1
-h
p
)=[22×
(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(8.5-6.8)=431.949kN/m2
3）水平荷载
第1层土
E
pk1=b
a
h
1
(P
p1上
+P
p1下
)/2=0.001×6.8×(9.986+358.452)/2=1.253kN；
a
p1=h
1
(2P
p1上
+P
p1下
)/(3P
p1上
+3P
p1下
)+∑h
2
=6.8×(2×9.986+358.452)/(3×
9.986+3×358.452)+1.7=4.028m；
第2层土
E
pk2=b
a
h
2
(P
p2上
+P
p2下
)/2=0.001×1.7×(358.441+431.949)/2=0.672kN；
a
p2=h
2
(2P
p2上
+P
p2下
)/(3P
p2上
+3P
p2下
)=1.7×(2×358.441+431.949)/(3×
358.441+3×431.949)=0.824m；
土压力合力：
E
pk =ΣE
pki
=1.253+0.672=1.925kN；
合力作用点：
a
p = Σ(a
pi
E
pki
)/E
pk
=(4.028×1.253+0.824×0.672)/1.925=2.91m；
3、基坑内侧土反力计算 1）主动土压力系数
K
a1=tan2(45°-φ
1
/2）= tan2(45-28/2)=0.361；
K
a2=tan2(45°-φ
2
/2）= tan2(45-28/2)=0.361；
2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3m
H
1'=[∑γ
h
]/γ
i
=[0]/18.5=0m
P
sk1上 =(0.2φ
1
2-φ
1
+c
1
)∑h
(1-∑h
/l
d
)υ/υ
b
+γ
1
H
1
'K
a1
=(0.2×282-28+3)×0
×(1-0/8.5)×0.005/0.01+18.5×0×0.361=0kN/m2
P
sk1下 =(0.2φ
1
2-φ
1
+c
1
)∑h
1
(1-∑h
1
/l
d
)υ/υ
b
+γ
1
(h
1
+H
1
')K
a1
=(0.2×
282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×0.005/0.01+18.5×(0+6.8)×0.361=135.038kN/m2
第2层土：11.3-13m
H
2'=[∑γ
1
h
1
]/γ
sati
=[125.8]/22=5.718m
P
sk2上 =(0.2φ
2
2-φ
2
+c
2
)∑h
1
(1-∑h
1
/l
d
)υ/υ
b
+[γ
sat2
H
2
'-γ
w
(∑h
1
-h
p
)]K
p2
+γ
w (∑h
1
-h
p
)=(0.2×282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×5/10+[22×5.718-10×
(6.8-6.8)]×0.361+10×(6.8-6.8)=135.036kN/m2
P
sk2下 =(0.2φ
2
2-φ
2
+c
2
)∑h
2
(1-∑h
2
/l
d
)υ/υ
b
+[γ
sat2
(H
2
'+h
2
)-γ
w
(∑
h 2-h
p
)]K
p2
+γ
w
(∑h
2
-h
p
)=(0.2×282-28+3)×8.5×(1-8.5/8.5)×5/10+[22×
(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×0.361+10×(8.5-6.8)=69.777kN/m2 3）水平荷载
第1层土
P
sk1=b
h
1
(P
s1上
+P
s1下
)/2=0.001×6.8×(0+135.038)/2=0.459kN；
a
s1=h
1
(2P
s1上
+P
s1下
)/(3P
s1上
+3P
s1下
)+∑h
2
=6.8×(2×0+135.038)/(3×0+3×
135.038)+1.7=3.967m；
第2层土
P
sk2=b
h
2
(P
s2上
+P
s2下
)/2=0.001×1.7×(135.036+69.777)/2=0.174kN；
a
s2=h
2
(2P
s2上
+P
s2下
)/(3P
s2上
+3P
s2下
)=1.7×(2×135.036+69.777)/(3×
135.036+3×69.777)=0.94m；
土压力合力：
P
pk =ΣP
pki
=0.459+0.174=0.633kN；
合力作用点：
a
s = Σ(a
si
P
ski
)/P
pk
=(3.967×0.459+0.94×0.174)/0.633=3.135m；
P
sk =0.633kN≤E
p
=1.925kN
满足要求！
三、稳定性验算
1、嵌固稳定性验算
E
pk a
pl
/(E
ak
a
al
)=1.925×2.91/(1.095×4.183)=1.223≥K
e
=1.2
满足要求！
2、整体滑动稳定性验算
圆弧滑动条分法示意图
K
si =∑{c
j
l
j
+[(q
j
b
j
+ΔG
j
)cosθ
j
-μ
j
l
j
]tanφ
j
}/∑(q
j
b
j
+ΔG
j
)sinθ
c
j 、φ
j
──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；
b
j
──第j土条的宽度(m)；
θ
j
──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；
l
j ──第j土条的滑弧段长度(m)，取l
j
＝b
j
/cosθ
j
；
q
j
──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；
ΔG
j
──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；
u
j
──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，
对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u
j ＝γ
w
h
waj
，在基坑
内侧，可取u
j ＝γ
w
h
wpj
；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取
u
j
＝0；
γ
w
──地下水重度(kN/m3)；
h
waj
──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；
h
wpj
──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；
min{ K
s1，K
s2
，……，K
si
，……}=-0.389< K
s
=1.25
不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！
3、渗透稳定性验算
渗透稳定性简图匀质含水层中，地下水渗流的稳定性验算：
∑γ'=∑(γ
sati -γ
w
)h
i
/H=[(18-10)×0.7+(18-10)×2.4+(22-10)×
1.4]/4.5=9.244
(2l
d +0.8D
1
)∑γ` /(Δh γ
w
) =(2×8.5+0.8×0.5)×9.244/(5×10)=3.217
(2l
d +0.8D
1
)∑γ` /(Δh γ
w
) =3.217≥K
f
=1.4
满足要求！
四、结构计算
1、材料参数
钢桩类型钢板钢桩型号400×170×15.5 钢材的惯性矩I(cm4) 4670 钢材的截面抵抗矩W(cm3) 362
钢材的弹性模量E(N/mm2) 20600 钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2) 205
钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 材料截面塑性发展系数γ 1.05
2、支护桩的受力简图
计算简图
弯矩图(kN·m)
M
k
=2.591kN.m
剪力图(kN)
V
k
=0.64kN
3、强度设计值确定
M=γ
0γ
F
M
k
=0.9×0.9×2.591=2.099kN·m
V=γ
0γ
F
V
k
=0.9×0.9×0.64=0.518kN
4、材料的强度计算
σ
max
=M/(γW)=2.099×106/(1.05×362×103)=5.522N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
H`=(WH2-(H-t)2(W-2t))/(2(WH-(H-t)(W-2t))=(400×
1702-(170-15.5)2(400-2×15.5))/(2(400×170-(170-15.5)(400-2×
15.5))=125mm
S=t(H-H`)2=15.5×(170-125)2=31388mm3,
τ
=VS/It=0.518×31388×103/(4670×104×15.5)=0.022N/mm2≤max
[f]=125N/mm2
满足要求！
结论和建议：
1.不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！
钢板桩及支撑施工方案
钢板桩及支撑施工方案目录
定、技术资料的收集工作及施工现场安全动态管理、消防保卫、环境保护等工作。 3）、项目核算：主要负责预算、合同、资金收支、成本核算等工作。 4）、测量：负责规划红线、基线、基准点、桩位及控制网点的施放、复核、引测工作，并妥善保护。 5）、材料、设备：主要负责材料询价、采购、计划供应、管理、运输。工具设备的管理租赁以及配套使用等工作。 6）、资料：负责各种施工资料的整理和提交。 一、质量管理体系 （一）质量管理 1、树立质量意识，加强质量管理，开工前对全体员工进行一次全面质量管理教育；定期召开班组活动分析会，针对施工中存在的困难具体分析解决。 2、工程项目负责人对工程质量全面负责。 3、工程技术负责人配合项目负责人管理工程质量并在施工技术措施方面对工程质量起保证作用。并配合项目负责人进行各工序质量及自检工作。 4、施工前由施工技术负责人认真分析阅读设计图纸、了解施工意图，向各施工班组作施工技术交底并召开技术交底会，针对工程中质量重点环节着重提出易出差错的工序质量点及如何预防的技术措施。 5、把好工序质量关，按要求进行自检通过。 6、值班施工员认真做好施工原始记录的收集和整理工作，加强施工资料管理。 7、原材料进场及时报监理单位。原材料进场，材料员对规格质量数量进行验收，并与监理工程师一起取样送检。 （二）质量保证体系 1、施工准备过程的质量保证。施工准备关系到工程施工的经济合理性和工程量的稳定性、直接影响工程的最终质量： （1）综合地分析本工程特点，提出防范措施，按施工组织设计和规划搞好各项施工准备工作，指导各项施工活动。
（2）严格按质量标准订货、采购，材料进库进场严格进行质量验收，按规定的条件及要求堆放、保管，从本质上保证工程质量。 （3）正确选择机械设备，搞好机械施工设备的检修工作。使机械设备保持良好的技术状态，从而保证施工质量。 2、施工过程的质量保证： （1）严格按照设计图纸、施工验收规范、施工操作规程施工，从根本上减少和预防质量事故。 （2）加强施工质量的检查和验收，加强中间检查和技术复核以确保工程质量。 （3）掌握工程质量动态开展质量统计分析。加强工序质量的分析和控制，对于发现的质量问题或影响的不利因素，及时采取措施加以消除。 （4）配合工程监理对工程质量的监控。 二、施工准备 （一）施工条件 拟建场地位于浦东新区，开工前须根据政府部门的相关规定，及时办理好夜间施工手续。虽然本次施工的桩基工程对周边管线影响不大，但为确保安全，开工前仍须查清现场周边水、电、煤等公共管线的位置，了解与工地相邻的建筑物的结构与基础类型，并注意噪音防护、环境变形控制等环境保护。 （二）现场准备 1、设备进场前进行施工现场踏勘，详细了解场 地情况、地质情况及周围环境状况； 2、为确保文明、安全、优质、高效完成本工程， 先对施工现场进行硬化处理，采用硬地坪施工。硬地坪 浇筑后测放轴线及桩位，并在施工区域四周开挖排水沟， 以利于大气降水及场内冲水，汇流入泥浆沉淀池，后排 入市政污水管网。 3、了解水源、电源位置及最大可用量，将施工 用电和施工用水接至施工现场。甲方给定的水、电源须
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
二、基槽支护内支撑计算 （1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ] [126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ===<=== y y x i l i l x 查得 464 .0768 .0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.5810 7.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=?
（2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN·m=206.8kN·m，跨中弯矩为M max =183.4kN·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M 三、基槽支护工程计算书 支护结构受力计算 5.3米深支护计算
工程桩基础设计计算书
基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别：土木工程系 姓名：盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3)
2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件：粉质粘土土层取q sk＝60kpa，q ck＝430kpa；饱和软粘土层q sk＝26kpa；硬塑粘土层q sk＝80kpa，q pk＝2500kpa；设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为：V=2050kn，M=300kn?m，H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m，承
台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2）设计内容及要求 需提交的报告：计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 （5）基础中心点沉降验算（桩基沉降计算经验系数为1.5） (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1）、根据地质勘察资料，确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ，则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ，承台厚1m 。 2）、构造尺寸：桩长L ＝8m ，截面尺寸：400×400mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、 c f ＝14.3MPa 4φ16 y f ＝210MPa 4）、承台材料：混凝土强度C20、 c f ＝9.6MPa 、 t f ＝1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 （1）单桩竖向承载力标准值Quk
[基坑围护结构施工方案(钢板桩)
2#汽车坡道 基 坑 支 护 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 工程名称：西双湖壹号酒店综合楼 施工单位：浙江万驰建设有限公司日期：2013年6月24日
2#汽车坡道钢板桩支护方案 一、编制依据 1、设计图纸 2、地质勘察报告 3、《建筑基坑支护技术规范GL120-99》 4、本单位人员、设备等综合力 二、概况说明 1、工程名称：西双湖壹号酒店综合楼 2、现场情况：2#汽车坡道位于酒店综合楼南面，临近已建3#楼附近，土层表面为施工道路山土回填层下部为软质黄土，汽车坡道开挖深度在5米以上。3#楼外围基础设施，电缆管网已预埋完成。固对我方施工2#汽车坡道难度增加，为保证更有效的遏制严重塌方，出此方案。 三、支护设计 鉴于以上情况，为确保施工安全，项目部决定采用钢板桩对其基坑进行支护，根据现场条件及公司现有材料设备，基坑靠南面因离电缆井及管网较近无条件放坡开挖，桩类型为18#型工字钢，一顺一丁相扣打入基坑四周，起到支护和隔水的作用，基坑横向长度为30.8米，纵向长度16.2米，钢板桩长度6.0米，钢桩间距0.2米。距上口0.5米处设钢围檩一道。中间用直径槽钢管支撑，两个端部设角撑。具体开挖情况为：基坑深度-5.05米；钢板桩顶标高-1.5米；入土深度2.45米。坡道南面按联系单向北移动后的尺寸贴土面层，放坡系数为1：0.5。待土方开挖完成后在基坑边做挡土墙，基坑底部1米处浇筑宽度500mm，基坑底部下挖500浇挡土墙，1米以上浇筑300厚的混凝土挡土墙，长度同开挖长度相同，浇筑时将18#工字钢浇入挡土墙内，基坑上部与11#楼中间部位为防止下雨造成塌方，上部用C25砼全部浇筑，内配6@500*500双向钢筋网片绑扎，砼厚度100mm。根据以上内容，坡道按联系单向北移动后的尺寸还得缩小继续向北移，具体尺寸需挡土墙浇筑完成后现场确定，开挖支护详图见附页。 四、施工总体安排 （一）施工目标 1、工期目标： 2、质量目标：确保钢板桩施工质量符合规范要求。 3、安全目标：安全无事故。 （二）施工准备 1、技术准备 根据施工图、地质勘察报告，在开工前完成钢板桩支护方案的编制工作。并组织技术人员、 施工人员进行钢板桩支护方案交底，进行安全、质量和文明施工教育。 2、现场准备 （1）进场道路已具备，场地平整、杂物清理已完成。 （2）测量队放样出钢板桩位置。 （3）摸清施工障碍，以便采取措施。
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算 摘要：深基坑双排灌注桩支护是在单排悬臂桩支护技术基础上新开发的一项技术。它仍属于悬臂式支护结构类型。工程实践证明：在稳定性较好的一般粘性土和砂土层中采用这种支护型式，与单排悬臂桩相比具有刚度大、位移小、支护高度大、节约投资等特点。 关键词：基坑支护；土压力；内力计算 0前言 单排悬臂桩支护已有较成熟的设计计算方法，而双排桩支护结构的设计计算则还处于研讨中，本文中依据作者近年来的工程施工设计实践经验，提出一套设计分析方法，供类似工程参考。 1 双排桩支护的受力特性 双排桩支护型式简单，前后排桩按一定排距布置成三角形或矩形平面，桩顶用现浇钢筋混凝土连梁或板连接起来，形成桩脚嵌固的刚架型式。它虽属于悬臂支护型式，但受力机理与单排悬臂桩有本质的区别。即桩间土对双排桩有土压力作用，而且作用力的大小与桩的排距大小有关，故双排桩支护结构可看成前后排桩都受到大小不等土压力作用的平面刚架。把土视为弹性体，并取矩形平面单元，把桩视为梁单元，利用有限元法分析得后排桩失去挡土作用的距离b max 为： 式中：h—桩的挡土高度；t—桩的理论埋深；μ—土 的波松比，μ≤0.5； 偏保守地取μ=0.5，t=0.2h代入式(1)得：b max≈1.6 h；同理，经分析得：后排桩受力超过前排桩的临界点满足： 因此，可将双排桩土压力分布大致分为三种情况： (1)当b ≤.125h时，后排桩承受全部土压力，前排桩通过横梁受到桩顶推力；双排桩土压力分布如图1(a)；按库仑强度理论，图1中滑楔与水平面夹角为45°+ 。 (2)当1.6h>b>0.125h时，前、后排桩同时受到土压力作用，横梁可能受
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书 以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料 1桩顶高程H: 1.900m 施工水位H2: 1.600m 管道沟槽支护方式二（适用于深度5- 5_ 空吕米） 2 地面标高H）： 2.40m 开挖底面标咼H3：-1.100m 开挖深度H: 3.500m 3 土的容重加全平均值丫1：18.3KN/m? 原地面 来 O S AVI -HI V
土浮容重丫’ ：10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值①：20.10 ° 2 4 均布荷q：20.0KN/m2 5 每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m 二外力计算 1 作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 k a二tg2(45 ° - ? /2)=tg 2(45-20.10/2)=0.49 22 k p=tg 2(45° +? /2)=tg 2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa i=r x( h+0.25)Ka=18.3 x (1.09+0.25) x 0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2 Pa 2=r x (h+3.5 -3.00 )Ka 2 =18. 3 x(1.09+3.5 -3.00 ) x 0.49=14.3KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa 3=[r x (h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3 x (1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) x (3.00 2 +3.40)] x 0.49=40.28KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
理正7.0钢板桩支护计算书讲课稿
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------
[ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：
基坑围护结构钢板桩拔除施工方案
一、工程概况 ****城市花园项目位于**市**区**岸市场东南侧，总建筑面积约23.2万平方米（整体地下室、11栋高层及配套），一标段负责1、2、8、9、10、11号楼为33层，其主体、该主体范围内地下室及相关配套设施，共计约13.9万平方米；建筑总高度为103.15m。 二、核心筒支护形式 依据场地的工程地质条件和现有基坑周边的环境条件，本工程电梯井基坑支护采用拉森Ⅳ号钢板桩+内支撑支护形式，而基坑边深承台或大承台开挖支护采用拉森Ⅳ号钢板桩悬臂支护。具体见支护剖面图。日本拉森钢板桩Ⅳ型：宽400mm，高度170mm，厚度15.5mm，截面积96.99cm2，理论重量为76.1kg/m。 8#楼、11#楼电梯井（基坑）尺寸：有3种类型，分别为6CTG-64a、6CTG-53a和6CTG-61a，共计3个。其中典型平面与剖面型式如下：
三、工程特点 1、本电梯井开挖深度约为3.0m，但基本处于泥层，拔除钢板桩易产生滑移、坍塌、开裂等不利现象，严重的话会导致周围工程桩倾斜、断裂。 2、在底板底标高处进行重型设备施工，对施工操作面的要求以及对保护管桩的要求，都较为重要。 四、解决措施 1、由于核心筒已经开挖，钢板桩两侧土面高差达到3m以上，所以首先要将钢板桩外侧的土方进行卸载。然后回填砖渣100mm以上，配套钢垫板，保护管桩。 2、卸载完以后，对核心筒砖模与钢板桩之间空隙进行回填。 3、在开挖及拔出时，应时刻注意周边土体，坑内淤泥层的变化，对坑内淤泥及坑顶位移应适当监测。 三、目前现状 11#楼的核心筒钢板桩已经施工完，核心筒混凝土浇筑完一层，正要进行钢板桩拔除工作。 8#楼的核心筒钢板桩尚未施工。 五、人员、机械配备 1.管理人员配备
[浙江]10米深基坑土钉墙加双排桩加桩锚支护施工图(含计算书)flb
目录 第一部分基坑围护设计说明 一、方案设计依据 二、工程概况 三、设计原则 四、工程地质条件 五、基坑围护方案 六、基坑排水和防渗措施 七、基坑施工及开挖要求 八、其他施工要求 九、基坑监测 十、应急措施 第二部分围护设计图纸 第三部分计算书 附件地质勘察资料
第一部分基坑围护设计说明 一、方案设计依据 1、xxxx提供的本工程岩土工程勘察报告； 2、设计院提供的本工程地下室总平面图、基础平面布置图及承台详图等； 3、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)； 4、《建筑深基坑工程施工安全技术规范》（JGJ311-2013）； 5、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009)； 6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)； 7、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)； 8、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)； 9、《钢结构设计规范》（GB50017-2011 ）； 10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)2011年版； 11、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)； 12、《复合土钉墙基坑支护技术规范》（GB50739-2011）； 13、浙江省标准《建筑基坑工程技术规程》(DB33/T1096-2014)； 14、浙江省标准《建筑地基基础设计规范》(DB33/1001-2003)； 15、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）； 16、建设部文件建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知； 17、xx市深基坑工程安全技术管理规定（台建规[2006]419号文件）； 18、关于开展建筑基坑支护结构实体抽样检测的通知（台质检[2012]9 号文件）； 19、关于加强建筑工程基坑及周边环境沉降（变形）监测管理的通知（台建规[2013]244）。 执行上述规范时，浙江省规范已定的按浙江省规范执行，浙江省规范未规定的，按国家规范执行。 二、工程概况 1、主体概况 本工程总用地面积26985 m2，总建筑面积158002 m2。拟建工程主要为6幢住宅楼及1幢商场，其中商场为4层，拟建住宅楼为26层～33层不等，框架剪力墙结构。全场均设两层地下室，工程桩为钻孔灌注桩。 2、基坑概况 本工程结构北侧±0.00＝+47.70m，南侧±0.00＝+47.10m。现周边地面标高为45.50～47.20m，总体呈北高南低。 地下室底板顶标高为37.55～38.95m，主楼底板板厚500mm，其余区域为400mm，下设100mm厚素砼垫层。周边地梁均为下翻梁，梁高为700mm、850mm。单桩承台高800mm，其余承台高1500mm。 开挖深度：主楼临近基坑边线区域按承台垫层底考虑，其余区域按地梁垫层底考虑，开挖深度为7.85～9.95m。 3、地理位置及周边环境 本工程位于xx县环城南路以南，穿城南路以东，场地现状为农耕地。周边环境复杂，东南西三侧均为民房，民房层数为4～7层，砖混结构，天然浅基础，与地下室外墙距离7.0～20.0m不等；北侧环城南路与地下室外墙最小
6m拉森钢板桩计算书2
6m拉森钢板桩支护计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------
[ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：
桩基础课程设计计算书范本
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
钢板桩施工方案(20210204105244)
劳动东路（滨河东路- 金桂路，东四线- 黄兴大 道）110KV电力隧道（埋管）工程 拉森钢板桩施工方案 编制： 审核： 审批： 日期： 2016 年月日 湖南乔口建设有限公司 劳动东路（滨河东路 - 金桂路，东四线 - 黄兴大道）
110KV电力隧道（埋管）工程项目经理部 1编制目的 (1) 2编制依据 (1) 3工程概况 (1) 3.1设计概况 (1) 3.2工程地质状况 (2) 4钢板桩施工工艺 (3) 4.1新型拉森Ⅲ型钢板桩示意图及主要参数 (3) 4.2主要工机具 (3) 4.3主要工艺流程及操作工艺 (4) 5安全保护措施 (6)
1编制目的 （1）保证钢板桩围护施工过程的生产安全； （2）指导钢板桩围护的正确生产施工； （3）保证基底开挖的防水要求。 （4）因地制宜，科学组织施工，提高生产效率，在保障安全的前提下，加快施工进度，提高围护质量。 2编制依据 （1）劳动东路（滨河东路- 金桂路，东四线- 黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程设计图纸； （2）《劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程地质与水文地质详勘报告》； （3）国家现行规范有关标准； （4）《地基处理技术及工程应用》（中国建材工业出版社）； （5）现场实地踏勘结果。 3工程概况 3.1设计概况 本工程为劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程，电力隧道平面路径定位为第一段起点（劳动东路K3+110）~隧道终点（劳动东路K3+660），隧道全长约为550米，采用拉森钢板桩（Ⅳ型）围护结构，为放坡开挖支护加固区段。 经过现场地质情况核实和对比，为提高施工可操作性和措施经济性，在保障围护结构稳定的前提下，所有围护结构均采用9m钢板桩。 拉森钢板桩布置横断面如图3-1 所示。施工时根据交通疏导方案分节段进行分段施工。
基坑支护双排桩施工计算书[详细]
C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):
C-C剖面双排桩调整方案 一、调整说明 中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系. 由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工. 二、双排桩理论分析 双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形. 三、调整方案确定 按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下: 1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩 配筋按原方案执行. 2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米. 3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制 线. 4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度. 5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩 部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下: 1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 结构设计 (1) 总体思路 (1) 钢板桩结构设计 (1) 4 材料主要参数及截面特性 (3) 5 计算结果 (3) 钢板桩计算 (4) 抗隆起验算 (5) 6 结论 (6)
仪征碧桂园地下车库钢板桩支护计算书 1 计算依据 ⑴《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社） ⑵《土力学》（中国铁道出版社） ⑶《建筑力学》（中国建材工业出版社） 2 工程概况 仪征碧桂园一期工程位于仪征市天宁大道与文兴路交汇处西北隅，一期工程 主要由7栋32F（栋号为1～4#、7#、12#、13#）、5栋18F（栋号为5#、6#、 8#、10#、11#）住宅楼和4栋1～2F商业楼（栋号为8-1#、8-2#、10-1#、11- 1#）及1栋2F综合楼（栋号为9#）组成（栋号均为勘查院编号），其中高层住 宅楼为框架剪力墙结构，综合楼和商业楼为框架结构。在高层住宅楼下部均设一层地下室。场地地面整平标高与场区南侧文兴路大致相平。 地质情况自上而下依次为：①2素填土，②1淤泥质粉质粘土，②4淤泥质粉质粘土夹粉砂，③1含淤泥质粉质粘土夹粉砂，④1强风化泥质粉砂岩，④2中风化泥质粉砂岩。 3 结构设计 总体思路 地下车库基坑开挖采用钢板桩支护，围堰平面设置为单排。靠市政道路侧钢板桩开挖深度为，采用12m/根长拉森Ⅳ型钢板桩，为阻挡围堰外雨水流入，钢板桩顶高出原地面，四周设置高的护栏。 钢板桩结构设计 靠市政道路侧钢板桩平面及立面设计见图、图。
深基坑钢板桩支护计算
1、工程简介 越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约 100m，连接井最南侧距海边约30m~40m。现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。干施工区域平面图如下所示 图1.1干施工区域平面图 1
＋4.50 连接井 40#工字钢 拉森Ⅳ钢板桩顶＋2.30 围柃 ＋1.30 －0.70 40#工字钢 Φ500mm钢管Φ500mm钢管 围柃 撑杆 撑杆 －4.70 －5.90 基坑底标高-5.90 Φ500mm钢管Φ500mm钢管 立柱立柱 －10.90 拉森Ⅳ钢板桩底 －15.70 图1.2 基坑支护典型断面图（供参考） 2、设计资料 1、钢板桩桩顶高程为+3.3m； 2、地面标高为+2.5m，开挖面标高-5.9m，开挖深度8.4m，钢板桩底标高 -14.7m。 2，内摩擦角为Φ=8.5 度，粘聚力 3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m c=10KPa； 2 4、地面超载q：按20 KN/m 考虑； 3，[δ]=200MPa，桩 5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩，W=2270cm 长18m。 3内力计算 3.1支撑层数及间距 按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度 为：
h 3 6[ ]W δ rK a 6 200 16.5 5 10 2270 0.742 2603mm 2. 603m h1=1.11h=1.11 2×.603m=2.89m h2=0.88h=0.88 2×.603m=2.29m 根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层h=1.2m，支 撑标高+1.3m；第二层支撑h1=2m，支撑标高-0.7m。 3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布 主动土压力系数Ka=tan2(45°-φ/2)= tan2(45°-8.5°/2)= 0.742 2(45°+8.5°/2)=1.347 被动土压力系数Kp=tan 2(45°+φ/2)=tan 工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m（第二层支撑标高）。 1、主动土压力：P a =qK a γzK a ①z=0m 2 P a=20×0.742+16.5×0×0.742=14.84KN/m ②z=3.2m（地面到基坑底距离)） 2 P a=20×0.742+16.5× 3.2×0.742=54.02KN/m 2、被动土压力：P p =γzK p ①z=3.2m(地面到基坑底距离) 2 P p=16.5×（3.2-3.2）× 1.347=0KN/m ②z=17.2m(地面到钢板桩底距离) 2 P p=16.5×（17.2-3.2）× 1.347=311.157KN/m 3、计算反弯点位置： 假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有：P a=P p P a=20×0.742+16.5×z×0.742=P p=16.5×(z-3.2)× 1.347 z=8. 61m 4、等值梁法计算内力： 钢板桩AD 段简化为连续简支梁，用力矩分配法计算各支点和跨中的弯矩，
钢板桩施工方案
钢板桩施工方案 The latest revision on November 22, 2020
劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程 拉森钢板桩施工方案 编制： 审核： 审批： 日期：2016年月日 湖南乔口建设有限公司 劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道） 110KV电力隧道（埋管）工程项目经理部
目录
1编制目的 (1) 保证钢板桩围护施工过程的生产安全； (2) 指导钢板桩围护的正确生产施工； (3) 保证基底开挖的防水要求。 (4) 因地制宜，科学组织施工，提高生产效率，在保障安全的前提下，加快施工进度，提高围护质量。 2 编制依据 （1）劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程设计图纸； （2）《劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程地质与水文地质详勘报告》； （3）国家现行规范有关标准； （4）《地基处理技术及工程应用》(中国建材工业出版社)； （5）现场实地踏勘结果。 3 工程概况 3.1 设计概况 本工程为劳动东路（滨河东路-金桂路，东四线-黄兴大道）110KV电力隧道（埋管）工程，电力隧道平面路径定位为第一段起点（劳动东路K3+110）~隧道终点（劳动东路K3+660），隧道全长约为550米，采用拉森钢板桩（Ⅳ型）围护结构，为放坡开挖支护加固区段。 经过现场地质情况核实和对比，为提高施工可操作性和措施经济性，在保障围护结构稳定的前提下，所有围护结构均采用9m钢板桩。 拉森钢板桩布置横断面如图3-1所示。施工时根据交通疏导方案分节段进行分段 施工。 图3-1 拉森钢板桩横断面图 3.2 工程地质状况 地层状况与岩性见表3-1。
深基础课程设计计算书 (1)
深基础课程设计计算书 学校：福建工程学院 层次：专升本 专业：土木工程＿＿＿＿姓名：林飞＿＿＿＿ 2016年09 月16 日
目录 一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)
一、 外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：400mm ×400mm 3）、桩身：混凝土强度等级 C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f ＝300 N/mm 2 4）、承台材料：混凝土强度等级C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 t f ＝1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0，配筋Φ16） ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2）、根据地基基础规范公式计算： ①、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 由书105页表4-4知，当h 在9和16之间时，当L I =0.75时，1500=pk q kPa,当L I =0.5时，2100=pa q ，由线性内插法： 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ，由表4-3，sik q =36～50kPa ，由线性内插法，取36kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ，由表4-3，sik q =50～66kPa ，由线性内插法可知，