乐安油田草4块稠油热水驱及热化学驱实验研究_李安夏
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C4 － 1 是根据草 4 块地层油的特点筛选的热化 学剂。由草 4 块地层水配制的质量分数为 0． 5% 的 C4 － 1 热化学剂溶液与草 4 块原油耐温前后界面张 力测试曲线（ 图 2） 可以看出，C4 － 1 化学剂与原油 界面张力能够达到 10 － 4 mN / m 超低水平，即 使 在 200 ℃ 、耐温 24 h 后，性能有所变化，但仍能够达到 10 － 3 mN / m 超低水平，表明 C4 － 1 热化学剂与草 4 块原油界面活性好，并且具有良好的耐温性。
图 4 热水与热化学驱注入孔隙体积倍数与压差的关系
3 结束语
温度对稠油粘度影响至关重要，随着温度升高， 原油粘度降低，热水驱采收率提高； 随着温度升高， 热化学驱最终采收率也相应提高； 但低界面张力化 学剂的加入，前期有效地增加洗油率，提高采收率， 从而降低驱替通道阻力，由于驱替通道阻力减小，后 期 实际减小了驱替液流动的波及体积，导致最终采
通道阻力减小，后期实际驱替液流动的波及体积减小，导致最终采收率与同温度下单纯水驱相比低 3% ～ 5% 。因
此，单纯的热化学驱不适合乐安油田草 4 块稠油开发。
关键词： 热水驱 热化学驱 耐温性 性能评价 乐安油田
中图分类号： TE357． 43
文献标识码： A
文章编号： 1009 － 9603（ 2011） 03 － 0064 － 03
injection － based IOR in two waterflooded light oil reservoirs［J］． Journal of Canadian Petroleum Technology，2005，44（ 1） ： 31 － 41． ［10］ Mitra S，Bhushan P V，Kumar S，et al． Feasibility of air injection in a light oil field of western India［R］． SPE 126234，2010． ［11］ Burger J G，Sourieau P，Combarnous M． Thermal methods of oil recovery［M］． Paris： Editions Technip，1985． ［12］ Schoeppel R J，Ersoy D． Prediction of spontaneous ignition in in － situ combustion［R］． SPE 2383，1968． ［13］ Tadema H J，Eeijdema J． Spontaneous ignition of oil sands［J］． Oil ＆ Gas Journal，1970，68（ 50） ： 77 － 80． ［14］ Burger J G． Spontaneous ignition in oil reservoirs［J］． SPE Journal， 1976，16（ 2） ： 73 － 81． ［15］ Turta A T，Singhal A K． Reservoir engineering aspects of light － oil recovery by air injection［J］． SPE Reservoir Evaluation ＆ Engineering，2001，4（ 4） ： 336 － 344．
［2］ 贺永利，徐仲其． 小洼油田洼 38 断块实验区蒸汽驱参数优化 ［J］． 油气地质与采收率，2010，17（ 3） ： 77 － 79．
［3］ 徐丕东． 水敏性稠油油藏开发技术在八面河油田的应用［J］． 石油勘探与开发，2007，34（ 3） ： 374 － 377．
［4］ 陈涛平，张志琦，刘颖． 地热水驱温度对稠油采收率影响实验 研究［J］． 特种油气藏，2010，17（ 1） ： 98 － 99．
第 18 卷 第 3 期 2011 年 5 月
油气地质与采收率 Petroleum Geology and Recovery Efficiency
Vol． 18，No． 3 May 2011
乐安油田草 4 块稠油热水驱及热化学驱实验研究
李安夏
（ 中国石化股份胜利油田分公司 石油开发中心，山东 东营 257000）
图 2 热化学剂耐温前后油水界面张力测试曲线
2． 3 不同温度下热水驱油实验结果 随着温度的升高，原油粘度降低，采收率提高，
这是稠油开采的一般规律。实验开始后随着注入孔 隙体积倍数的增大，采出程度逐渐增加，在注入达到 4． 5 倍孔隙体积后，含水率接近 100% ，采收率不再 变化，趋于一个稳定值。在温度为 60，100，150 ℃ 时，草 4 块稠油经水驱至 4． 5 倍孔隙体积后采收率
编辑 刘北羿
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（ 上接第 63 页）
for Barrancas field，Argentina［R］． SPE 94092，2005． ［9］ Juan E S，Sanchez A，Monte A D，et al． Laboratory screening for air
图 3 不同温度下热水及热化学驱注入孔隙体积 倍数与采出程度的关系
在温度为 60，100，150 ℃ 时，热化学驱采收率分 别为 43． 7% ，54% ，64． 7% 。对比相同温度下采收 率数据可以看出，热化学驱提高采收率的最终值均 小于同一 条 件 下 的 热 水 驱，这 是 与 前 人 的 研 究 结 果［8］不一致的地方； 对比不同温度下的稠油热水驱 及热化学驱效果得知，热化学驱均表现出采收率下 降的规律，这并非偶然因素造成的，分析其原因是， 热化学剂虽然能够大幅度降低油水界面张力，界面 张力可达 10 － 3 mN / m，可以增加洗油效率，但是在孔 隙介质流动时，化学剂溶液主要从水驱后形成的注 入液主流线上流动，注入的化学剂溶液越多，洗油效 率越高，主流线上的残余油相对较少，横截面上的渗 透率分布趋于更加不均匀，波及面积相对减少，采收 率降低。
由 150 ℃ 热水及热化学驱压差变化曲线（ 图 4） 可以看出，热 水 驱 的 压 差 略 高 于 热 化 学 驱，相 差 不 大，但热水驱的压差起伏变化较大，热化学驱压差较 为稳定，这主要是由于热水驱形成的小油滴在孔隙 介质中运移时，在局部形成暂堵，而热化学驱形成的
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wenku.baidu.com
油气地质与采收率
2011 年 5 月
第 18 卷 第 3 期
李安夏． 乐安油田草 4 块稠油热水驱及热化学驱实验研究
·65·
和水，计算驱替系统死体积； 饱和油，将模型接入流 程，设备升温至指定温度，水驱建立填砂模型束缚水 状态，进行水驱或水驱至含水率为 90% 时进行热化 学驱，水驱温度分别为 60，100，120，150 ℃ ，热化学 驱温度分别为 60，100，150 ℃ ，回压为 1． 0 MPa； 注 入速度为 0． 5 mL / min，记录各个阶段的注入压力、 产出液含水率及采出程度。
主流线较为干净，压差稳定，难以形成微观堵塞，驱 油效率降低。因此，降低稠油油藏的油水界面张力， 必须通过加入氮气泡沫等方式提高波及面积［9 － 10］ 或通过活性剂乳化携带、微观调剖等作用提高驱油 体积，否则，单纯降低油水界面张力可能由于降低主 流线上残余油的饱和度，使后续水驱的流动阻力更 小，从而降低波及面积，影响采收率的提高。
图 1 物理模拟实验流程示意
采用清洁分筛后的石英砂人工制作模型，模型 尺寸为 25 mm × 300 mm，孔隙度为 30% ，渗透率为 600 × 10 － 3 μm2 。
实验用原油为草 4 － 5 － 斜 324 井脱气脱水稠 油，在 60 ℃ 油藏条件下，原油粘度为 457 mPa·s。 实验用水为现场取过滤水。热化学剂为 C4 － 1 低 界面张力驱油剂，油水界面张力为 7． 5 × 10 － 4 mN / m，质量分数为 0． 5% 。 1． 2 实验方法
2 实验结果分析
2． 1 草 4 块原油粘温特性 不同地区不同层位原油的组分不同，其具有不
同的粘温特性。当温度为 50，60，70，80，100，120， 150 ℃ 时，草 4 块草 4 － 5 － 斜 324 井脱气脱水原油 的粘度分别为 849，457，242，153，72，37，17 mPa·s， 可见草 4 块的原油粘度对温度敏感，随温度的上升 粘度下降的幅度较大，为稠油热驱奠定了基础。 2． 2 耐温热化学剂性能分析
摘要： 利用化学驱物理模拟流程装置及填砂管模型研究了乐安油田草 4 块不同温度下稠油的热水驱与热化学驱的
驱油效果及变化规律。结果表明，提高油藏注入水的温度，可以明显降低原油粘度，提高稠油的采收率。而对于油 水界面张力达到超低（ 10 －3 mN / m 数量级） 的热化学驱，虽然通过油水界面张力降低，提高了驱油效果，但由于驱替
［8］ 李军英，康义奎，高孝田，等． 河南油田泌 125 区热水驱技术可 行性研究［J］． 石油与矿业工程，2005，109（ 6） ： 73 － 74．
［9］ 袁士义，刘尚奇，张义堂，等． 热水添加氮气泡沫驱提高稠油采 收率研究［J］． 石油学报，2004，25（ 1） ： 57 － 61．
［10］ 沈德煌，聂凌云，赵仕民． 深层稠油热水添加 N2 泡沫段塞驱开 采可行性研究［J］． 特种油气藏，2004，11（ 4） ： 104 － 106．
1 实验设备与方法
1． 1 主要仪器设备及材料 实验设备包括： 化学驱流程装置，控温范围为
0 ～ 150 ℃ ，控温精度为 ± 0． 5 ℃ ； 回压阀，控压为 0 ～ 3 0 MPa ； 数 字 压 力 表 ，压 力 为0 ～ 20 MPa ，精 度 为 ± 0． 01 MPa，流程示意见图 1。TX500c 旋转滴界面 张力计，RT20 流变仪，工作温度为室温至 200 ℃ 。
中国稠油储量丰富，但因密度和粘度较大，开采 难度高，蒸 汽 驱 是 一 种 有 效 的 开 采 方 法［1］，但 由 于 蒸汽的密度和粘度很低，易流动，易产生重力分异而 导致超覆和气窜。垂直扫油效率不均匀，致使地层 中残余油饱和度高，蒸汽波及系数小，降低了原油采 收率［2 － 3］，因此须考虑其他驱替方式。热水驱是对 于普通稠油热驱的有效选择［4］，早在 20 世纪 60 年 代已被证明可降低原油粘度，使流度比下降，从而提 高采收率［5］，但 一 直 未 被 大 规 模 应 用，其 主 要 原 因 是热水的含热量小，不宜作为有效的热载体把热量 带入油藏，但与蒸汽相比，热水的密度、流度与地层 油相差不大，不易造成重力超覆流动，体积波及系数 较大，热效应可得到充分发挥，在热水中添加热化学 剂可以降低油水界面张力，提高驱油效率，并且随着 温度的提高，提高采收率的值增大［6 － 7］。乐安油田 原油粘度相对较低，地下原油粘度为 112 mPa·s， 属于低粘度稠油，室内实验选择了热水与热化学驱 油进行尝试，分析乐安油田草 4 块稠油提高注水温 度对提高采收率的影响及热化学驱提高采收率的能 力及变化规律，验证在乐安油田草 4 块进行热化学 驱的可行性。
分别为 48． 8% ，59． 1% 和 67． 3% 。对于不同温度的 热水驱油，随着温度的升高，原油粘度下降，降低了 原油流动的粘滞力和水油粘度比，扩大了驱替介质 的波及面积，提高驱油效率。 2． 4 热水驱与热化学驱效果对比
按照热水驱的实验方法，测试不同温度下质量 分数为 0． 5% 的 C4 － 1 热化学剂的驱油效率，分析 不同温度下水驱与热化学驱采出程度与注入孔隙体 积倍数的关系（ 图 3） 。对比不同温度下热化学驱采 出程度与注入孔隙体积倍数关系可以看出，随着温 度的升高，原油的采出程度都是升高的，与不同温度 下热水驱相比，随温度升高采收率升高的变化规律 一致，随着温度升高，原油粘度下降，采收率提高，与 前人的研究结果［8］一致。
［5］ 张保卫． 稠油油藏水驱转热采开发经济技术界限［J］． 油气地 质与采收率，2010，17（ 3） ： 80 － 82．
［6］ 陈涛平，刘继军． 高凝油热水驱提高采收率实验［J］． 大庆石油 学院学报，2008，32（ 4） ： 45 － 48．
［7］ 高明，王京通，宋考平，等． 稠油油藏蒸汽吞吐后蒸汽驱提高采 收率实验［J］． 油气地质与采收率，2009，16（ 4） ： 77 － 79．
收率低于同温度下单纯热水驱。建议稠油如要进行 降低界面张力的化学驱，必须适当加强调剖措施，即 降低油水界面张力必须与提高宏观或微观波及面积 相结合，否则可能产生不利影响。
参考文献：
［1］ 王大为，周耐强，牟凯． 稠油热采技术现状及发展趋势［J］． 西 部探矿工程，2008，10（ 12） ： 129 － 131．
将水洗、烘干、分筛后的石英砂按比例填入模型 管 ，制作填砂模型，测试渗透率，将填砂模型抽空饱
收稿日期： 2011 － 03 － 11。 作者简介： 李安夏，男，高级工程师，从事油气田开发工作。联系电话： 13306472221，E － mail： lianxia． slyt@ sinopec． com。 基金项目： 国家重大专项“高温高盐油藏化学驱技术应用研究”（ 2008ZX05011 － 006） 。
图 4 热水与热化学驱注入孔隙体积倍数与压差的关系
3 结束语
温度对稠油粘度影响至关重要，随着温度升高， 原油粘度降低，热水驱采收率提高； 随着温度升高， 热化学驱最终采收率也相应提高； 但低界面张力化 学剂的加入，前期有效地增加洗油率，提高采收率， 从而降低驱替通道阻力，由于驱替通道阻力减小，后 期 实际减小了驱替液流动的波及体积，导致最终采
通道阻力减小，后期实际驱替液流动的波及体积减小，导致最终采收率与同温度下单纯水驱相比低 3% ～ 5% 。因
此，单纯的热化学驱不适合乐安油田草 4 块稠油开发。
关键词： 热水驱 热化学驱 耐温性 性能评价 乐安油田
中图分类号： TE357． 43
文献标识码： A
文章编号： 1009 － 9603（ 2011） 03 － 0064 － 03
injection － based IOR in two waterflooded light oil reservoirs［J］． Journal of Canadian Petroleum Technology，2005，44（ 1） ： 31 － 41． ［10］ Mitra S，Bhushan P V，Kumar S，et al． Feasibility of air injection in a light oil field of western India［R］． SPE 126234，2010． ［11］ Burger J G，Sourieau P，Combarnous M． Thermal methods of oil recovery［M］． Paris： Editions Technip，1985． ［12］ Schoeppel R J，Ersoy D． Prediction of spontaneous ignition in in － situ combustion［R］． SPE 2383，1968． ［13］ Tadema H J，Eeijdema J． Spontaneous ignition of oil sands［J］． Oil ＆ Gas Journal，1970，68（ 50） ： 77 － 80． ［14］ Burger J G． Spontaneous ignition in oil reservoirs［J］． SPE Journal， 1976，16（ 2） ： 73 － 81． ［15］ Turta A T，Singhal A K． Reservoir engineering aspects of light － oil recovery by air injection［J］． SPE Reservoir Evaluation ＆ Engineering，2001，4（ 4） ： 336 － 344．
［2］ 贺永利，徐仲其． 小洼油田洼 38 断块实验区蒸汽驱参数优化 ［J］． 油气地质与采收率，2010，17（ 3） ： 77 － 79．
［3］ 徐丕东． 水敏性稠油油藏开发技术在八面河油田的应用［J］． 石油勘探与开发，2007，34（ 3） ： 374 － 377．
［4］ 陈涛平，张志琦，刘颖． 地热水驱温度对稠油采收率影响实验 研究［J］． 特种油气藏，2010，17（ 1） ： 98 － 99．
第 18 卷 第 3 期 2011 年 5 月
油气地质与采收率 Petroleum Geology and Recovery Efficiency
Vol． 18，No． 3 May 2011
乐安油田草 4 块稠油热水驱及热化学驱实验研究
李安夏
（ 中国石化股份胜利油田分公司 石油开发中心，山东 东营 257000）
图 2 热化学剂耐温前后油水界面张力测试曲线
2． 3 不同温度下热水驱油实验结果 随着温度的升高，原油粘度降低，采收率提高，
这是稠油开采的一般规律。实验开始后随着注入孔 隙体积倍数的增大，采出程度逐渐增加，在注入达到 4． 5 倍孔隙体积后，含水率接近 100% ，采收率不再 变化，趋于一个稳定值。在温度为 60，100，150 ℃ 时，草 4 块稠油经水驱至 4． 5 倍孔隙体积后采收率
编辑 刘北羿
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（ 上接第 63 页）
for Barrancas field，Argentina［R］． SPE 94092，2005． ［9］ Juan E S，Sanchez A，Monte A D，et al． Laboratory screening for air
图 3 不同温度下热水及热化学驱注入孔隙体积 倍数与采出程度的关系
在温度为 60，100，150 ℃ 时，热化学驱采收率分 别为 43． 7% ，54% ，64． 7% 。对比相同温度下采收 率数据可以看出，热化学驱提高采收率的最终值均 小于同一 条 件 下 的 热 水 驱，这 是 与 前 人 的 研 究 结 果［8］不一致的地方； 对比不同温度下的稠油热水驱 及热化学驱效果得知，热化学驱均表现出采收率下 降的规律，这并非偶然因素造成的，分析其原因是， 热化学剂虽然能够大幅度降低油水界面张力，界面 张力可达 10 － 3 mN / m，可以增加洗油效率，但是在孔 隙介质流动时，化学剂溶液主要从水驱后形成的注 入液主流线上流动，注入的化学剂溶液越多，洗油效 率越高，主流线上的残余油相对较少，横截面上的渗 透率分布趋于更加不均匀，波及面积相对减少，采收 率降低。
由 150 ℃ 热水及热化学驱压差变化曲线（ 图 4） 可以看出，热 水 驱 的 压 差 略 高 于 热 化 学 驱，相 差 不 大，但热水驱的压差起伏变化较大，热化学驱压差较 为稳定，这主要是由于热水驱形成的小油滴在孔隙 介质中运移时，在局部形成暂堵，而热化学驱形成的
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油气地质与采收率
2011 年 5 月
第 18 卷 第 3 期
李安夏． 乐安油田草 4 块稠油热水驱及热化学驱实验研究
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和水，计算驱替系统死体积； 饱和油，将模型接入流 程，设备升温至指定温度，水驱建立填砂模型束缚水 状态，进行水驱或水驱至含水率为 90% 时进行热化 学驱，水驱温度分别为 60，100，120，150 ℃ ，热化学 驱温度分别为 60，100，150 ℃ ，回压为 1． 0 MPa； 注 入速度为 0． 5 mL / min，记录各个阶段的注入压力、 产出液含水率及采出程度。
主流线较为干净，压差稳定，难以形成微观堵塞，驱 油效率降低。因此，降低稠油油藏的油水界面张力， 必须通过加入氮气泡沫等方式提高波及面积［9 － 10］ 或通过活性剂乳化携带、微观调剖等作用提高驱油 体积，否则，单纯降低油水界面张力可能由于降低主 流线上残余油的饱和度，使后续水驱的流动阻力更 小，从而降低波及面积，影响采收率的提高。
图 1 物理模拟实验流程示意
采用清洁分筛后的石英砂人工制作模型，模型 尺寸为 25 mm × 300 mm，孔隙度为 30% ，渗透率为 600 × 10 － 3 μm2 。
实验用原油为草 4 － 5 － 斜 324 井脱气脱水稠 油，在 60 ℃ 油藏条件下，原油粘度为 457 mPa·s。 实验用水为现场取过滤水。热化学剂为 C4 － 1 低 界面张力驱油剂，油水界面张力为 7． 5 × 10 － 4 mN / m，质量分数为 0． 5% 。 1． 2 实验方法
2 实验结果分析
2． 1 草 4 块原油粘温特性 不同地区不同层位原油的组分不同，其具有不
同的粘温特性。当温度为 50，60，70，80，100，120， 150 ℃ 时，草 4 块草 4 － 5 － 斜 324 井脱气脱水原油 的粘度分别为 849，457，242，153，72，37，17 mPa·s， 可见草 4 块的原油粘度对温度敏感，随温度的上升 粘度下降的幅度较大，为稠油热驱奠定了基础。 2． 2 耐温热化学剂性能分析
摘要： 利用化学驱物理模拟流程装置及填砂管模型研究了乐安油田草 4 块不同温度下稠油的热水驱与热化学驱的
驱油效果及变化规律。结果表明，提高油藏注入水的温度，可以明显降低原油粘度，提高稠油的采收率。而对于油 水界面张力达到超低（ 10 －3 mN / m 数量级） 的热化学驱，虽然通过油水界面张力降低，提高了驱油效果，但由于驱替
［8］ 李军英，康义奎，高孝田，等． 河南油田泌 125 区热水驱技术可 行性研究［J］． 石油与矿业工程，2005，109（ 6） ： 73 － 74．
［9］ 袁士义，刘尚奇，张义堂，等． 热水添加氮气泡沫驱提高稠油采 收率研究［J］． 石油学报，2004，25（ 1） ： 57 － 61．
［10］ 沈德煌，聂凌云，赵仕民． 深层稠油热水添加 N2 泡沫段塞驱开 采可行性研究［J］． 特种油气藏，2004，11（ 4） ： 104 － 106．
1 实验设备与方法
1． 1 主要仪器设备及材料 实验设备包括： 化学驱流程装置，控温范围为
0 ～ 150 ℃ ，控温精度为 ± 0． 5 ℃ ； 回压阀，控压为 0 ～ 3 0 MPa ； 数 字 压 力 表 ，压 力 为0 ～ 20 MPa ，精 度 为 ± 0． 01 MPa，流程示意见图 1。TX500c 旋转滴界面 张力计，RT20 流变仪，工作温度为室温至 200 ℃ 。
中国稠油储量丰富，但因密度和粘度较大，开采 难度高，蒸 汽 驱 是 一 种 有 效 的 开 采 方 法［1］，但 由 于 蒸汽的密度和粘度很低，易流动，易产生重力分异而 导致超覆和气窜。垂直扫油效率不均匀，致使地层 中残余油饱和度高，蒸汽波及系数小，降低了原油采 收率［2 － 3］，因此须考虑其他驱替方式。热水驱是对 于普通稠油热驱的有效选择［4］，早在 20 世纪 60 年 代已被证明可降低原油粘度，使流度比下降，从而提 高采收率［5］，但 一 直 未 被 大 规 模 应 用，其 主 要 原 因 是热水的含热量小，不宜作为有效的热载体把热量 带入油藏，但与蒸汽相比，热水的密度、流度与地层 油相差不大，不易造成重力超覆流动，体积波及系数 较大，热效应可得到充分发挥，在热水中添加热化学 剂可以降低油水界面张力，提高驱油效率，并且随着 温度的提高，提高采收率的值增大［6 － 7］。乐安油田 原油粘度相对较低，地下原油粘度为 112 mPa·s， 属于低粘度稠油，室内实验选择了热水与热化学驱 油进行尝试，分析乐安油田草 4 块稠油提高注水温 度对提高采收率的影响及热化学驱提高采收率的能 力及变化规律，验证在乐安油田草 4 块进行热化学 驱的可行性。
分别为 48． 8% ，59． 1% 和 67． 3% 。对于不同温度的 热水驱油，随着温度的升高，原油粘度下降，降低了 原油流动的粘滞力和水油粘度比，扩大了驱替介质 的波及面积，提高驱油效率。 2． 4 热水驱与热化学驱效果对比
按照热水驱的实验方法，测试不同温度下质量 分数为 0． 5% 的 C4 － 1 热化学剂的驱油效率，分析 不同温度下水驱与热化学驱采出程度与注入孔隙体 积倍数的关系（ 图 3） 。对比不同温度下热化学驱采 出程度与注入孔隙体积倍数关系可以看出，随着温 度的升高，原油的采出程度都是升高的，与不同温度 下热水驱相比，随温度升高采收率升高的变化规律 一致，随着温度升高，原油粘度下降，采收率提高，与 前人的研究结果［8］一致。
［5］ 张保卫． 稠油油藏水驱转热采开发经济技术界限［J］． 油气地 质与采收率，2010，17（ 3） ： 80 － 82．
［6］ 陈涛平，刘继军． 高凝油热水驱提高采收率实验［J］． 大庆石油 学院学报，2008，32（ 4） ： 45 － 48．
［7］ 高明，王京通，宋考平，等． 稠油油藏蒸汽吞吐后蒸汽驱提高采 收率实验［J］． 油气地质与采收率，2009，16（ 4） ： 77 － 79．
收率低于同温度下单纯热水驱。建议稠油如要进行 降低界面张力的化学驱，必须适当加强调剖措施，即 降低油水界面张力必须与提高宏观或微观波及面积 相结合，否则可能产生不利影响。
参考文献：
［1］ 王大为，周耐强，牟凯． 稠油热采技术现状及发展趋势［J］． 西 部探矿工程，2008，10（ 12） ： 129 － 131．
将水洗、烘干、分筛后的石英砂按比例填入模型 管 ，制作填砂模型，测试渗透率，将填砂模型抽空饱
收稿日期： 2011 － 03 － 11。 作者简介： 李安夏，男，高级工程师，从事油气田开发工作。联系电话： 13306472221，E － mail： lianxia． slyt@ sinopec． com。 基金项目： 国家重大专项“高温高盐油藏化学驱技术应用研究”（ 2008ZX05011 － 006） 。