热力学分析
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式中，EX：制冷剂进入蒸发器时的㶲， kW； 1
（1）
EX 2 ：制冷剂离开蒸发器时的㶲， kW；
来自百度文库
E ：蒸发器与冷冻水交换的冷量㶲， kW。 Qchi
因此，
EX 1 EX 2 ( H1 H 2 ) T0 (S1 S2 )
（2）
式中，T0环境温度，℃ 由于制冷剂释放冷量Qchi，则蒸发器与冷冻水交换的冷量为：
（5）
制冷机组㶲分析
压缩机㶲损失模型：
Ecloss EX 2 EW EX 3
式中， kW； EX ：制冷剂进入压缩机时的㶲， 2 EX 3 ：制冷剂离开压缩机时的㶲， kW；
EW ：外界输入压缩机的功率， kW。
（6）
根据热力学第一定律，压缩机绝热压缩时：
W H3 H 2
从而
（7）
冰蓄冷系统
表冷器工作原理：
表冷器 1 是处理新风的（状态点 1 ）的一级表冷器，
冷冻水供水温度为 7/12℃，由冷水机组提供；处理新 风的二级表冷器是表冷器 2，由冰蓄冷系统提供冷冻水， 供回水温度为 0/7℃。它能够将表冷器 1 处理后的新风 （状态点 1' ）处理到温度 T=3.8℃，相对湿度 φ =95% ， 含湿量d=4.76g/kg的低温风（状态点1''）；一次回风 （状态点2）由变频风机控制流量，由表冷器3（供回水 温度 0/7℃）处理到温度 T=3.8℃，相对湿度 φ =95% ， 含湿量d=4.76g/kg的低温风（状态点2'）。最终与两 级表冷处理过的新风混合为一次混风 , 一次混风和二次 回风（状态点 2''）混合为二次混风（状态点 3）二次 混风由表冷器4)供回水温度为 7/12℃）在干工况下处 理到达送风状态（状态点 4 ），最终由送风机将送风 （状态点 5 ）送入室内用于消除房间热湿负荷。 ( 绘制 相应焓湿图)
冰蓄冷系统
冰蓄冷系统制冷机组火用分析： 在对冰蓄冷系统制冷机组进行火用分析时， 忽略系统内部的压力损失和位能差的影响， 忽略管道温升引起的㶲损失，选取制冷循环 中流动的制冷剂为研究对象，把系统视作稳 定流动系统。冰蓄冷制冷机组流程图如右图 5.1所示。
制冷机组㶲分析
蒸发器㶲损失模型：
Eevloss EX 1 EX 2 EQchi
从表3.3可以看出在处理空气温度和含湿量相同的情况下，转轮除湿空调系统和溶液除 湿系统虽然也能有效满足室内温湿度控制要求，但是再生能耗较大，而且再生后的能 量没有得到回收利用，造成很大的能源浪费和能量损失，而与新型冰蓄冷相结合的低 温送风空调系统不仅能够满足室内的温湿度控制要求，而且制冷所需的能耗较小，充 分利用了能源。对于拥效率而言，该低温送风空调系统也占有较大优势，拥效率相比 转轮除湿空调系统提高了33.37%，相比溶液除湿空调系统提高了19.56%，因此在节 能上冰蓄冷低温送风空调系统占有明显优势。但是与新型冰蓄冷相结合的低温送风空 调系统拥效率不够高，拥效率只有68.08%,我们需要进一步研究该低温送风空调系统的 拥损因素，从而进行系统优化以便改善系统的节能性。
式中， ：冷凝器排放的㶲，kW； EQco
（11）
E：冷凝器内部的火用损失， kW； inloss
E x2 ：制冷剂进入冷凝器时的㶲， kW。 E ：制冷剂离开冷凝器时的㶲， kW。 x3
（12）
由于
EX 2 EX 3 ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
由上式可得：
Econloss ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
Ex7 排风 ，从而轮转除湿空调系统的㶲平衡方程为：
Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2 EX 5 Ex7 EXlin
轮转除湿空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2
基于㶲分析法的节能对比分析
溶液除湿空调系统流程图：
（13）
制冷机组㶲分析
节流阀㶲损失模型：
Eexloss EX 4 EX 1
2 式中， E x：节流前的㶲， kW；
（14）
E x1 ：节流后的㶲， kW；
由于
EX 4 EX 1 ( H 4 H1 ) T0 (S4 S1 )
（15）
H 4 H1
由上式可得：
（16）
Eexloss T0 (S1 S4 )
㶲损因素分析
热湿比对系统㶲参数的影响：
对比两图结果，表冷器4是对系统㶲损效率降低的关键因素。
㶲损因素分析
送风温差对系统㶲参数的影响：
这就表明系统㶲损失随送风温差的变化趋势与表冷器3㶲损失率随送风温差的变化趋势保持一致。 因此当送风温差增大，系统㶲损失增多，系统㶲效率降低时，表冷器3很有可能是导致系统㶲效率降低 的关键部件；尤其当Δ t＞8℃时，系统㶲效率降低过多时，我们应当针对表冷器3，即冰蓄冷低温送风 空调系统节能设计的薄弱环节进行系统性能优化。
Eloss 4 EX 3 ExQ4 EX 4
Ex3：二次混风的㶲，kW ExQ4：由表冷器4提供冷量㶲，kW
Ex4 ：由表冷器4处理后二次混风的㶲，kW
表冷器及系统的㶲分析模型
（5）系统的㶲损失为：
E
loss
EX 1 Ex 2 EX 2'' ExQ1 ExQ2 ExQ3 ExQ4 Ex5
EW H 3 H 2
（8）
制冷机组㶲分析
压缩机㶲损失模型：
对于稳定流动而言:
EX 2 EX 3 ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
由以上式可得：
（9）
E comloss T0 (S3 S2 )
（10）
制冷机组㶲分析
冷凝器㶲损失模型：
Econloss EQco Einloss EX 2 EX 3
ExQ2 ；输出系统的㶲为送风状态
ExQ1 ，系统与常规制冷系
Ex5 ；从而冰蓄冷低温送风空调系统
的㶲平衡方程为：
Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2 EX 5 EXlin
冰蓄冷低温送风空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2
冰蓄冷低温送风空调系统 （㶲）分析
汇报人：臧高立、毛亚东
时间：2019年3月29日
目录
冰蓄冷系统 制冷机组㶲分析
基于㶲分析法的节能对比分析 表冷器及系统的㶲分析模型 新风比对㶲参数的影响 经济性分析
冰蓄冷系统
冰蓄冷系统如下图：
优点：较低的蒸发温度 （-1℃）；动态蓄水、融 冰，蓄水、融冰效率高；
冷器 1 和其他表冷器，表冷器 2 的㶲损失率随新风比变化速率较大，尤其当 m>20%时，表冷
器 2 的㶲损失率远远大于其它表冷器，这就说明，表冷器 2 承担新风负荷较多，在处理新风时 发挥相对重要的作用，因此表冷器 2㶲损失率随新风比变化显著。
㶲损因素分析
新风比对系统㶲参数的影响：
如图 4.4 所示，当新风比降低时，处理回 风的表冷器即（表冷器 3）和处理二次混风的 表冷器（即表冷器 4）的㶲损失率也随着增大， 而新风比增大时，表冷器 3 和表冷器 4 的㶲损
Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2 EX 5 Ex7 EXlin
溶液除湿空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2
基于㶲分析法的节能对比分析
基于㶲分析法的节能对比分析
基于㶲分析法的节能对比分析
式中，Ex2''：二次回风的㶲，kW； Ex5：送风的㶲，kW；
（6）系统的㶲效率为：
ex EX 5 /(Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2 ExQ3 ExQ4 )
㶲损因素分析
新风比对系统㶲参数的影响：
空调房间的最小新风量应当满足以下要求：（1）满足卫生要求所需的新风量；（2）补偿 局部排风和室内燃烧所消耗空气的新风量；（3）维持正压所需的新风量。而新风比是空调系统 中新风引入量占全部处理空气量的百分比；由于建筑功能和空调系统类型不同，对于空调房间 的风比的要求有所不同，一般情况下，新风比的取值范围为 10%～30%；本文所研究的冰蓄冷 低温送风空调系统的新风比为 m=20%。 如图 4.4 所示，当新风比降低时，处理新风的一级表冷器即（表冷器 1）和处理新风的二级表 冷器（即表冷器 2）的㶲损失率也随着降低，而新风比增大时，表冷器 1 和表冷器 2 的㶲损失 随之增大；因此当新风比变化时，表冷器 1 和表冷器 2 的㶲损失率随之呈正比变化。这主要是 因为新风的热湿负荷主要由表冷器1 和表冷器 2 承担。从图 4.4 中，我们还可以发现，相对于表
Qchi H 2 H1 Tc (S2 S1 )
（3）
制冷机组㶲分析
蒸发器㶲损失模型：
式中，Tc：蒸发温度，℃； 因此，蒸发器与冷冻水交换的冷量㶲为：
EQchi
由以上式可知：
T0 ( 1)Q chi T1
（4）
Eevloss
Tc T0 ( S 2 S1 )(1 ) T
表冷器及系统的㶲分析模型
低温送风空调系统火用损失的因素很多：风机运行时产生 的温升会引起㶲损失、空气流过管道引起的管道的温升或者 降温会引起㶲损失，表冷器冷却空气时产生的冷凝水会引起 火用损失表冷器与空气换热的过程中流失于环境的一部分热 量也会引起㶲损失；当然一些不可逆过程同样会引起㶲损失 等。在对系统进行㶲分析时为了便于建立系统及其设备的火 用分析模型，我们往往忽略系统内部流动的压力损失，认为 系统内部位能差为零认为风机和管道温升引起的㶲损失为零， 选取空调处理机组内部流动的湿空气为研究对象把系统试作 开口系稳定流动系统，由图3.1可知，冰蓄冷低温送风空调系 统空气处理流程如图4.1所示
溶液除湿空调系统的流程图如图所示，输入系统的㶲包括回风的进口㶲 E ，新风的进口㶲 x1 ，再生侧空气 Ex 2
Ex6 ExQ1 的㶲 ，系统与常规制冷系统交换的冷量㶲 ，溶液再生器与再生热源（热水加热系统）交换的热量㶲 ，
ExQ2 Ex7 E x 5 ；从而溶液除湿空调系统的㶲平衡方程为： 输出系统的㶲为送风状态 ，再生后排风
失率随之降低；因此当新风比变化时，表冷器
3 和表冷器 4 的㶲损失率随之呈反比变化。同 时我们还可以发现，表冷器 3 和表冷器 4㶲损
失率随新风比变化平缓，其中表冷器 4 随新风
比变化最小，这主要是因为表冷器 3 和表冷器 4 不承担新风负荷，这也就意味着表冷器 3 和 表冷器 4 的㶲损失率随新风比变化微小。
T0 ex ( 1)cop ice T
（20）
（21） （22）
式中，COPice：冰蓄冷系统的行呢参数。
基于㶲分析法的节能对比分析
冰蓄冷低温送风空调系统㶲平衡方程：
冰蓄冷低温送风空调系统的流程图如图所示。输入系统的㶲包括新风的进口火 用 E ，回风的进口㶲 ，系统与冰蓄冷系统交换的冷量㶲 E x2 x1 统交换的冷量㶲
ExQ2：表冷器2提供的冷量㶲，kW
Ex1''：由表冷器2处理后提供的新风的㶲，kW
表冷器及系统的㶲分析模型
（3）表冷器3的㶲损失为：
Eloss 3 EX 2 ExQ3 EX 2'
式中，Ex2：一次回风㶲，kW ExQ3：表冷器3提供的冷量㶲，kW Ex2'：由表冷器3处理后一次回风的㶲，kW （4）表冷器4的㶲损失为：
表冷器及系统的㶲分析模型
表冷器㶲损失分析：
（1）表冷器1的㶲损失为：
Eloss1 EX 1 ExQ1 EX 1'
式中，Ex1：新风的㶲，kW ExQ1：表冷器1提供的冷量㶲，kW Ex1'：由表冷器1处理后新风的㶲，kW （2）表冷器2的㶲损失为：
Eloss 2 EX 1' ExQ2 EX 1''
（17）
制冷机组㶲分析
系统㶲损失和㶲效率：
系统的㶲损失为： 由式4和8可得： （18）
Eloss EW EQchi
Eloss T0 H 3 H 2 ( 1)Qchi T
（19）
系统的㶲效率为： 由于 由式4和21可得
ex EQchi / EW
EQchi / EW (Qchi EQchi ) /(Qchi EW )
基于㶲分析法的节能对比分析
轮转除湿空调系统流程图：
轮转除湿空调系统的流程图如图所示，输入系统的㶲为回风的进口火用 E x1 ，新风 的进口㶲 E x 2，再生侧空气的㶲 E ，系统与常规制冷系统交换的冷量㶲 x6 生热源（蒸汽加热系统）交换的热量 ；输出系统的㶲为送风状态 ExQ2 ，轮转再 E xQ1 ，轮转出口 Ex5
（1）
EX 2 ：制冷剂离开蒸发器时的㶲， kW；
来自百度文库
E ：蒸发器与冷冻水交换的冷量㶲， kW。 Qchi
因此，
EX 1 EX 2 ( H1 H 2 ) T0 (S1 S2 )
（2）
式中，T0环境温度，℃ 由于制冷剂释放冷量Qchi，则蒸发器与冷冻水交换的冷量为：
（5）
制冷机组㶲分析
压缩机㶲损失模型：
Ecloss EX 2 EW EX 3
式中， kW； EX ：制冷剂进入压缩机时的㶲， 2 EX 3 ：制冷剂离开压缩机时的㶲， kW；
EW ：外界输入压缩机的功率， kW。
（6）
根据热力学第一定律，压缩机绝热压缩时：
W H3 H 2
从而
（7）
冰蓄冷系统
表冷器工作原理：
表冷器 1 是处理新风的（状态点 1 ）的一级表冷器，
冷冻水供水温度为 7/12℃，由冷水机组提供；处理新 风的二级表冷器是表冷器 2，由冰蓄冷系统提供冷冻水， 供回水温度为 0/7℃。它能够将表冷器 1 处理后的新风 （状态点 1' ）处理到温度 T=3.8℃，相对湿度 φ =95% ， 含湿量d=4.76g/kg的低温风（状态点1''）；一次回风 （状态点2）由变频风机控制流量，由表冷器3（供回水 温度 0/7℃）处理到温度 T=3.8℃，相对湿度 φ =95% ， 含湿量d=4.76g/kg的低温风（状态点2'）。最终与两 级表冷处理过的新风混合为一次混风 , 一次混风和二次 回风（状态点 2''）混合为二次混风（状态点 3）二次 混风由表冷器4)供回水温度为 7/12℃）在干工况下处 理到达送风状态（状态点 4 ），最终由送风机将送风 （状态点 5 ）送入室内用于消除房间热湿负荷。 ( 绘制 相应焓湿图)
冰蓄冷系统
冰蓄冷系统制冷机组火用分析： 在对冰蓄冷系统制冷机组进行火用分析时， 忽略系统内部的压力损失和位能差的影响， 忽略管道温升引起的㶲损失，选取制冷循环 中流动的制冷剂为研究对象，把系统视作稳 定流动系统。冰蓄冷制冷机组流程图如右图 5.1所示。
制冷机组㶲分析
蒸发器㶲损失模型：
Eevloss EX 1 EX 2 EQchi
从表3.3可以看出在处理空气温度和含湿量相同的情况下，转轮除湿空调系统和溶液除 湿系统虽然也能有效满足室内温湿度控制要求，但是再生能耗较大，而且再生后的能 量没有得到回收利用，造成很大的能源浪费和能量损失，而与新型冰蓄冷相结合的低 温送风空调系统不仅能够满足室内的温湿度控制要求，而且制冷所需的能耗较小，充 分利用了能源。对于拥效率而言，该低温送风空调系统也占有较大优势，拥效率相比 转轮除湿空调系统提高了33.37%，相比溶液除湿空调系统提高了19.56%，因此在节 能上冰蓄冷低温送风空调系统占有明显优势。但是与新型冰蓄冷相结合的低温送风空 调系统拥效率不够高，拥效率只有68.08%,我们需要进一步研究该低温送风空调系统的 拥损因素，从而进行系统优化以便改善系统的节能性。
式中， ：冷凝器排放的㶲，kW； EQco
（11）
E：冷凝器内部的火用损失， kW； inloss
E x2 ：制冷剂进入冷凝器时的㶲， kW。 E ：制冷剂离开冷凝器时的㶲， kW。 x3
（12）
由于
EX 2 EX 3 ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
由上式可得：
Econloss ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
Ex7 排风 ，从而轮转除湿空调系统的㶲平衡方程为：
Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2 EX 5 Ex7 EXlin
轮转除湿空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2
基于㶲分析法的节能对比分析
溶液除湿空调系统流程图：
（13）
制冷机组㶲分析
节流阀㶲损失模型：
Eexloss EX 4 EX 1
2 式中， E x：节流前的㶲， kW；
（14）
E x1 ：节流后的㶲， kW；
由于
EX 4 EX 1 ( H 4 H1 ) T0 (S4 S1 )
（15）
H 4 H1
由上式可得：
（16）
Eexloss T0 (S1 S4 )
㶲损因素分析
热湿比对系统㶲参数的影响：
对比两图结果，表冷器4是对系统㶲损效率降低的关键因素。
㶲损因素分析
送风温差对系统㶲参数的影响：
这就表明系统㶲损失随送风温差的变化趋势与表冷器3㶲损失率随送风温差的变化趋势保持一致。 因此当送风温差增大，系统㶲损失增多，系统㶲效率降低时，表冷器3很有可能是导致系统㶲效率降低 的关键部件；尤其当Δ t＞8℃时，系统㶲效率降低过多时，我们应当针对表冷器3，即冰蓄冷低温送风 空调系统节能设计的薄弱环节进行系统性能优化。
Eloss 4 EX 3 ExQ4 EX 4
Ex3：二次混风的㶲，kW ExQ4：由表冷器4提供冷量㶲，kW
Ex4 ：由表冷器4处理后二次混风的㶲，kW
表冷器及系统的㶲分析模型
（5）系统的㶲损失为：
E
loss
EX 1 Ex 2 EX 2'' ExQ1 ExQ2 ExQ3 ExQ4 Ex5
EW H 3 H 2
（8）
制冷机组㶲分析
压缩机㶲损失模型：
对于稳定流动而言:
EX 2 EX 3 ( H3 H 2 ) T0 (S3 S2 )
由以上式可得：
（9）
E comloss T0 (S3 S2 )
（10）
制冷机组㶲分析
冷凝器㶲损失模型：
Econloss EQco Einloss EX 2 EX 3
ExQ2 ；输出系统的㶲为送风状态
ExQ1 ，系统与常规制冷系
Ex5 ；从而冰蓄冷低温送风空调系统
的㶲平衡方程为：
Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2 EX 5 EXlin
冰蓄冷低温送风空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2
冰蓄冷低温送风空调系统 （㶲）分析
汇报人：臧高立、毛亚东
时间：2019年3月29日
目录
冰蓄冷系统 制冷机组㶲分析
基于㶲分析法的节能对比分析 表冷器及系统的㶲分析模型 新风比对㶲参数的影响 经济性分析
冰蓄冷系统
冰蓄冷系统如下图：
优点：较低的蒸发温度 （-1℃）；动态蓄水、融 冰，蓄水、融冰效率高；
冷器 1 和其他表冷器，表冷器 2 的㶲损失率随新风比变化速率较大，尤其当 m>20%时，表冷
器 2 的㶲损失率远远大于其它表冷器，这就说明，表冷器 2 承担新风负荷较多，在处理新风时 发挥相对重要的作用，因此表冷器 2㶲损失率随新风比变化显著。
㶲损因素分析
新风比对系统㶲参数的影响：
如图 4.4 所示，当新风比降低时，处理回 风的表冷器即（表冷器 3）和处理二次混风的 表冷器（即表冷器 4）的㶲损失率也随着增大， 而新风比增大时，表冷器 3 和表冷器 4 的㶲损
Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2 EX 5 Ex7 EXlin
溶液除湿空调系统的㶲效率为：
ex EX 5 / Ex1 Ex 2 Ex6 ExQ1 ExQ2
基于㶲分析法的节能对比分析
基于㶲分析法的节能对比分析
基于㶲分析法的节能对比分析
式中，Ex2''：二次回风的㶲，kW； Ex5：送风的㶲，kW；
（6）系统的㶲效率为：
ex EX 5 /(Ex1 Ex 2 ExQ1 ExQ2 ExQ3 ExQ4 )
㶲损因素分析
新风比对系统㶲参数的影响：
空调房间的最小新风量应当满足以下要求：（1）满足卫生要求所需的新风量；（2）补偿 局部排风和室内燃烧所消耗空气的新风量；（3）维持正压所需的新风量。而新风比是空调系统 中新风引入量占全部处理空气量的百分比；由于建筑功能和空调系统类型不同，对于空调房间 的风比的要求有所不同，一般情况下，新风比的取值范围为 10%～30%；本文所研究的冰蓄冷 低温送风空调系统的新风比为 m=20%。 如图 4.4 所示，当新风比降低时，处理新风的一级表冷器即（表冷器 1）和处理新风的二级表 冷器（即表冷器 2）的㶲损失率也随着降低，而新风比增大时，表冷器 1 和表冷器 2 的㶲损失 随之增大；因此当新风比变化时，表冷器 1 和表冷器 2 的㶲损失率随之呈正比变化。这主要是 因为新风的热湿负荷主要由表冷器1 和表冷器 2 承担。从图 4.4 中，我们还可以发现，相对于表
Qchi H 2 H1 Tc (S2 S1 )
（3）
制冷机组㶲分析
蒸发器㶲损失模型：
式中，Tc：蒸发温度，℃； 因此，蒸发器与冷冻水交换的冷量㶲为：
EQchi
由以上式可知：
T0 ( 1)Q chi T1
（4）
Eevloss
Tc T0 ( S 2 S1 )(1 ) T
表冷器及系统的㶲分析模型
低温送风空调系统火用损失的因素很多：风机运行时产生 的温升会引起㶲损失、空气流过管道引起的管道的温升或者 降温会引起㶲损失，表冷器冷却空气时产生的冷凝水会引起 火用损失表冷器与空气换热的过程中流失于环境的一部分热 量也会引起㶲损失；当然一些不可逆过程同样会引起㶲损失 等。在对系统进行㶲分析时为了便于建立系统及其设备的火 用分析模型，我们往往忽略系统内部流动的压力损失，认为 系统内部位能差为零认为风机和管道温升引起的㶲损失为零， 选取空调处理机组内部流动的湿空气为研究对象把系统试作 开口系稳定流动系统，由图3.1可知，冰蓄冷低温送风空调系 统空气处理流程如图4.1所示
溶液除湿空调系统的流程图如图所示，输入系统的㶲包括回风的进口㶲 E ，新风的进口㶲 x1 ，再生侧空气 Ex 2
Ex6 ExQ1 的㶲 ，系统与常规制冷系统交换的冷量㶲 ，溶液再生器与再生热源（热水加热系统）交换的热量㶲 ，
ExQ2 Ex7 E x 5 ；从而溶液除湿空调系统的㶲平衡方程为： 输出系统的㶲为送风状态 ，再生后排风
失率随之降低；因此当新风比变化时，表冷器
3 和表冷器 4 的㶲损失率随之呈反比变化。同 时我们还可以发现，表冷器 3 和表冷器 4㶲损
失率随新风比变化平缓，其中表冷器 4 随新风
比变化最小，这主要是因为表冷器 3 和表冷器 4 不承担新风负荷，这也就意味着表冷器 3 和 表冷器 4 的㶲损失率随新风比变化微小。
T0 ex ( 1)cop ice T
（20）
（21） （22）
式中，COPice：冰蓄冷系统的行呢参数。
基于㶲分析法的节能对比分析
冰蓄冷低温送风空调系统㶲平衡方程：
冰蓄冷低温送风空调系统的流程图如图所示。输入系统的㶲包括新风的进口火 用 E ，回风的进口㶲 ，系统与冰蓄冷系统交换的冷量㶲 E x2 x1 统交换的冷量㶲
ExQ2：表冷器2提供的冷量㶲，kW
Ex1''：由表冷器2处理后提供的新风的㶲，kW
表冷器及系统的㶲分析模型
（3）表冷器3的㶲损失为：
Eloss 3 EX 2 ExQ3 EX 2'
式中，Ex2：一次回风㶲，kW ExQ3：表冷器3提供的冷量㶲，kW Ex2'：由表冷器3处理后一次回风的㶲，kW （4）表冷器4的㶲损失为：
表冷器及系统的㶲分析模型
表冷器㶲损失分析：
（1）表冷器1的㶲损失为：
Eloss1 EX 1 ExQ1 EX 1'
式中，Ex1：新风的㶲，kW ExQ1：表冷器1提供的冷量㶲，kW Ex1'：由表冷器1处理后新风的㶲，kW （2）表冷器2的㶲损失为：
Eloss 2 EX 1' ExQ2 EX 1''
（17）
制冷机组㶲分析
系统㶲损失和㶲效率：
系统的㶲损失为： 由式4和8可得： （18）
Eloss EW EQchi
Eloss T0 H 3 H 2 ( 1)Qchi T
（19）
系统的㶲效率为： 由于 由式4和21可得
ex EQchi / EW
EQchi / EW (Qchi EQchi ) /(Qchi EW )
基于㶲分析法的节能对比分析
轮转除湿空调系统流程图：
轮转除湿空调系统的流程图如图所示，输入系统的㶲为回风的进口火用 E x1 ，新风 的进口㶲 E x 2，再生侧空气的㶲 E ，系统与常规制冷系统交换的冷量㶲 x6 生热源（蒸汽加热系统）交换的热量 ；输出系统的㶲为送风状态 ExQ2 ，轮转再 E xQ1 ，轮转出口 Ex5