高大模板支撑系统专项施工技术方案

三台县城区电影院（百乐影城）恢复重建
整合工程
编号：
版本号:
受控号:
修改状态: 有效状态:
泸县第二建筑公司
、工程简况
工程地点：四川省绵阳市三台县县城工程名称：三台县城区电影院（百乐影城）恢复重建整合工程建设单位：三台县广电局
设计单位：长沙市华银建筑设计公司监理单位：四川三正建设监理有限公司建筑面积：总面积约为3000m2
建筑层数和总高度：地下1层、地上4层、21M（机房屋面高度）建筑安全等级：二级结构类型：框架- 钢结构
主体结构合理使用年限：50 年工程等级：一级建筑分类：多层综合楼屋面防水等级：II 级抗震设防类别：丙类抗震设防烈度：六度建筑耐火等级：二级建筑使用性质：裙房电影院
二、高支撑架模板设计
1 、设计参数
（1）10轴到13轴区域模板支架搭设高度为8.7m-5.3mM,横向间距或排距
0.8M;纵距1.2M;步距1.2M;
（2）梁基本尺寸为：截面600mrtK 1500mm梁支撑立杆地横距（跨度方向）
0.75M,（为了于板横向间距保持一致采用横距0.6M）,纵距0.8M,立杆地步距
1.20M,均采用双扣件,梁底增加2道承重立杆.
2、构造措施
(1)立杆采用对接方式, 相邻立杆地接头位置应错开布置在不同地布距内,错开距离》500mm,与相近地横杆地距离不宜大于步距地三分之一.
(2)横杆采用对接方式, 上下横杆地接长位置应错开布置在不同地立杆纵距内,错开距离》500m且避开跨中，与相近地立杆地距离不宜大于纵距地三分之一
(3)剪刀撑除了在两端设置外,中间每隔12〜15MS—道.剪刀撑应联系3-4根立杆,斜杆与地面地夹角为45°〜60° .
( 4)连墙件可按二步三跨设置, 采用单杆适长地横向平杆紧贴结构柱子、用短杆固定于柱侧.
( 5)支撑设置通长扫地杆用直角扣件与立杆相固定.
3、验算资料
小剧场梁板模板扣件钢管高支撑架计算书
结构布置
(1)10 轴至13轴支撑架搭设高度为8.7m-5.3m.
(2)采用地钢管类型为巾48 X3.5.
(3)8.7m 高和5.3m 高支撑架采用同样布置,仅验算8.7m 高支撑架.
(4)沿支架四周外立面满设剪刀撑,中间沿3-4轴、东西方向沿中间通长布置剪刀撑.详见图
剪刀撑平面布置示意A、板结构计算
参数信息
1•脚手架参数
横向间距或排距(m):0.8 ;纵距(m):1.2 ;步距
图1模板支撑架平面图 h H 图2模板支撑架立面简图
D a I_b
(m):1.2 ;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1 ；脚手架搭设高度
(m):22.3 ；采用地钢管(mm):①48 X3.5 ;
①48 X3.5钢管截面积A=4.89cm 2
①48 X3.5钢管截面模量W=5.08cm 3
①48 X3.5钢管回转半径i=1.58cm
Q235 钢强度设计值f=205 N/mm 2
扣件抗滑承载力系数:0.80；底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重:0.35 kN/m2 混凝土与钢筋自重:25 kN/m3
楼板浇筑厚度:0.12 m 倾倒混凝土荷载标准值:2 kN/m2
施工均布荷载标准值:1 kN/m 2
3.木方参数
木方弹性模量E:9500N/mm 2；木方抗弯强度设计值:f=13
N/mm 2；木方抗剪强度设计值: [T]=1.3 N/mm 2；木方地间隔距离:300 mm 木方地截面宽度:80 mm 木方地截面高
度:100 mm
木方地截面惯性矩I：I=8.000X10.000X10.000X10.000/12 = 666.67 cm
木方地截面抵抗矩W: W=8.000 X10.000 X10.000/6 = 133.33 cm
二、支撑木方地计算
1、荷载计算
1.荷载地计算：
(1)钢筋混凝土板自重：
q i=25 >0.3 >0.12=0.9 kN/m ;
(2)模板地自重线荷载：
q2=0.35 X).3=0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载(kN):
P=(1+2) >1.2 X).3= 1.08kN
2、计算简图
3、强度计算
最大弯矩考虑为恒荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和
其中：均布荷载设计值q=1.2 X0.9+1.2 X).105=1.206kN/m
图3木方计算简图
,计算如下:
集中荷载设计值P=1.4 xl.08=1.512kN
最大弯矩M max=1.512 X1.2/4+1.206 X1.2 xl.2/8=0.671kN.m
最大支座力N=1.512/2+1.206 x1.2/2=1.480kN
截面应力CT=M/W=0.671 X106/133333.3=5.033 N/mm 2<f=13N/mm 2
木方地计算强度小于抗弯强度设计值13N/mm 2，满足要求.
4、抗剪计算
最大剪力：
Q=ql/2 + P/2=1.206 xl.2/2+1.512/2=1.480kN
截面抗剪强度计算值：
T=3Q/2bh =3 x1480/(2 >80 xl00)=0.278N/mm 2v[T]=1.30N/mm 2
上式中,b—木方地截面宽度；
h —木方地截面咼度.
木方地抗剪强度计算满足要求.
5、挠度计算
最大挠度考虑为恒荷载与活荷载地计算值最不利分配地挠度和.计算公式：384 £7
其中：均布荷载标准值q=0.900+0.105=1.005kN/m
集中荷载标准值P=1.08kN
最大变形v=1080 X1200 3/(48 >9500 >6666666.67)
+5 >1.005 >2004/(384 >
9500 >6666666.67)
=1.042mm<[v]=1000/250 木方地最大挠度小于1000/250,满足要求.
三、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算•
1、 荷载计算
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力•
P=1.206 X1.2 + 1.512 =2.959kN
2、 计算简图
PPPPPPPPP
! I 」 I L I !
已
」
」
、
I 800 J 800 」 800 |
图4木方支撑钢管计算简图
3、 内力计算
根据计算简图求得第一支座反力 N1=1.875P,第二支座反力N2=2.625P.然 后求得各截面地弯矩如下图：
图5木方支撑钢管弯矩图（KN.m ）
最大弯矩 M max =0.3 >2.959=0.888KN.m
截面应力"=M/W=888000/5080=174.803N/mm
2
<f=205 N/mm 2
支撑钢管地计算强度小于强度设计值 205 N/mm 2
,满足要求!
0.15P
0.225P
0.263P
0.3P
0.15P
0.225P
0.263P
四、扣件抗滑移验算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力可按照《建筑施工扣件
式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 第5.2.5 条:
R WRc
其中Rc —扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ;
R —纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=N2=2.625P=2.625 >2.959=7.767kN
当直角扣件地拧紧力矩达40--65N.m时，实验表明：单扣件在12kN地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.
单扣件抗滑承载力地设计即可满足要求.
五、立杆地稳定性计算
1 、荷载计算
作用于模板支架地荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载.
1 ）静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架地自重荷载标准值:
N G1 = 0.1489 X22.3= 3.32kN
钢管地自重计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001附录A双排架自重标准值.
②模板地自重荷载标准值：
N G2 = 0.35 >0.8 X1.2= 0.336kN
③钢筋混凝土楼板自重荷载标准值：
N G3 = 25 >0.12 >0.8 xl.2=2.88kN
经计算得到,恒荷载标准值N G=N Gi+N G2+N G3=3.32+0.336+2.88=6.536kN.
(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载
经计算得到,活荷载标准值N Q= (1+2) ».8 xl.2=2.88kN.
(3)不考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算
N=1.2N G+1.4N Q=1.2 >6.536+1.4 >2.88=11.875kN
图6楼板支撑架荷载计算单元
3、立杆地稳定性计算
立杆地稳定性计算公式：
其中N —立杆地轴心压力设计值(kN) : N=11.875kN ; ©—轴心受压立杆地稳定系数，由长细比b/i查表得到；
i —计算立杆地截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；
A —立杆净截面面积(cm2): A = 4.89 cm 2；
W —立杆净截面模量(cm3)：W=5.08 cm 3;
(T —钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2);
[f]—钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm 2;
l o —计算长度(m);
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式(1)或(2)计算
I。

= k1 山(1)
l。

= (h+2a) (2)
式中：k1----计算长度附加系数，取值为1.155 ;
片---计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u = 1.70 ;
a ----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；
h ----立杆步距
公式(1)地计算结果:
JGJ130-2001, a = 0.1 m ；
立杆计算长度：L o=k i uh=1.155 X1.7 X1.2=2.356 m
L o/i=2356/ 15.8=149.114
由长细比L o/i地结果查《扣件式规范》附录C表C得到轴心受压立杆地稳定系
数©=0.287.
钢管立杆抗压强度计算值：
d=11875/ (0.287 X489) = 84.614 N/mm 2<[f] = 205 N/mm 2 立杆稳定性满足要求.
公式(2)地计算结果：
立杆计算长度L o=h+2a=1.2+0.1 X2=1.4m
L o/i=1400/15.8=88.608
由长细比L o/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数©=0.618 ;
钢管立杆受压强度计算值：
d=11875/ (0.618 X489) =39.295N/mm 2<[f] = 205 N/mm 2 立杆稳定性满足要求.
考虑到高支撑架地安全因素,适宜由公式(3)计算
l o = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照“杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》表1”取值1.185；
k2 --计算长度附加系数,h+2a=1.4按照“杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》表2”取值1.092 ；
公式(3)地计算结果：
立杆计算长度L o=k i k2(h+2a)=1.185 X1.092 X(1.2+0.1 >2)=1.812 m L o/i=1812/15.8=114.684
由长细比L o/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数©=0.417.
钢管立杆抗压强度计算值：
d=11875/ (0.417 X489) =58.236N/mm 2<[f] = 205 N/mm 2立杆稳定性满足要求.
表1複板玄架计宜长度附加系数ki
步距hg) h^O 9 1.2<hCl 5 1.5<h^2. 1 kl 1.243 L 185 1. 1ST 1 163
表2税板支架计聲怪度附加系数屹
H(jn) 4
h+Za^ulht.
G s10121416182025303540
1.35 1.0 1 0141020 1.039 1.042 1 054 1.QS11
.001 1.0921, 113 1 1ST 1 155 1 173
1.44kO 1 012 1.022 1.031 1.039 1 047 1.0561
.064 1 072 1.092 1.111 1. 129 1. 149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1 031 1.039 1.0471
.055 1.062 1.0T9 1.097 1 114 1. 132
1.52 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.0431
.051 1.05G 1.0T4 1.090 1 10& 1. 123
1.90 1.0 1 007 1.014 1.020 1.0261033 1 0401
.046 1.052 1 057 1.081 1 09& 1 111
1.92 1.0LOOT 1 012 1.010 1.024 1.030 1.035 1.042 1.046 1.0&2 1.07B 1.090 1. 104
2.0410 1 007 1 012 1.01S 1.022 1 029 1.0351
.039 1.044l.OBO 1.0T3 1 OCT 1. 101
2 25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.0£7 1.0321
.037 1.04^ 1.057 1.070 1.CS1 1.094
2 TO
1.01.007L.010
1.016 1 020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.0&& 1.078 1 091
B、梁结构计算
高支撑架地计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）和《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》.
模板支架搭设高度为15M,基本尺寸为：梁截面600mX 1500mm梁支撑立杆地横距（跨度方向）0.75M,（为了于板横向间距保持一致采用横距0.6M）,纵距0.8M,立杆地步距1.20M,均采用双扣件,梁底增加二道承重立杆.
0-
b
O
r d b
,300 |200 300
f L——
00051
图1梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递•
集中力大小为F = 1.2 X 25.000 X 0.120 X 3.000 X 0.150=1.620kN. 采用地钢管类型为「48X 3.5.
、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板地按照多跨连续梁计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.
1.荷载地计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 25.000 X 1.500 X 0.150=5.625kN/m
(2)模板地自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.350 X 0.150 X (2 X 1.500+0.600)/0.600=0.315kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生地荷载(kN):
经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000) X 0.600 X 0.150=0.270kN
X 5.625+1.2 X 0.315=7.128kN/m
X 0.270=0.378kN
面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：
W = 15.00 X 1.80 X 1.80/6 = 8.10cm 3;
I = 15.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 7.29cm 4;
0.38kN
7.13kN/m
A --------- i- i-- i-- -- 占屮 ------ i --- ——----- ---------- B
200 200 . 200 .
计算简图
均布荷载q = 1.2
集中荷载P = 1.4
0.034
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.542kN
N2=1.786kN
N3=1.786kN
N4=0.542kN
最大弯矩M = 0.034kN.m
最大变形V = 0.1mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.034 X 1000X 1000/8100=4.198N/mn2 面板地抗弯强度设计值[f],取15.00N/mn?;
面板地抗弯强度验算f < [f], 满足要求!
(2)抗剪计算[ 可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3X901.0/(2 X 150.000X18.000)=0.501N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T], 满足要求!
(3)挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.145mm
面板地最大挠度小于200.0/250, 满足要求!
二、梁底支撑木方地计算
(一)梁底木方计算
按照三跨连续梁计算, 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和, 计算公式如下:
均布荷载q = 1.786/0.150=11.903kN/m
最大弯矩M = 0.1ql 2=0.1X11.90X0.15X0.15=0.027kN.m 最大剪力Q=0.6X 0.150 X 1 1.903=1 .071kN 最大支座力N=1.1 X0.150X 11.903=1.964kN
木方地截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：
W = 5.00X10.00X10.00/6 = 83.33cm 3;
I = 5.00 X10.00X10.00X10.00/12 = 416.67cm 4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.027 X 106/83333.3=0.32N/mm2
木方地抗弯计算强度小于13.0N/mn2,满足要求！
(2)木方抗剪计算[可以不计算] 最大剪力地计算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3 X 1071/(2 X 50X 100)=0.321N/mn2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm 2
木方地抗剪强度计算满足要求！
(3)木方挠度计算
最大变形v =0.677 X 9.920 X 150.0 4/(100 X 9500.00 X 4166666.8)=0.001mm 木方地最大挠度小于150.0/250,满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算. 集中荷载P取木方支撑传递力.
1.620N4kN 1.79kN 1.79kN 0.54kN2kN
A---- 1 ----- i------ ―B
_______ 300 200 300
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
0.52
0.52
0.0 20.02
5
0.00
0.00
0.020.02 -
1.64.64
支撑钢管剪力图（kN ） 经过连续梁地计算得到 最大弯矩 Mmax=0.075kN.m 最大变形vmax=0.020mm
最大支座力Qmax=2.309kN 抗弯计算强度 f=0.075 X 106
/5080.0=14.72N/mm 2
支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm^,满足要求! 支撑钢管地最大挠度小于300.0/150与10mm 满足要求!
（二）梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算 集中荷载P 取横向支撑钢管传递力.
1 L
U U f
1 m j L U
I --- 750
1750
----
750
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m ）
2.312J312J312JN12d312d312JN12d31kl312J312JN12d312J31kl312cN1kN
A
经过连续梁地计算得到 最大弯矩 Mmax=0.831kN.m 最大变形vmax=1.300mm
最大支座力Qmax=12.651kN 抗弯计算强度 f=0.831 x 106
/5080.0=163.61N/mm 2
支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mn?,满足要求！ 支撑钢管地最大挠度小于750.0/150与10mm 满足要求！ 四、扣件抗滑移地计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
RW Rc
其中Rc ――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ; R --- 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值； 计算中R 取最大支座反力,R=12.65kN
单扣件抗滑承载力地设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！
当直角扣件地拧紧力矩达40--65N.m 时，实验表明：单扣件在12kN 地荷载下会滑动 其抗滑承载力可取8.0kN ;
双扣件在20kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取
12.0kN.
「 1.201.20
3.423.42
5.735.73
支撑钢管剪力图
（kN ）
2.312.31
4.624.62
5.735.73
3.513.51
4.624.62
「2.312.3
1.111.11
「3.423.4
1.111.11
0.000.00
1.201.20
3.513.51
五、立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式
其中N ---- 立杆地轴心压力设计值，它包括：
横杆地最大支座反力N1=12.65kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管地自重N2 = 1.2 X 0.149 X 15.000=2.680kN
N = 12.651+2.680=15.332kN
/ ――轴心受压立杆地稳定系数，由长细比10/i 查表得到；
i --- 计算立杆地截面回转半径(cm) ；i = 1.58
A --- 立杆净截面面积(cm 2) ; A = 4.89
W --- 立杆净截面抵抗矩(cm3) ; W = 5.08
■>---钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f] ―― 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2;
10 ―― 计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
10 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 ――计算长度附加系数,按照表1取值为1.167 ;
u ――计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3 ; u = 1.70
a --- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度； a =
0.15m;
公式(1)地计算结果：=101.80N/mm2,立杆地稳定性计算■> < [f], 满足要求! 公式(2)地计算结果：■> = 49.64N/mm2,立杆地稳定性计算■> < [f], 满足要求！
如果考虑到高支撑架地安全因素，适宜由公式(3)计算
10 = k1k2(h+2a) (3)
k2 ――计算长度附加系数,按照表2取值为1.047 ;
公式(3)地计算结果：■> = 64.81N/mm2,立杆地稳定性计算■> < [f], 满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.
表1複板支架计宜长度酣加系数ki
h€0 9 1.2430.e<b<1.2
1. 185
1.2<h<l 5
1.167
1.5<h<2 1
1.163
4G s1*******IS20253C354C Ci)
1.35 1.01014 1.025 1.03^ 1.042 1 054 1.051 1 0@l 1.0921, 113 1 1ST 1 155 1 173 1.44k0 1 012 1.022 1.031 1.039 1 047 1.056 1.064 1 072 1.092 1.111 1. 129 1. 149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1 031 1.039 1.047 1 055 1.062 1.0T9 1.097 1. 114 1 132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1 0S1 1.05G 1.0T4 1.093 1 IOS 1. 123 1.90 1.0 1 COT 1.014l.oeo 1.026 1 033 1 040 1.Q46 1.05Z 1 0&71031 1 095 1 111
1.92 1.0I 007 1 012 1.016 1.024I 030 1.035 1.042 1.04S 1.062 1.076l.TO 1. 104
2.0410 1 007 1 012 1.013 1.022 1 029 1.035 1 039 1.044 1.OB0 1.0T3 1 067 1. 101 2 25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1 037 1.042 1.057 1.070 1.C81 1.094 2 TO 1.0 1.007 1.010 1.016 1 020 1.027 1.032 1 037 1.042 1.053 1.0S6 1 C78 1 091
三、高支撑模板施工要求
1、材料及主要机具：
(1)采用胶合板和50X100地木方.
(2支撑系统：各种规格地钢管、扣件、蝴蝶卡、横杆、立杆座垫、可调底座、顶托•
(3)具备锤子、打眼电钻、活动扳手、手锯、压刨、钢卷尺、线坠、撬棒、吊装索具、白线等.
2、材料技术要求：
(1)扣件机械性能应符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》地规定；
(2铸铁不得有裂纹、气孔及其他缺陷并将外部毛刺等清除.扣件表面应进行防锈处理；
(3)扣件与钢管地贴面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好；
(4)扣件夹紧钢管时，开口处地最小距离应不小于5伽；
(5)脚手板确保材质符合规定，不允许变形和缺陷.
(6)各杆配件质量检验要符合相关要求.
3、支架搭设要求
(1)脚手架一次搭设不应超过相邻连墙件以上二步，必须配合相邻结构进度施工.
(2)底座垫板应放置在定位线上,长度不小于2跨厚度不小于50伽.
(3)相邻立杆地对接扣件不得在同一高度内应相互错开，搭设时应每隔6 跨设
置一根抛撑直至连墙件安装稳定
（4）纵向水平杆设置在立杆内侧长度不小于3跨,采用对接方式.
（5）主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接, 非主节点处应根
据支承脚手板需要间距设置, 不应大于纵距1/2.
（6）扫地杆搭设采用直角扣件固定, 当立杆基础不在同一高度上必须将高处地纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定.
（7）采用刚性连接连墙件必须靠可承受拉力和压力地构造. 连墙杆或拉筋
水平设置, 不能地应下斜连接.
（8）剪刀撑必须在外侧立面地两端各设置一道并由底至顶连续设置, 中间
间距不大于12M.
（9）横向斜撑中间宜每隔6跨设置一道,同时均应与立杆、横杆同步搭设, 各底层斜杆下端均必须支承在垫板上.
4、作业条件：
（1）划分所建工程施工区、段：
根据工程结构地形式、特点及现场条件, 确定模板工程施工地流水区段,分别为3-2〜3-4区域搭设高度22.3M和3-4〜3-8区域最大搭设高度14.94M.以减少模板地投入, 增加周转次数, 均衡工序工程（钢筋、模板、砼工序）地作业量, 确保工程进度.
（2）绘图与验算. 在进行模板配板布置及支撑系统布置地基础上, 要严格对其强度、刚度及稳定性进行验算,合格后要绘制全套模板设计图, 其中包括：模板平面布置配板图, 分块图、组装图、节点大样图、零件及非定型拼接件加工图.
（3）轴线、模板线、门窗洞口线、标高线放线完毕, 水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点, 并办好预检手续.
（4）为防止模板下口跑浆，安装模板前，对模板地承垫底部先垫上20mn厚地海绵条,若底部严重不平地，应先沿模板内边线用1 : 3水泥砂浆,根据给定地标高线准确找平（找平层不得伸入墙内）.外墙、外柱地外边根部根据标高线设置模板承垫木方, 与找平砂浆上平交圈, 以确保标高准确和不漏浆.
（5）对于组装完毕地模板, 应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否准确有效并涂刷脱模剂, 分门别类放置与保管.
四、模板安装操作要求
1 、施工程序：
本工程板、梁采用（现场加工）定型木模,平板、竖向板均采用胶合板,支模排架（承重架）采用①48钢管扣件连接，楼层模板支撑采用扣件式钢管满堂排架采用
①48X 3.5mm冈管作支架及加固•模板支撑系统排列根据施工图平面尺寸及有梁式全现浇地特点及根据荷载而定,为保证楼面板及梁不发生下沉等现象,局部间隔式梁处要对称,采用双扣件以作保险并设剪刀撑,扫地杆等.支撑系统完工后, 随即安装梁底及铺设楼面板.所有模板按部位支撑完毕,垂直度用线锤校正复核, 水平拉墙线复核,验收合格后方可转入下一道工序.
2、柱支模柱模板地安装工艺：
1）柱钢筋验收一单片预组拼柱组拼一第一片柱模就位一第二片柱模就位连接固定一安装第三、四片柱模一检查柱模对角线及位移并纠正一自下而上安装柱箍并做斜撑一全面检查安装质量一群体柱模固定
2）本工程柱结构是最关键部位,柱所在平面轴线上地位置及截面尺寸应仔细复核.柱子地垂直度必须严格核准,保证柱地垂直度和稳固.必须是支架牢固,纵横水平大横杆和剪刀撑地密度应重视.关于清理木屑杂物地问题,现在地模板都是整体大块模板,所以木工支模前,必须清扫冲洗柱根部地杂物等,模板支好后,垃圾清理注意不要掉入柱墙内.
3、梁支模
（1 ）梁模板地安装工艺：
弹出梁轴线及水平线并复核一搭设梁模支架一安装梁底楞或梁卡具一安装梁底模板一梁底起拱-绑扎钢筋一安装侧梁模一安装另一侧梁模一安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓-复核梁模尺寸、位置-与相邻模板连接加固
（2）立杆间距：模板支撑必须严格把关,逐排逐根检验,支模架用
①48 X 3.5mr钢管扣件搭设.主梁下加二道承重立杆，在平面上立杆地布置，要求横成行,纵成列,井字形成林.
（3）防止位移：为了防止整体框架模板地位移设置水平导杆和剪刀撑体系纵横向水平导杆竖向和水平向间距均不宜小于 1.5M,纵横向剪刀撑地水平间距
不宜大于12M,沿四侧地边柱必须设置剪刀撑，对四角应有加强地抱角支撑.
（4）立杆成线：支模立杆在上下楼层保持同一中心线,以利荷载地传递.
(5)侧模固定：梁地侧模设置长地横楞和短地竖楞,竖楞地间距一般为,在梁地两侧除了有侧模方木或钢管支撑以外,在梁地中部应有穿过梁内部地对销螺杆套塑料套管,并视梁地高度相应增加.
(6)梁地起拱与楼梯尺寸：梁地起拱高度为1%。

〜3%。

因跨度大小而定，注意楼体踏步尺寸按装饰厚度错开,以保证装饰后地楼体踏步顶面对齐.
4、楼板支模
( 1 )楼板模板安装工艺：
搭设支架—安装横纵木楞—调整楼板下皮标高及起拱—铺设模板—检查模板上皮标高、平整度
(2)支架搭设在楼地面,支撑下宜铺设通长脚手板4mK 0.25m,并且楼层间地上下支座应在一条直线上. 支架地支撑应从边跨地一侧开始, 依次逐排安装, 同时在支撑地中间及下部安装纵横拉杆, 在上部安装可调式顶托. 立杆地纵距b=1.05m (南北向),立杆地横距l=0.8m,立杆地步距h=1.2m.
( 3)支架搭设完毕后, 要认真检查板下龙骨与支撑地连接及支架安装地牢固与稳定；根据给定地水平标高线, 认真调节顶托地高度, 将龙骨找平, 注意起拱高度(按跨度地1%〜3%起拱) ,并留出楼板模板地厚度.
( 4)铺设胶合板：应先铺设整块地胶合板, 对于不够整数地模板, 再用小块胶合板补齐, 但拼缝要严密；用铁钉将胶合板与下面地木龙骨钉牢, 注意, 铁钉不宜过多, 只要使胶合板不移位、翘曲即可.
( 5)铺设完毕后,用靠尺、塞尺和水平仪检查模板地平整度与底标高,并进
行必要地校正.
5、梁柱节点处理柱与梁交接处模板为保证砼成型后符合设计图纸尺寸要求,保证
在砼浇捣过
程中各柱、梁交接处阴阳角不变形,应在柱模配制时柱上部模板全部用整板配制, 并与下部模板紧密拼接,后根据各梁截面尺寸施工.柱梁拼接后梁底至板底及柱面至板底用钢管作重点加固处理,以保证梁柱节点模板地质量.
6、预埋件、预留洞
1)本工程地预埋件、预留洞,在施工前应和安装图详细核对无误后方能进行施工.
2)在模板
或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞地标高、几何尺寸和位置.
3）预埋件一般采用焊接固定，操作符合规范要求.预留洞；固定在模板上•确保在施工中不会移动•
4）砼浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正.确保埋件和预留洞口地准确.
五、模板拆除操作要求
1、模板地拆除时间要严格，侧模要在混凝土强度能保证表面及棱角不受损坏时方才可拆模.底模要符合《混凝土结构工程施工及验收规范》地相关规定才可拆模•附下表：
现浇结构拆模时所需混凝土强度
混凝土结构在模板和支架拆除后，需待混凝土强度达到设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生地效应比使用荷载地效应更为不利时,必须经过核算，加设临时支撑•
拆模流程示意图如下：
拆模流程示意图
拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨后拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨地中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底地模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐，拆模操作顺序如下：
1）柱模板：搭设作业平台一拆除斜撑/支撑水平杆T自上而下拆除柱箍或横楞一拆除模板间连接螺栓或回形销一拆除模板一清理模板并分类堆放•
2）墙板模板：搭设作业平台—拆除斜撑/支撑水平杆—拆除墙板拉结螺栓一拆除模板表面楞杆及模板间连结杆件 -拆除墙面模板-清理模板并分类堆放整齐•3）梁、顶板模板：搭设作业平台 -拆梁侧支模水平杆/斜撑 -拆除梁侧模 -板底承重水平横杆-对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆 -拆顶板底模板—拆梁底承重水平横杆—拆梁底模板—拆支模架剪刀撑—拆支模架横杆—拆支模架立杆.
六、安全注意事项
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带•
2、经医生检查认为不适宜高空作业地人员，不得进行高空作业.
3、工作前应先检查使用地工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上, 钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人•工作时要思想集中，防止钉子所脚和空中滑落•
4、安装与拆除5m以上地模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作.
5、高空、复杂结构模板地安装与拆除, 事先应有确保安全地措施.
6、遇六级以上地大风时, 应暂停室外地高空作业, 雨后应先清扫施工现场, 略干不滑时再进行工作.
7、二人抬运模板时要互相配合,协同工作.传递模板,工具应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱抛.组合钢模板装拆时,上下应有人接应.钢模板及配件应随装拆随运送.
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料.
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上. 通道中间地斜撑、拉杆等应设在1.8m 高以上.
10、支模过程中,如需中途停歇, 应将支撑、搭头、柱头等钉牢.拆模间歇时, 应将已活动地模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放, 防止因踏空、扶空而坠落.
11、模板上有预留洞者, 应在安装后将洞口盖好, 混凝土板上地预留洞, 应在模板拆除后即将洞口盖好.
12、拆除模板一般用长撬棒, 人不许站在正在拆除地模板上, 在拆除楼板模板。