海上油田注气应用
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F26井组氮气泡沫调驱典型受效井F31开采曲线
SZ36-1油田氮气泡沫调 驱受效油井的特征来看，基 本上4.5个月开始见效，有效 期达1年左右，受效油井平均 降水8.85%、平均日增油 4.57m3，F17和F26两个井组
累增油3.0×104m3。
结论与建议：有需求，需完善 (1)渤海稠油油田层间干扰大、注入水突进严重，平台液处理能力及平台寿命有限，迫切需要具有降低无 效水循环作用的提高采收率技术； (2)渤海SZ油田先导试验表明氮气泡沫调驱技术能够有效降低综合含水、补充地层能量、扩大波及体积， 对于符合泡沫调驱条件的海上稠油油田，可以考虑采取该技术改善注水开发效果； (3) 在进一步研究的基础上，深化作用机理研究及效果预测技术研究，以取得显著的经济效益。
二、注气实施效果分析
2. QHD32-6油田氮气泡沫调驱
D16井组进行氮气泡沫调驱：
累计注液49844m3，累计注气194万Nm3。
3500
注入压力上升3MPa
霍尔积分,MPa×d
应用效果： 注入压力上升，井组开发效果得到改善； 截止2011年底累计增油4814m3。 应用问题： 设备占用空间大，设备稳定性、排量待提高； D12、D13井出现气窜。
一、海上油田注气概况
5 气驱类型受自身性质及海上平台特殊性影响，决定其应用前景。
气驱类型 氮气泡沫驱 层内自生CO2 水气交替 天然气回注 CO2吞吐（驱） 氮气泡沫压锥 空气驱 气源广 工艺简单 优点 安全性 工艺简单 安全性 气窜 体系反应不充分 气窜 气源 腐蚀 体系稳定性 气窜 设备占用空间大 流程改造 结垢 设备占用空间大 腐蚀性 安全性 水合物处理 气源 存在问题 设备占用空间大 体系稳定性
2）WAG采取下倾方向注入，有利于采出阁楼油； 注气混相驱则采取构造顶部注气； 3）北海今后准备加强CO2驱和微生物驱的研究； 4）SWAG技术输入压力能保持泡状流，当气量供应不足时可采用； 5）泡沫气水交替驱(FAWAG)在1997年北海Snorre WFB成功地应用， 它能用于控制流度，但对油藏非均质性和纵向连通性非常敏感。
产量
600 500 400 300 200 100 0
含水
700
含水下降
油量上升
60 50 40 30 20 10 0
二、注气实施效果分析
2. QHD32-6油田氮气泡沫调驱
影响氮气泡沫驱效果因素： 1）D16井注入量影响： • 措施前配注量/注入量为740m3/d，
•
措施中由于设备和现场条件限制因
SZ36-1油田 层内自生二氧化碳
南海西部地区涠州油田作业区
海上油田在气驱技术做了大量的室内 实验及矿场试验研究工作。
一、海上油田注气概况
2.注气技术涉及氮气泡沫驱、水气交替、层内生气、二氧化碳吞吐、
天然气回注等多项技术3类气体。
气驱技术系列
氮气泡沫驱技术 水气交替技术 层内自生CO2 天然气回注技术
氮气泡沫驱 后续水驱 水驱阶段 导数曲线 线性 (后续水驱) 线性 (氮气泡沫驱) 线性 (水驱阶段)
400 y = 139.86x - 2746.1 y = 161.47x - 4656.4 y = 132.54x - 2294.9 350 300 250 200 150 100 50 0 -50
建议：成立联合项目队，发挥各自优势，进行专项技术攻关。
谢 谢！
7 6 5 4 3 2 1 0 0 20 40 60 时间，min 80 100 120 2010.8 2011.4
0
20
40
60 累计注入量，104m3
80
100
120
视吸水指数评价
F26井组霍尔曲线
井口压降曲线对比
F26井由123.4m3/（d.MPa） 下降到112.8，说明氮气泡沫起 到了一定的封堵优势渗流通道 的作用，对无效水循环的层位 起到了一定的抑制作用。
流量，m3/d
霍尔积分，MPa.d
14000
y = 112.8x - 156.24 2 R = 0.9959
12000 10000 8000 6000 4000 2000 0
井口压力，MPa
霍尔导数
400 300 200 100 0 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 井口压力，MPa 6.5 7.0 y = 123.43x - 269.76 2 R = 0.9902 2011.4 2010.8 线性 (2011.4) 线性 (2010.8)
2010年 11月 1日
2010年 12月 1日
2011年 9月 1日
2011年 10月 1日
2011年 11月 1日
D13 20 D15 19 D18 3 D19 26 C09 23 C17 25 C24 10 总计 138
84 26 77 6 -7 24 27 3 249 9.6 92 29 90 10 -2 21 26 5 1406 -1.7 95 4 94 1 -1 3 3 0 50 0.1 70 23 75 -3 5 26 21 0 0 3.7 86 14 91 -9 5 23 14 0 0 5.6 76 36 71 11 -5 28 35 7 1777 -4 93 13 84 3 -9 9 13 4 1209 -7.4 小层不对应 84 159 81 21 -3 148 154 20 4814 0.35 措施前总时间123天，措施期间138天，措施后总时间214天，措施效果期为229天
考虑CO2具有良好发展前景，应做好技术储备。 氮气泡沫驱相关技术相对比较成熟，也拥有海上井组试验经验，需继续针对存在问题 进行油藏、体系、工艺深入研究。
主 要 内 容
一、海上油田注气概况 二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
二、注气实施效果分析
1. SZ36-1油田氮气泡沫调驱
700 600 500
应
用
情
况
2009-2010年，SZ36-1 2010-2011年，QHD32-6 2010-2012年，QK17-2 2009-2011年，SZ36-1 2007-2010年，LD10-1 2007-2009年，WZ12-1 2008年，QHD32-6 2010年，LF13-1 2012年，LD32-2 2006年，NB35-2
2010年 5月 1日
2010年 6月 1日
2010年 7月 1日
2010年 8月 1日
2010年 9月 1日
2011年 1月 1日
2011年 2月 1日
2011年 3月 1日
2011年 4月 1日
2011年 5月 1日
2011年 6月 1日
2011年 7月 1日
2011年 8月 1日
2010年 10月 1日
0.8 0.6 0.4 0.2 0
1月
2月
3月
4月
5月
6月
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8月
9月
1月
2月
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4月
5月 年 20 11 年
10
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ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
20
20
20
11
6月
月
月
月
措施前 措施后 井号 产油 含水 产油 含水 增油 % m 3 /d % m 3 /d m 3 /d D12 12 76 14 66 2 平均增油评价2010.8.1-2011.11.30 措施前 措施后 增油 总计 含水变化 m 3 /d m 3 /d m 3 /d m 3 14 15 1 123 -3.1
调驱后，霍尔曲线向上偏折，
阻力系数1.22、残余阻力系数1.06 ，起到一定封堵作用，在注入和后 续水驱过程中使液流转向，扩大水
氮气泡沫调驱后，压力下降 变缓，PI指数由1.75升高到 3.81，说明氮气泡沫有效封堵 了优势渗流通道。
驱波及体积，提高采收率。
二、注气实施效果分析
1. SZ36-1油田氮气泡沫调驱
研究内容： （1）泡沫高压下物性
（2）研究流度控制剂注入的类型
难点及关键技术：
体系强度与油藏特征的匹配性
（3）流度剂体系强度
（4）注入段塞大小 （5）注入时机（早期、中期） （6）注入方式（前后段塞） 弱
效果不理想
合适
强
堵塞
（7）气窜特征分析
对抑制气窜的抑制效果及采收率的影响。
三、下一步的工作开展
氮气泡沫压锥技术 CO2吞吐技术
一、海上油田注气概况
3.根据注气发展趋势和政策导向，二氧化碳仍是今后发展重点之一。
一、海上油田注气概况
4.根据北海油田调研结论，WAG和泡沫驱具有发展前景。
北海现有水驱采收率40%以上，挪威45%，目标要达到50%，调查18个
油田的4种注气方式，其结论是：
1）WAG最成功；
二、注气实施效果分析
3. 水气交替在QK17-2油田P18井组应用
水气交替技术在海上油田首次应用，目前井组无明显增油降水效果，还需待进一步跟踪分析。
主 要 内 容
一、海上油田注气概况
二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
三、下一步的工作开展
3. 针对海上高孔高渗、原油粘度大，容易气窜，开展流度控制技术研究。
素，注入量最大只有540m3/d；造成 整个井组出现欠注。
D16井组氮气泡沫调驱期间注采比平 注采比 均只有0.8
•
措施后配注量/注入量经短暂提升后 下降至340m3/d。
1.6 1.4 1.2 1
注采比
对策： 工艺方案设计充分考虑工作制度； 目前购置1200型制氮设备已完全能 够满足平台要求。
部位油井（二线井）进行生产；
压锥控水。
三、下一步的工作开展
5. 继续进行氮气泡沫相关技术研究，为海上稳产增产贡献力量。
氮气泡沫驱+氮气泡沫压锥+水气交替注入
（3）针对具体油藏情况，考虑多体系及复合泡沫组合技术
强化泡沫调驱 调剖与泡沫组合技术 弱凝胶与泡沫的组合技术 注聚时在线注泡沫调剖
线性 (水驱(2010.1.12010.11.30)) 线性 (前置段塞) y = 0.0101x + 63.013 R 2 = 0.998 线性 (主段塞(气液比<1:1))
0 50000 100000 150000 线性 (主段塞(气液比=1:1)) 累计注入量，m3
产 油 m3
含水 % -10
水驱(2010.1.1-2010.11.30)
3000
y = 0.0208x - 2617.9 R2 = 0.9941
前置段塞
2500 2000 1500 1000 500 0
y = 0.0136x - 797.1 R2 = 0.9929
主段塞(气液比<1:1) 主段塞(气液比=1:1) y = 0.0114x - 279.71 R2 = 1
5. 继续进行氮气泡沫相关技术研究，为海上稳产增产贡献力量。
氮气泡沫驱+氮气泡沫压锥+水气交替注入
（1）针对海上油田高孔高渗特征，可以通过泡沫辅助改善水驱，建议对注水井间
歇性注入氮气泡沫体系，主要技术为氮气泡沫驱和水气交替。对于海上稠油油藏 （地层粘度大于200mpa.s），建议进行热泡沫调驱。
（2）对于边底水油藏，建议考虑： 在来水方向低部位井（一线井）注入氮气泡沫，在高
备注 气量大，措施期间供 液不足 气量大 小层不对应 受边水影响 受边水影响 2011.3开层
1200 1100 1000 900 800
200000
250000
300000
产 液 m3
含水 %
100 90 80 70
2010年 1月 1日
2010年 2月 1日
2010年 3月 1日
2010年 4月 1日
海上油田注气技术应用现状及对策研究
主 要 内 容
一、海上油田注气概况
二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
一、海上油田注气概况
1.注气技术已经成为海上提高采收率系列技术之一。
渤海地区
LD10-1油田 天然气回注
QHD32-6油田 氮气泡沫驱 QHD32-6油田 氮气泡沫压锥 NB35-2油田 二氧化碳吞吐 QK17-2油田 水汽交替 WZ12-1油田 天然气回注
SZ36-1油田氮气泡沫调 驱受效油井的特征来看，基 本上4.5个月开始见效，有效 期达1年左右，受效油井平均 降水8.85%、平均日增油 4.57m3，F17和F26两个井组
累增油3.0×104m3。
结论与建议：有需求，需完善 (1)渤海稠油油田层间干扰大、注入水突进严重，平台液处理能力及平台寿命有限，迫切需要具有降低无 效水循环作用的提高采收率技术； (2)渤海SZ油田先导试验表明氮气泡沫调驱技术能够有效降低综合含水、补充地层能量、扩大波及体积， 对于符合泡沫调驱条件的海上稠油油田，可以考虑采取该技术改善注水开发效果； (3) 在进一步研究的基础上，深化作用机理研究及效果预测技术研究，以取得显著的经济效益。
二、注气实施效果分析
2. QHD32-6油田氮气泡沫调驱
D16井组进行氮气泡沫调驱：
累计注液49844m3，累计注气194万Nm3。
3500
注入压力上升3MPa
霍尔积分,MPa×d
应用效果： 注入压力上升，井组开发效果得到改善； 截止2011年底累计增油4814m3。 应用问题： 设备占用空间大，设备稳定性、排量待提高； D12、D13井出现气窜。
一、海上油田注气概况
5 气驱类型受自身性质及海上平台特殊性影响，决定其应用前景。
气驱类型 氮气泡沫驱 层内自生CO2 水气交替 天然气回注 CO2吞吐（驱） 氮气泡沫压锥 空气驱 气源广 工艺简单 优点 安全性 工艺简单 安全性 气窜 体系反应不充分 气窜 气源 腐蚀 体系稳定性 气窜 设备占用空间大 流程改造 结垢 设备占用空间大 腐蚀性 安全性 水合物处理 气源 存在问题 设备占用空间大 体系稳定性
2）WAG采取下倾方向注入，有利于采出阁楼油； 注气混相驱则采取构造顶部注气； 3）北海今后准备加强CO2驱和微生物驱的研究； 4）SWAG技术输入压力能保持泡状流，当气量供应不足时可采用； 5）泡沫气水交替驱(FAWAG)在1997年北海Snorre WFB成功地应用， 它能用于控制流度，但对油藏非均质性和纵向连通性非常敏感。
产量
600 500 400 300 200 100 0
含水
700
含水下降
油量上升
60 50 40 30 20 10 0
二、注气实施效果分析
2. QHD32-6油田氮气泡沫调驱
影响氮气泡沫驱效果因素： 1）D16井注入量影响： • 措施前配注量/注入量为740m3/d，
•
措施中由于设备和现场条件限制因
SZ36-1油田 层内自生二氧化碳
南海西部地区涠州油田作业区
海上油田在气驱技术做了大量的室内 实验及矿场试验研究工作。
一、海上油田注气概况
2.注气技术涉及氮气泡沫驱、水气交替、层内生气、二氧化碳吞吐、
天然气回注等多项技术3类气体。
气驱技术系列
氮气泡沫驱技术 水气交替技术 层内自生CO2 天然气回注技术
氮气泡沫驱 后续水驱 水驱阶段 导数曲线 线性 (后续水驱) 线性 (氮气泡沫驱) 线性 (水驱阶段)
400 y = 139.86x - 2746.1 y = 161.47x - 4656.4 y = 132.54x - 2294.9 350 300 250 200 150 100 50 0 -50
建议：成立联合项目队，发挥各自优势，进行专项技术攻关。
谢 谢！
7 6 5 4 3 2 1 0 0 20 40 60 时间，min 80 100 120 2010.8 2011.4
0
20
40
60 累计注入量，104m3
80
100
120
视吸水指数评价
F26井组霍尔曲线
井口压降曲线对比
F26井由123.4m3/（d.MPa） 下降到112.8，说明氮气泡沫起 到了一定的封堵优势渗流通道 的作用，对无效水循环的层位 起到了一定的抑制作用。
流量，m3/d
霍尔积分，MPa.d
14000
y = 112.8x - 156.24 2 R = 0.9959
12000 10000 8000 6000 4000 2000 0
井口压力，MPa
霍尔导数
400 300 200 100 0 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 井口压力，MPa 6.5 7.0 y = 123.43x - 269.76 2 R = 0.9902 2011.4 2010.8 线性 (2011.4) 线性 (2010.8)
2010年 11月 1日
2010年 12月 1日
2011年 9月 1日
2011年 10月 1日
2011年 11月 1日
D13 20 D15 19 D18 3 D19 26 C09 23 C17 25 C24 10 总计 138
84 26 77 6 -7 24 27 3 249 9.6 92 29 90 10 -2 21 26 5 1406 -1.7 95 4 94 1 -1 3 3 0 50 0.1 70 23 75 -3 5 26 21 0 0 3.7 86 14 91 -9 5 23 14 0 0 5.6 76 36 71 11 -5 28 35 7 1777 -4 93 13 84 3 -9 9 13 4 1209 -7.4 小层不对应 84 159 81 21 -3 148 154 20 4814 0.35 措施前总时间123天，措施期间138天，措施后总时间214天，措施效果期为229天
考虑CO2具有良好发展前景，应做好技术储备。 氮气泡沫驱相关技术相对比较成熟，也拥有海上井组试验经验，需继续针对存在问题 进行油藏、体系、工艺深入研究。
主 要 内 容
一、海上油田注气概况 二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
二、注气实施效果分析
1. SZ36-1油田氮气泡沫调驱
700 600 500
应
用
情
况
2009-2010年，SZ36-1 2010-2011年，QHD32-6 2010-2012年，QK17-2 2009-2011年，SZ36-1 2007-2010年，LD10-1 2007-2009年，WZ12-1 2008年，QHD32-6 2010年，LF13-1 2012年，LD32-2 2006年，NB35-2
2010年 5月 1日
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措施前 措施后 井号 产油 含水 产油 含水 增油 % m 3 /d % m 3 /d m 3 /d D12 12 76 14 66 2 平均增油评价2010.8.1-2011.11.30 措施前 措施后 增油 总计 含水变化 m 3 /d m 3 /d m 3 /d m 3 14 15 1 123 -3.1
调驱后，霍尔曲线向上偏折，
阻力系数1.22、残余阻力系数1.06 ，起到一定封堵作用，在注入和后 续水驱过程中使液流转向，扩大水
氮气泡沫调驱后，压力下降 变缓，PI指数由1.75升高到 3.81，说明氮气泡沫有效封堵 了优势渗流通道。
驱波及体积，提高采收率。
二、注气实施效果分析
1. SZ36-1油田氮气泡沫调驱
研究内容： （1）泡沫高压下物性
（2）研究流度控制剂注入的类型
难点及关键技术：
体系强度与油藏特征的匹配性
（3）流度剂体系强度
（4）注入段塞大小 （5）注入时机（早期、中期） （6）注入方式（前后段塞） 弱
效果不理想
合适
强
堵塞
（7）气窜特征分析
对抑制气窜的抑制效果及采收率的影响。
三、下一步的工作开展
氮气泡沫压锥技术 CO2吞吐技术
一、海上油田注气概况
3.根据注气发展趋势和政策导向，二氧化碳仍是今后发展重点之一。
一、海上油田注气概况
4.根据北海油田调研结论，WAG和泡沫驱具有发展前景。
北海现有水驱采收率40%以上，挪威45%，目标要达到50%，调查18个
油田的4种注气方式，其结论是：
1）WAG最成功；
二、注气实施效果分析
3. 水气交替在QK17-2油田P18井组应用
水气交替技术在海上油田首次应用，目前井组无明显增油降水效果，还需待进一步跟踪分析。
主 要 内 容
一、海上油田注气概况
二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
三、下一步的工作开展
3. 针对海上高孔高渗、原油粘度大，容易气窜，开展流度控制技术研究。
素，注入量最大只有540m3/d；造成 整个井组出现欠注。
D16井组氮气泡沫调驱期间注采比平 注采比 均只有0.8
•
措施后配注量/注入量经短暂提升后 下降至340m3/d。
1.6 1.4 1.2 1
注采比
对策： 工艺方案设计充分考虑工作制度； 目前购置1200型制氮设备已完全能 够满足平台要求。
部位油井（二线井）进行生产；
压锥控水。
三、下一步的工作开展
5. 继续进行氮气泡沫相关技术研究，为海上稳产增产贡献力量。
氮气泡沫驱+氮气泡沫压锥+水气交替注入
（3）针对具体油藏情况，考虑多体系及复合泡沫组合技术
强化泡沫调驱 调剖与泡沫组合技术 弱凝胶与泡沫的组合技术 注聚时在线注泡沫调剖
线性 (水驱(2010.1.12010.11.30)) 线性 (前置段塞) y = 0.0101x + 63.013 R 2 = 0.998 线性 (主段塞(气液比<1:1))
0 50000 100000 150000 线性 (主段塞(气液比=1:1)) 累计注入量，m3
产 油 m3
含水 % -10
水驱(2010.1.1-2010.11.30)
3000
y = 0.0208x - 2617.9 R2 = 0.9941
前置段塞
2500 2000 1500 1000 500 0
y = 0.0136x - 797.1 R2 = 0.9929
主段塞(气液比<1:1) 主段塞(气液比=1:1) y = 0.0114x - 279.71 R2 = 1
5. 继续进行氮气泡沫相关技术研究，为海上稳产增产贡献力量。
氮气泡沫驱+氮气泡沫压锥+水气交替注入
（1）针对海上油田高孔高渗特征，可以通过泡沫辅助改善水驱，建议对注水井间
歇性注入氮气泡沫体系，主要技术为氮气泡沫驱和水气交替。对于海上稠油油藏 （地层粘度大于200mpa.s），建议进行热泡沫调驱。
（2）对于边底水油藏，建议考虑： 在来水方向低部位井（一线井）注入氮气泡沫，在高
备注 气量大，措施期间供 液不足 气量大 小层不对应 受边水影响 受边水影响 2011.3开层
1200 1100 1000 900 800
200000
250000
300000
产 液 m3
含水 %
100 90 80 70
2010年 1月 1日
2010年 2月 1日
2010年 3月 1日
2010年 4月 1日
海上油田注气技术应用现状及对策研究
主 要 内 容
一、海上油田注气概况
二、注气实施效果分析
三、下一步的工作开展
一、海上油田注气概况
1.注气技术已经成为海上提高采收率系列技术之一。
渤海地区
LD10-1油田 天然气回注
QHD32-6油田 氮气泡沫驱 QHD32-6油田 氮气泡沫压锥 NB35-2油田 二氧化碳吞吐 QK17-2油田 水汽交替 WZ12-1油田 天然气回注