溶剂再生装置的流程模拟与优化
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天津石化 1 号溶剂再生装置设计加工能力为 310t/h，实 际 处 理 量 为 361t/h。 主 要 处 理 来 自 两 套 焦 化液化气脱硫塔、1 号焦化干气脱硫塔、2 号焦化干 气脱硫塔、气体分馏装置的富液和瓦斯脱硫塔的富 液，其中两套焦化液化气脱硫、1 号焦化干气脱硫、 2 号焦化干气脱硫和瓦斯脱硫在本装置区内进行， 气体分馏装置干气脱硫由本装置送入贫液，返回富 液，因此富液性质比较复杂。 1 号溶剂再生装置操 作 弹 性 为 60%～110%，设 计 年 开 工 时 间 为 8400h。
关键词 流程模拟 溶剂再生装置 胺液浓度 回流比 蒸汽耗量
1 前言 流程模拟技术是近几十年发展起来的一门综
合学科，是过程系统工程中一门重要的技术，已经 成为设计研究部门和生产部门强有力的辅助工具， 并 在 炼 油 、 化 工 领 域 装 置 优 化 中 得 到 广 泛 应 用 [1]。 天津石化公司 1 号溶剂再生装置，主要处理焦化干 气脱硫富液、焦化液化气脱硫富液、全厂瓦斯脱硫 富 液 和 气 体 分 馏 装 置 富 液 。 运 用 Aspen Plus 流 程 模 拟软件，建立 1 号溶剂再生装置模型，以节能为目 标，对装置进行全面分析，旨在优化操作条件，减少 蒸汽消耗，降低装置能耗。 2 工艺流程简述
E-201 — 贫 富 液 一 级 换 热 器 ；E-205/A ，B — 再 生 塔 底 重 沸 器 ；A-201/A～F — 酸 性 气 空 冷 器 ；A-202/A～F — 贫 液 空 冷 器 ；E-204 — 酸 性 气 水 冷 器 ；E-203 — 贫 液 冷 却 器 ；D-203 — 溶 剂 储 罐
胺液浓度是脱硫操作中的重要指标，也是需要 严 格 控 制 的 指 标 [4]。 模 型 中 ， 在 乙 二 醇 胺 (MDEA) 总 量 恒 定 情 况 下 ， 以 水 浓 度 为 变 量 ， 变 化 范 围 从 64% 到 75%，计 算 出 胺 液 浓 度 变 化 后 对 蒸 汽 量 及 产 品 质 量的影响，见图 3。 由图 3 可以看出，随着水浓度的 增加，胺浓度降低，贫液硫含量增加，蒸汽耗量增 加，酸性气浓度降低。 胺液浓度对再生塔蒸汽用量 影 响 最 大 ， 水 浓 度 从 64% 变 化 到 74.6% ， 蒸 汽 用 量 增 加 7.5t/h，而 贫 液 和 酸 性 气 质 量 都 能 合 格 。 因 此 ， 胺液浓度越高， 蒸汽耗量越低； 控制胺液浓度至 35%时 ，可 比 设 计 浓 度(25%)节 省 蒸 汽 7.5t/h。 4.2 改变回流比，分析对再生塔蒸汽用量的影响
· 88 ·
中外能源 SINO-GLOBAL ENERGY
2011年 第 16 卷
浓度随回流比变化较小，且都在允许范围内。 因此， 在优化过程中， 可根据脱硫部分的产品质量情况，
适 当 增 大 贫 液 硫 含 量 ，当 贫 液 硫 含 量 从 1.0g/L 提 高 至 2.0g/L 时 ，蒸 汽 耗 量 可 以 节 约 10t/h。
再生塔模拟结果与实际工况对比见表 1。 可以 看出，工艺参数模拟值和实际值吻合较好，说明模 型能较好反映该装置的实际操作状况，可以进行进 一步的应用分析。
表 1 再生塔工艺参数模拟值与实际值的对比结果
溶 剂 再 生 塔 (C-201) 蒸 汽 流 量 /(t·h-1) 进 料 流 量 /(t·h-1) 塔 底 温 度 /℃ 塔 顶 温 度 /℃ 回流比(质量比) 回 流 温 度 /℃
· 86 ·
中外能源 SINO-GLOBAL ENERGY
2011年 第 16 卷
溶剂再生装置的流程模拟与优化
汪优华，孙学锋
( 中 国 石 化 天 津 分 公 司 ， 天 津 300270)
摘 要 天 津 石 化 1 号 溶 剂 再 生 装 置 ， 设 计 处 理 能 力 310t/h ， 主 要 处 理 来 自 两 套 焦 化 液 化 气 脱 硫 塔 、1 号 焦 化 干 气 脱 硫 塔 、2
酸性气放火炬 PIC20203B
酸性气去1号制硫 PIC20203A
D - 202
P - 203
1.0MPa 蒸 汽 进
FIC20201/20202 PIC20202
E - 205
凝结水
图 1 1 号溶剂再生原则流程图 SR-204 — 富 液 过 滤 器 ；D-201 — 富 液 闪 蒸 罐 ；C-201 — 溶 剂 再 生 塔 ；D-202 — 酸 性 气 分 液 罐 ；E-202 — 贫 液 二 级 换 热 器 ；
E201 - P
POUT1
POUT
图 2 溶剂再生装置模型流程图 RFEEDIN— 各 塔 富 液 ；RIN1 — 富 液 ；RIN2 — 富 液 ；RIN3 — 富 液 ；
RIN4 — 富 液 ；H2S — 酸 性 气 ；POUT2 — 贫 液 ；POUT — 塔 底 贫 液 ；POUT3 — 贫 液 ；POUT4 — 贫 液
3 模型建立 应 用 Aspen Plus 软 件 自 带 的 流 程 图 绘 制 功 能 ，
绘制溶剂再生装置操作流程图，模拟流程见图 2。
E202
RFEEDIN
RIN1
Q2
POUT3
POUT2
E202 - P
E203 POUT4
D201 RIN2
P201
E201
RIN3
RIN4
H2S C - 201
回流比是再生塔操作中的一个重要指标，也是 需 要 严 格 控 制 的 一 个 指 标[5]。 模 型 中 ，在 塔 顶 抽 出 量 恒定情况下， 以回流比为变量， 其变化范围从 0.5 到 1.8， 计算出回流比变化时对蒸汽耗量及产品质 量的影响，见图 4。 由图 4 可以看出，回流比变小有 利 于 节 约 蒸 汽 量 ，在 回 流 比 等 于 0.5 时 ，贫 液 硫 含 量 达 到 2.0g/L， 基 本 能 满 足 贫 液 质 量 要 求 ； 酸 性 气
号焦化干气脱硫塔以及气体分馏装置的富液和瓦斯脱硫塔的富液。 以该装置为研究对象，应用流程模拟软件，建立 稳态流程模拟模型。 利用此模型，对影响装置能耗的参数进行灵敏度分析，研究塔压力、热负荷、进料位置、进料温 度、回流比等参数间的相互关系，并以模型为指导，以节能和经济效益最大化为目标，对装置进行优化调整：将胺液 浓 度 由 32% 提 高 至 38% ， 再 生 塔 回 流 比 ( 质 量 比 ) 由 设 计 值 1.91 降 低 至 1.0 ， 塔 顶 压 力 由 0.12MPa 降 低 至 0.10MPa ， 回 流 温 度 由 44.7℃提 高 至 50℃ ， 既 保 证 塔 顶 酸 性 气 浓 度 达 标 ， 贫 液 硫 含 量 也 能 满 足 脱 硫 系 统 需 要 。 通 过 调 整 优 化 ， 使 再 生 塔 的 蒸 汽 耗 量 明 显 降 低 ， 节 约 蒸 汽 6t/h ， 溶 剂 再 生 装 置 每 月 节 电 2.5×104kW·h ， 每 年 创 造 经 济 效 益 771 万 元 。
1 号溶剂再生装置原则流程(见图 1)如下：自本 装置气体及液化气脱硫部分来的富液，与来自气体 分 馏 装 置 的 富 胺 液 混 合 ， 经 富 液 过 滤 器 (SR-204)
过 滤 除 去 杂 质 后 ， 进 入 贫 液 二 级 换 热 器 (E -202/A， B)， 与 贫 液 换 热 至 65℃ ， 进 入 富 液 闪 蒸 罐 (D -201)， 在此闪蒸出所携带的烃类。 闪蒸气自罐顶经压力控 制送入火炬放空系统。 闪蒸后的富液经富溶剂泵 (P-202/1，2)升 压 后 ，与 来 自 再 生 塔 底 的 高 温 贫 液 在 贫 富 液 一 级 换 热 器 (E -201/A，B) 换 热 升 温 至 98℃ ， 进 入 溶 剂 再 生 塔(C-201)进 行 解 吸 。 在 再 生 塔 内 ，胺 液中吸收的硫化氢被释放出来。 该过程是一个吸热 反 应 ， 再 生 所 需 热 量 由 再 生 塔 底 重 沸 器 (E -205/A， B)提供，热源为低压蒸汽。 再生后的贫液经贫富液 一 、 二 级 换 热 器 (E-201/A，B 和 E-202/A，B) 与 富 液 换 热 降 温 后 ， 由 贫 液 加 压 泵 (P-201/1，2) 升 压 ， 流 经 贫 液 空 冷 器 (A -202/A ～F) 和 贫 液 冷 却 器 (E -203/A， B)冷 却 至 40℃后 ，进 入 溶 剂 储 罐(D-203)。 贫 液 由 各 塔贫液泵自溶剂贮罐抽出，分别送往各脱硫塔及气 体分馏装置脱硫单元循环使用。 再生塔顶部的酸性 气 体 ， 经 冷 却 至 40℃ 后 ， 进 入 酸 性 气 分 液 罐 (D202)。 分 液 罐 内 的 液 体 经 再 生 塔 顶 回 流 泵(P-203/1， 2)升 压 ，返 回 再 生 塔 顶 作 为 回 流 ，酸 性 气 由 罐 顶 经 压控后送往 1 号制硫装置。
酸性气浓度
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1) 蒸 汽 流 量 /(kg·h-1)
1.55
40000.0
1.50
1.45
38000.0
1.40 36000.0
1.35
1.30
34000.0
1.25
0.90 贫液硫含量 酸性气浓度 蒸汽耗量
0.88 0.86 0.84 0.82
1.20
0.80
0.64 0.65 0.66 0.67 0.68 0.69 0.70 0.71 0.72 0.73 0.74 0.75
胺液水百分比
图 3 胺液浓度对再生蒸汽、酸性气浓度和贫液硫含量的影响曲线
2.25
40000.0
0.95 酸性气浓度 蒸汽耗量 贫液硫含量
1.75
35000.0
0.90
酸性气浓度
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1) 蒸 汽 流 量 /(kg·h-1)
1.25
30000.0
0.85
25000.0
0.80
作 者 简 介 ： 汪 优 华 ， 工 程 师 ，2004 年 毕 业 于 西 南 石 油 大 学 ， 获 工 科学士学位， 现任天津石化炼油部联合四车间工艺主管师，主 要 从 事 生 产 和 技 术 管 理 工 作 。 E-mail ：wangyouhua0@163.com
第9期
汪优华等. 溶剂再生装置的流程模拟与优化
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1)
模型值 34
368.1 125.6 88.6 1.1 44.7 1.06
标定值 34.1 368 126.1 87 1.1 46 1.08
误 差 ，% 0.01 0.00 0.00 0.02 0 0.03 8
4 模型分析 以蒸汽耗量最小化为目标，在保证塔顶酸性气
和塔底贫液产品质量的前提下， 对关键控制参数 (进料胺浓度、回流比、贫液硫含量)进行综合分析， 来确定它们对再生塔各参数及产品质量的影响，以 探 索 最 优 化 的 操 作 条 件[2，3]。 4.1 改变进料胺浓度，分析对再生塔蒸汽的影响
0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8
回流比
图 4 回流比对再生蒸汽、酸性气浓度和贫液硫含量的影响曲线
5 模型应用 对于 1 号溶剂再生装置，在保证塔顶酸性气和
塔底贫液产品质量的前提下，针对再生塔的蒸汽能 耗控制，以最小化蒸汽耗量为目标，对各关键控制 参数进行综合分析，并指导操作调整。
模 拟 中 将 胺 浓 度 提 至 35.8% ，回 流 比 降 至 0.6， 分析蒸汽用量和产品质量的情况。 实际优化中，将 胺 浓 度 由 32%提 至 38%，回 流 比 由 1.1 降 至 1.0，塔 顶 压 力 由 1.2MPa 降 至 1.0MPa。 再 生 塔 优 化 前 后 对 比 见 表 2。 可 以 看 到 ，在 保 证 胺 浓 度 35%～40%的 基 础上，在保证塔顶酸性气和塔底贫液产品质量的前 提下，通过对塔顶压力回流比进行调整组合，实现 了再生塔蒸汽能耗的有效控制。 实际操作中，由于 贫液硫含量上升过快， 较模拟数值和指标控制值 (1.3g/L) 偏 离 较 大 ，再 加 之 上 游 装 置 波 动 ， 对 干 气 质 量造成影响。 为确保装置运行平稳，优化回流比至 1.0 后，未向模拟值 0.6 靠近。 根据实际优化结果， 蒸 汽 量 较 优 化 前 降 低 6t/h，比 设 计 值 降 低 11.4t/h。 6 经济效益分析
· 87 ·
轻烃去火炬 PIC20101
富液 SR - 204
E - 202
D - 201
E - 201 LIC20101
A - 202A - F
P-201 P-202
E - 203 LIC202来自百度文库1
贫液去各贫液泵
D - 203
FIC20301 贫液去气分
C - 201
A - 201A - F E - 204
关键词 流程模拟 溶剂再生装置 胺液浓度 回流比 蒸汽耗量
1 前言 流程模拟技术是近几十年发展起来的一门综
合学科，是过程系统工程中一门重要的技术，已经 成为设计研究部门和生产部门强有力的辅助工具， 并 在 炼 油 、 化 工 领 域 装 置 优 化 中 得 到 广 泛 应 用 [1]。 天津石化公司 1 号溶剂再生装置，主要处理焦化干 气脱硫富液、焦化液化气脱硫富液、全厂瓦斯脱硫 富 液 和 气 体 分 馏 装 置 富 液 。 运 用 Aspen Plus 流 程 模 拟软件，建立 1 号溶剂再生装置模型，以节能为目 标，对装置进行全面分析，旨在优化操作条件，减少 蒸汽消耗，降低装置能耗。 2 工艺流程简述
E-201 — 贫 富 液 一 级 换 热 器 ；E-205/A ，B — 再 生 塔 底 重 沸 器 ；A-201/A～F — 酸 性 气 空 冷 器 ；A-202/A～F — 贫 液 空 冷 器 ；E-204 — 酸 性 气 水 冷 器 ；E-203 — 贫 液 冷 却 器 ；D-203 — 溶 剂 储 罐
胺液浓度是脱硫操作中的重要指标，也是需要 严 格 控 制 的 指 标 [4]。 模 型 中 ， 在 乙 二 醇 胺 (MDEA) 总 量 恒 定 情 况 下 ， 以 水 浓 度 为 变 量 ， 变 化 范 围 从 64% 到 75%，计 算 出 胺 液 浓 度 变 化 后 对 蒸 汽 量 及 产 品 质 量的影响，见图 3。 由图 3 可以看出，随着水浓度的 增加，胺浓度降低，贫液硫含量增加，蒸汽耗量增 加，酸性气浓度降低。 胺液浓度对再生塔蒸汽用量 影 响 最 大 ， 水 浓 度 从 64% 变 化 到 74.6% ， 蒸 汽 用 量 增 加 7.5t/h，而 贫 液 和 酸 性 气 质 量 都 能 合 格 。 因 此 ， 胺液浓度越高， 蒸汽耗量越低； 控制胺液浓度至 35%时 ，可 比 设 计 浓 度(25%)节 省 蒸 汽 7.5t/h。 4.2 改变回流比，分析对再生塔蒸汽用量的影响
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浓度随回流比变化较小，且都在允许范围内。 因此， 在优化过程中， 可根据脱硫部分的产品质量情况，
适 当 增 大 贫 液 硫 含 量 ，当 贫 液 硫 含 量 从 1.0g/L 提 高 至 2.0g/L 时 ，蒸 汽 耗 量 可 以 节 约 10t/h。
再生塔模拟结果与实际工况对比见表 1。 可以 看出，工艺参数模拟值和实际值吻合较好，说明模 型能较好反映该装置的实际操作状况，可以进行进 一步的应用分析。
表 1 再生塔工艺参数模拟值与实际值的对比结果
溶 剂 再 生 塔 (C-201) 蒸 汽 流 量 /(t·h-1) 进 料 流 量 /(t·h-1) 塔 底 温 度 /℃ 塔 顶 温 度 /℃ 回流比(质量比) 回 流 温 度 /℃
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溶剂再生装置的流程模拟与优化
汪优华，孙学锋
( 中 国 石 化 天 津 分 公 司 ， 天 津 300270)
摘 要 天 津 石 化 1 号 溶 剂 再 生 装 置 ， 设 计 处 理 能 力 310t/h ， 主 要 处 理 来 自 两 套 焦 化 液 化 气 脱 硫 塔 、1 号 焦 化 干 气 脱 硫 塔 、2
酸性气放火炬 PIC20203B
酸性气去1号制硫 PIC20203A
D - 202
P - 203
1.0MPa 蒸 汽 进
FIC20201/20202 PIC20202
E - 205
凝结水
图 1 1 号溶剂再生原则流程图 SR-204 — 富 液 过 滤 器 ；D-201 — 富 液 闪 蒸 罐 ；C-201 — 溶 剂 再 生 塔 ；D-202 — 酸 性 气 分 液 罐 ；E-202 — 贫 液 二 级 换 热 器 ；
E201 - P
POUT1
POUT
图 2 溶剂再生装置模型流程图 RFEEDIN— 各 塔 富 液 ；RIN1 — 富 液 ；RIN2 — 富 液 ；RIN3 — 富 液 ；
RIN4 — 富 液 ；H2S — 酸 性 气 ；POUT2 — 贫 液 ；POUT — 塔 底 贫 液 ；POUT3 — 贫 液 ；POUT4 — 贫 液
3 模型建立 应 用 Aspen Plus 软 件 自 带 的 流 程 图 绘 制 功 能 ，
绘制溶剂再生装置操作流程图，模拟流程见图 2。
E202
RFEEDIN
RIN1
Q2
POUT3
POUT2
E202 - P
E203 POUT4
D201 RIN2
P201
E201
RIN3
RIN4
H2S C - 201
回流比是再生塔操作中的一个重要指标，也是 需 要 严 格 控 制 的 一 个 指 标[5]。 模 型 中 ，在 塔 顶 抽 出 量 恒定情况下， 以回流比为变量， 其变化范围从 0.5 到 1.8， 计算出回流比变化时对蒸汽耗量及产品质 量的影响，见图 4。 由图 4 可以看出，回流比变小有 利 于 节 约 蒸 汽 量 ，在 回 流 比 等 于 0.5 时 ，贫 液 硫 含 量 达 到 2.0g/L， 基 本 能 满 足 贫 液 质 量 要 求 ； 酸 性 气
号焦化干气脱硫塔以及气体分馏装置的富液和瓦斯脱硫塔的富液。 以该装置为研究对象，应用流程模拟软件，建立 稳态流程模拟模型。 利用此模型，对影响装置能耗的参数进行灵敏度分析，研究塔压力、热负荷、进料位置、进料温 度、回流比等参数间的相互关系，并以模型为指导，以节能和经济效益最大化为目标，对装置进行优化调整：将胺液 浓 度 由 32% 提 高 至 38% ， 再 生 塔 回 流 比 ( 质 量 比 ) 由 设 计 值 1.91 降 低 至 1.0 ， 塔 顶 压 力 由 0.12MPa 降 低 至 0.10MPa ， 回 流 温 度 由 44.7℃提 高 至 50℃ ， 既 保 证 塔 顶 酸 性 气 浓 度 达 标 ， 贫 液 硫 含 量 也 能 满 足 脱 硫 系 统 需 要 。 通 过 调 整 优 化 ， 使 再 生 塔 的 蒸 汽 耗 量 明 显 降 低 ， 节 约 蒸 汽 6t/h ， 溶 剂 再 生 装 置 每 月 节 电 2.5×104kW·h ， 每 年 创 造 经 济 效 益 771 万 元 。
1 号溶剂再生装置原则流程(见图 1)如下：自本 装置气体及液化气脱硫部分来的富液，与来自气体 分 馏 装 置 的 富 胺 液 混 合 ， 经 富 液 过 滤 器 (SR-204)
过 滤 除 去 杂 质 后 ， 进 入 贫 液 二 级 换 热 器 (E -202/A， B)， 与 贫 液 换 热 至 65℃ ， 进 入 富 液 闪 蒸 罐 (D -201)， 在此闪蒸出所携带的烃类。 闪蒸气自罐顶经压力控 制送入火炬放空系统。 闪蒸后的富液经富溶剂泵 (P-202/1，2)升 压 后 ，与 来 自 再 生 塔 底 的 高 温 贫 液 在 贫 富 液 一 级 换 热 器 (E -201/A，B) 换 热 升 温 至 98℃ ， 进 入 溶 剂 再 生 塔(C-201)进 行 解 吸 。 在 再 生 塔 内 ，胺 液中吸收的硫化氢被释放出来。 该过程是一个吸热 反 应 ， 再 生 所 需 热 量 由 再 生 塔 底 重 沸 器 (E -205/A， B)提供，热源为低压蒸汽。 再生后的贫液经贫富液 一 、 二 级 换 热 器 (E-201/A，B 和 E-202/A，B) 与 富 液 换 热 降 温 后 ， 由 贫 液 加 压 泵 (P-201/1，2) 升 压 ， 流 经 贫 液 空 冷 器 (A -202/A ～F) 和 贫 液 冷 却 器 (E -203/A， B)冷 却 至 40℃后 ，进 入 溶 剂 储 罐(D-203)。 贫 液 由 各 塔贫液泵自溶剂贮罐抽出，分别送往各脱硫塔及气 体分馏装置脱硫单元循环使用。 再生塔顶部的酸性 气 体 ， 经 冷 却 至 40℃ 后 ， 进 入 酸 性 气 分 液 罐 (D202)。 分 液 罐 内 的 液 体 经 再 生 塔 顶 回 流 泵(P-203/1， 2)升 压 ，返 回 再 生 塔 顶 作 为 回 流 ，酸 性 气 由 罐 顶 经 压控后送往 1 号制硫装置。
酸性气浓度
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1) 蒸 汽 流 量 /(kg·h-1)
1.55
40000.0
1.50
1.45
38000.0
1.40 36000.0
1.35
1.30
34000.0
1.25
0.90 贫液硫含量 酸性气浓度 蒸汽耗量
0.88 0.86 0.84 0.82
1.20
0.80
0.64 0.65 0.66 0.67 0.68 0.69 0.70 0.71 0.72 0.73 0.74 0.75
胺液水百分比
图 3 胺液浓度对再生蒸汽、酸性气浓度和贫液硫含量的影响曲线
2.25
40000.0
0.95 酸性气浓度 蒸汽耗量 贫液硫含量
1.75
35000.0
0.90
酸性气浓度
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1) 蒸 汽 流 量 /(kg·h-1)
1.25
30000.0
0.85
25000.0
0.80
作 者 简 介 ： 汪 优 华 ， 工 程 师 ，2004 年 毕 业 于 西 南 石 油 大 学 ， 获 工 科学士学位， 现任天津石化炼油部联合四车间工艺主管师，主 要 从 事 生 产 和 技 术 管 理 工 作 。 E-mail ：wangyouhua0@163.com
第9期
汪优华等. 溶剂再生装置的流程模拟与优化
贫 液 硫 含 量 /(g·L-1)
模型值 34
368.1 125.6 88.6 1.1 44.7 1.06
标定值 34.1 368 126.1 87 1.1 46 1.08
误 差 ，% 0.01 0.00 0.00 0.02 0 0.03 8
4 模型分析 以蒸汽耗量最小化为目标，在保证塔顶酸性气
和塔底贫液产品质量的前提下， 对关键控制参数 (进料胺浓度、回流比、贫液硫含量)进行综合分析， 来确定它们对再生塔各参数及产品质量的影响，以 探 索 最 优 化 的 操 作 条 件[2，3]。 4.1 改变进料胺浓度，分析对再生塔蒸汽的影响
0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8
回流比
图 4 回流比对再生蒸汽、酸性气浓度和贫液硫含量的影响曲线
5 模型应用 对于 1 号溶剂再生装置，在保证塔顶酸性气和
塔底贫液产品质量的前提下，针对再生塔的蒸汽能 耗控制，以最小化蒸汽耗量为目标，对各关键控制 参数进行综合分析，并指导操作调整。
模 拟 中 将 胺 浓 度 提 至 35.8% ，回 流 比 降 至 0.6， 分析蒸汽用量和产品质量的情况。 实际优化中，将 胺 浓 度 由 32%提 至 38%，回 流 比 由 1.1 降 至 1.0，塔 顶 压 力 由 1.2MPa 降 至 1.0MPa。 再 生 塔 优 化 前 后 对 比 见 表 2。 可 以 看 到 ，在 保 证 胺 浓 度 35%～40%的 基 础上，在保证塔顶酸性气和塔底贫液产品质量的前 提下，通过对塔顶压力回流比进行调整组合，实现 了再生塔蒸汽能耗的有效控制。 实际操作中，由于 贫液硫含量上升过快， 较模拟数值和指标控制值 (1.3g/L) 偏 离 较 大 ，再 加 之 上 游 装 置 波 动 ， 对 干 气 质 量造成影响。 为确保装置运行平稳，优化回流比至 1.0 后，未向模拟值 0.6 靠近。 根据实际优化结果， 蒸 汽 量 较 优 化 前 降 低 6t/h，比 设 计 值 降 低 11.4t/h。 6 经济效益分析
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轻烃去火炬 PIC20101
富液 SR - 204
E - 202
D - 201
E - 201 LIC20101
A - 202A - F
P-201 P-202
E - 203 LIC202来自百度文库1
贫液去各贫液泵
D - 203
FIC20301 贫液去气分
C - 201
A - 201A - F E - 204