450板模板(轮扣式)

板模板（轮扣式）计算书计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010

4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4

面板弹性模量E(N/mm2) 4500 面板计算方式二等跨连续梁

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

承载能力极限状态

q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，

1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3] ×1=18.593kN/m

q1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×1]=15.653kN/m q1活=1×(γQφc Q1k)×b=1×(1.4×0.7×3)×1=2.94kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×1＝11.595kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

M max＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×15.653×0.22+0.125×2.94×0.22＝

0.093kN·m

σ＝M max/W＝0.093×106/24000＝3.874N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×11.595×2004/(100×4500×144000)=0.149mm

νmax=0.149mm≤min{200/150，10}=1.333mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386

小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415

小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，

1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3]×0.2=3.719kN/m

因此，q1静＝1×1.35×(G1k

+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2=3.131kN/m

q1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×0.2＝0.588kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.131×0.92+0.117×0.588×0.92＝0.309kN·m

M2＝q1L12/2=3.719×0.152/2＝0.042kN·m

M max＝max[M1，M2]＝max[0.309，0.042]＝0.309kN·m

σ=M max/W=0.309×106/42667=7.249N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.131×0.9+0.617×0.588×0.9＝2.017kN

V2＝q1L1＝3.719×0.15＝0.558kN

V max＝max[V1，V2]＝max[2.017，0.558]＝2.017kN

τmax=3V max/(2bh0)=3×2.017×1000/(2×40×80)＝0.946N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.319kN/m

挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.319×9004/(100×8415×170.667×104)＝

0.717mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.319×1504/(8×8415×170.667×104)＝0.01mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm

满足要求！

六、主梁验算

q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3]×0.2＝3.773kN/m

q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.2＝

3.185kN/m

q1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×3×0.2＝0.588kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.359kN/m

承载能力极限状态

按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.185×0.9+1.2×0.588×0.9＝3.788kN

按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝

(0.4×3.185+0.45×0.588)×0.9+3.773×0.15＝1.951kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[R max，R1]×0.6＝2.273kN;

正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.359×0.9＝2.335kN

按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×2.359×0.9+2.359×0.15＝1.203kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.401kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=M max/W=0.859×106/4250=202.11N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

τmax=2V max/A=2×6.258×1000/398＝31.448N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=1.095mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm

悬挑段νmax＝0.442mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为R1=7.38kN，R2=10.804kN，R3=10.804kN，R4=7.38kN 七、可调托座验算

满足要求！

八、立杆验算

l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mm

l0=ηh=1.2×1800=2160mm

λ=max[l01，l0]/i=2160/16=135≤[λ]=150

满足要求！

2、立杆稳定性验算

考虑风荷载:

λ=l0/i=2160.000/16=135

查表得，φ1=0.371

M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.028×0.9×1.82/10)=0.007kN·m N d

=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[7.38,10.804,10.804,7.38]/0.6+1×1.35×0.15×3. 66=18.748kN

f d=N d/(φ1A)+M wd/W＝

18.748×103/(0.371×398)+0.007×106/4250=128.583N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=3.66/30=0.122≤3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.754=0.679kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.204=0.275kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：

M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.662×0.679+3.66×0.275=5.553kN.m

参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：

B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M ok

g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

b j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j

=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×3.66/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=984k

N.m≥3γ0M ok =3×1×5.553=16.659kN.M

满足要求！

十一、立杆支承面承载力验算

1

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

h t0

u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm

F=(0.7βh f t+0.25σpc，

)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=19.531kN

m

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

c c

βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，

A ln=ab=20000mm2

F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=19.531kN 满足要求！