锅炉排污率
锅炉排污率
2009-05-19 09:01:22| 分类：环保技术| 标签：|字号大中小订阅
一、锅炉排污的概念：
1、为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散
状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。
2、排污方式：锅炉排污分连续排污和定期排污两种。连续排污又称表面排污，要求连续不断地从炉水盐碱浓度最高部位排出部分炉水，以减少炉水中含盐、碱量，含硅酸量及处于悬浮状态的渣滓物含量，所以连排管设在正常水位下
80~100mm处，定期排污主要排除炉内水渣及泥污等沉积物，所以其排污口多设置在锅筒的下部及联箱底部。定期排污操作过程时间短暂，应当选择在锅炉高水位、低负荷或压火状态时进行排污。在小型锅炉上，通常只装设定期排污。
二、锅炉排污的计算：锅炉排污量的大小，和给水的品质直接有关。给水的碱
度及含盐量越大，锅炉所需要的排污量愈多。
1、排污率的计算：锅炉排污的指标用排污率表示，排污率即排污水量（Q污）占锅炉蒸发量（Q汽）的百分数。如下式表示：K= Q污/Q汽×100 % 当锅炉水质稳定时，根据物量平衡的关系可知，某物质随给水带入炉内的量等于排污水排掉的量与饱和蒸汽带走的量之和。则（Q污＋Q汽）×S给=Q汽×S汽＋Q 污×S污式中S给、S汽、S污分别表示给水中、饱和蒸汽中、排污水中某物质的含量，式中的S值可以按含盐量，也可按某一组分（如碱度、氯离子）的含量来计算。则K= Q污/Q汽=（S给－S汽）/（S污－S给）×100 %
2、排污率计算要注意以下三点：（1）排污率计算可按碱度或氯离子（氯离子与含盐量有较固定的比例关系，通常用氯离子代替含盐量）分别计算排污率，最后取其中较大的数值做为排污率，一般供热锅炉的排污率应控制在10% 以下。（2）对于容量较大的锅炉，由于其汽水分离装置效果好，蒸汽的湿度很小。这样饱和蒸汽中的含盐量远远低于给水中的含盐量，所以在这类锅炉的排污率计算中均可以忽略蒸汽中的含盐量，即K=S给/（S污－S给）×100 % （3）对于大多数工业锅炉，特别是汽包容积小，汽水分离装置简单，饱和蒸汽的带水量较大的工业锅炉，蒸汽湿度常在3%左右，（与排污率控制在5%~10%的范围比较，已经是不算低了）这种条件下计算锅炉排污率时不能忽略蒸汽中的含盐量。因为K= （S给－S汽）/（S污－S给）=CL－给/（CL－污－CL－给）－CL－汽/（CL－污－CL－给）< CL－给/（CL－污－CL－给）－CL－汽/CL－污这里CL－汽/CL－污为蒸汽湿度，CL－污=CL－锅炉水即排污水中的氯离子含量等于锅水中的氯离子含量，式中CL－给、CL－污、CL－汽、CL－锅炉水分别表示给水中、排污水中、饱和蒸汽中、炉水中氯离子的含量。可见，如果忽略了蒸汽中的含盐量，则计算所得的排污率将偏大（差值大于蒸汽湿度）。工业锅炉的排污率每增大1%，燃料的消耗量就增加0.3%。这样就浪费了燃料且不能正确评价锅炉的能源消耗及综合管理水平。
三、锅炉排污装置排污装置指锅炉本体范围内的排污短管，排污阀及锅筒内部排污导管等。排污导管要求有足够的长度并且水平安装，导管的一端封死。每台锅炉应装独立的排污管。排污管应尽量减少弯头，保证排污畅通并接到安全的地点。排污管和锅筒、集箱、排污阀连接部分要牢*、无腐蚀。排污阀宜采用闸阀、扇形阀或斜截止阀。排污阀的公称直径为φ20~65mm，额定蒸发量≥1t/h 或工作压力≥0.7Mpa的锅炉，排污管应装两个串联的排污阀。排污时，排污阀承受高温液体的冲刷及污垢的磨损，停止排污后将逐渐冷到室温。为了改善排污阀的频繁承受压差（压降较大）、积垢腐蚀磨损、振动、热冲击等恶劣的工作条件，串联的排污阀有一定的操作顺序，其连接顺序为锅筒（或下集箱）——阀1（慢阀）、阀2（快阀），排污时先开阀1再开阀2（阀2承受压差，易损坏）；停止排污时先关阀2，再关阀1（阀2承受压差，易损坏），这样可使阀1处于无压差下启、闭，工作条件好，寿命长。大修时重点检修或更换阀门2即可。阀1为慢开阀常采用斜球式排污阀或慢开闸门式排污阀即普通的闸阀，但它必须具备有抗炉水碱性腐蚀的能力；阀2为快开阀，常采用摆动闸门式、齿条闸门式
阀门以满足排污的动作和时间要求。
四、排污热量的回收利用锅炉的排污率一般为锅炉容量的3~10%，为了使这部分排水带出的不可忽视的热量回收利用，通常在锅炉房内要设置定期排污及连续排污膨胀器。将炉水因降压后产生的汽水分开并分别加以利用。蒸汽一般通入大气式热力除氧器用于给水的除氧，而污水则通过换热器降温利用热量后安全地排入地沟。五、小结通过正确合理的排污排掉炉水中的杂质、泥污、水垢，控制锅水的碱度及含盐量，使炉水水质符合国家标准，保证了受热面的清洁，满足了合格的蒸汽品质要求，延长了锅炉的使用寿命，排污余热充分利用，达到了节能的效果。由此可见，设计、制造、安装、使用单位必须重视锅炉排污问题，深刻理解排污的意义，掌握排污量的大小，正确操作使用排污装置，回收利用排污的余热。这有利于确保锅炉在经济的条件下安全、可*、长期地运行，减少不
必要的损失，达到节约能源的目的。
锅炉排污系统事故应急预案演练方案
内蒙古锡林河煤化工有限责任公司 锅炉环境污染事故应急预案演练方案 1 演练目的 为做好公司锅炉系统突发事件的应急处置工作，指导和应对可能发生的大气污染事故，及时、有序、高效开展事故抢险救援工作，妥善处置、排除隐患，最大限度地减少事故可能造成的损失，保障员工及周边居民安全，制定本方案。 2 演练时间及地点 2017年9月25日上午9:00 乌拉盖锡林河热力有限公司锅炉房 3演练类型 现场模拟事故 4 公司锅炉系统基本情况 锅炉系统基本信息一览表 5 危害程度分析 当锅炉排污系统出现故障失去效用时，可能发生大量跑冒烟尘事故，扩散到大气中，污染周边环境，影响周边居民生活、农作物生长，紊乱社会秩序，严重时影响公司形象。
按锅炉排污系统故障程度将事故分为两级： 轻微超标：日常运行过程中，管路产生堵塞、水泵压力偏低，以及煤质变化造成的短时或暂时烟气超标现象； 严重超标：由于人员操作失误或设备故障引起排污系统失去效用，造成长期连续烟尘严重超标现象。 6 应急组织机构与职责 6.1组织机构 二级应急救援指挥部人员组成 总指挥：易永平季春利 副总指挥：门树臣侯星野黄晨 成员：扈晓强姚猛薛振平田庆辉祝恒阳王铁民周庆云领导小组下设办公室，设在安全环保部。 6.2指挥部工作职责 （1）贯彻执行国家、当地政府、上级有关锅炉系统安全的方针、政策标准； （2）确定现场指挥人员，明确事故状态下各级人员的职责； （3）组织制定现场处置方案，指导、协调各救援小组开展救援工作； （3）负责人员、资源配置、应急队伍的调动； （4）批准本预案的启动和终止；
（7）负责事故信息的上报工作； （8）负责调查保护事故现场及相关数据； （9）接受政府、上级公司的指令和调动； （10）组织应急救援预案的演练。 6.3总指挥职责 （1）负责批准公司锅炉污染事故应急救援预案的启动和终止； （2）了解和判别锅炉污染事故的种类、级别，预判可能造成的危害； （3）组织进行应急救援召集应急救援小组各组长，按实际情况调整和布置救援措施； （4）负责锅炉污染事故信息报告和信息通报； （5）负责锅炉污染事故后期处置工作。 6.4副总指挥职责 （1）协助总指挥组织实施各项应急措施和现场处置措施。 （2）总指挥不在现场或不便履行职责时，行使总指挥职责。 6.5小组职责 6.5.1组织协调组职责 （1）在指挥部领导下，组织、协调各区域的工作； （2）发生锅炉污染事故后迅速了解、收集信息，并及时共享； （3）协调各区域内、外救援队伍实施应急救援； （4）明确救援目标和设备行驶路线； （5）根据锅炉污染事故的性质、特点，告知群众应采取的安全防护措施。 6.5.2应急救援组职责
锅炉排污许可证审核要点
排污许可证申请与核发技术规范锅炉 审核要点 排污单位各项申请材料和生态环境部门补充信息应完整、规范。 复审时，除应关注是否按照前版审核意见修改外，还须注意是否出现新问题。 一、申请材料的完整性 （一）排污单位应提交以下申请材料 （1）排污许可证申请表； （2）自行监测方案； （3）由排污单位法定代表人或者主要负责人签字或者盖章的承诺书； （4）排污单位有关排污口规范化的情况说明； （5）建设项目环境影响评价文件审批文号，或者按照有关国家规定经地方人民政府依法处理、整顿规范并符合要求的相关证明材料； （6）申请前信息公开情况说明表，需要注意，仅实施排污许可重点管理的排污单位需要提交； （7）《排污许可管理办法（试行）》实施后（2018年1月10日及之后）的新建、改建、扩建项目排污单位存在通过污染物排放等量或者减量替代削减获得重点污染物排放总量控制指标
情况的，且出让重点污染物排放总量控制指标的排污单位已经取得排污许可证的，应当提供出让重点污染物排放总量控制指标的排污单位的排污许可证完成变更的相关材料； （8）附图、附件等材料，其中，附图应包括生产工艺流程图和平面布置图； （9）排污许可证副本。 此外，主要生产设施、主要产品产能等登记事项中涉及商业秘密的，排污单位应当进行标注。 （二）明确不予核发排污许可证的情形 对存在下列情形之一的，负责核发的生态环境部门不予核发排污许可证： 1、位于法律法规规定禁止建设区域内的。如饮用水水源保护区、自然保护区、风景名胜区等。 2、属于国务院经济综合宏观调控部门会同国务院有关部门发布的产业政策目录中明令淘汰或者立即淘汰的落后生产工艺装备、落后产品的。 3、法律法规规定不予许可的其他情形。 二、申请材料的规范性 （一）申请前信息公开 1、实行重点管理的排污单位需要在申请前信息公开，实行简化管理的排污单位可不进行申请前信息公开。对于主行业为热
锅炉排污率
锅炉排污率 2009-05-19 09:01:22| 分类：环保技术| 标签：|字号大中小订阅 一、锅炉排污的概念： 1、为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散 状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。 2、排污方式：锅炉排污分连续排污和定期排污两种。连续排污又称表面排污，要求连续不断地从炉水盐碱浓度最高部位排出部分炉水，以减少炉水中含盐、碱量，含硅酸量及处于悬浮状态的渣滓物含量，所以连排管设在正常水位下 80~100mm处，定期排污主要排除炉内水渣及泥污等沉积物，所以其排污口多设置在锅筒的下部及联箱底部。定期排污操作过程时间短暂，应当选择在锅炉高水位、低负荷或压火状态时进行排污。在小型锅炉上，通常只装设定期排污。 二、锅炉排污的计算：锅炉排污量的大小，和给水的品质直接有关。给水的碱 度及含盐量越大，锅炉所需要的排污量愈多。 1、排污率的计算：锅炉排污的指标用排污率表示，排污率即排污水量（Q污）占锅炉蒸发量（Q汽）的百分数。如下式表示：K= Q污/Q汽×100 % 当锅炉水质稳定时，根据物量平衡的关系可知，某物质随给水带入炉内的量等于排污水排掉的量与饱和蒸汽带走的量之和。则（Q污＋Q汽）×S给=Q汽×S汽＋Q 污×S污式中S给、S汽、S污分别表示给水中、饱和蒸汽中、排污水中某物质的含量，式中的S值可以按含盐量，也可按某一组分（如碱度、氯离子）的含量来计算。则K= Q污/Q汽=（S给－S汽）/（S污－S给）×100 % 2、排污率计算要注意以下三点：（1）排污率计算可按碱度或氯离子（氯离子与含盐量有较固定的比例关系，通常用氯离子代替含盐量）分别计算排污率，最后取其中较大的数值做为排污率，一般供热锅炉的排污率应控制在10% 以下。（2）对于容量较大的锅炉，由于其汽水分离装置效果好，蒸汽的湿度很小。这样饱和蒸汽中的含盐量远远低于给水中的含盐量，所以在这类锅炉的排污率计算中均可以忽略蒸汽中的含盐量，即K=S给/（S污－S给）×100 % （3）对于大多数工业锅炉，特别是汽包容积小，汽水分离装置简单，饱和蒸汽的带水量较大的工业锅炉，蒸汽湿度常在3%左右，（与排污率控制在5%~10%的范围比较，已经是不算低了）这种条件下计算锅炉排污率时不能忽略蒸汽中的含盐量。因为K= （S给－S汽）/（S污－S给）=CL－给/（CL－污－CL－给）－CL－汽/（CL－污－CL－给）< CL－给/（CL－污－CL－给）－CL－汽/CL－污这里CL－汽/CL－污为蒸汽湿度，CL－污=CL－锅炉水即排污水中的氯离子含量等于锅水中的氯离子含量，式中CL－给、CL－污、CL－汽、CL－锅炉水分别表示给水中、排污水中、饱和蒸汽中、炉水中氯离子的含量。可见，如果忽略了蒸汽中的含盐量，则计算所得的排污率将偏大（差值大于蒸汽湿度）。工业锅炉的排污率每增大1%，燃料的消耗量就增加0.3%。这样就浪费了燃料且不能正确评价锅炉的能源消耗及综合管理水平。
工业锅炉产排污系数表
工业锅炉产排污系数表-燃煤工业锅炉 产品名 原料名称工艺名称规模等级污染物指标单位产污系数末端治理技术名称排污系数称 工业废气量标立方米/吨-原料10,290.43 直排10,290.43 ① 有末端治理10,804.95 直排 16S ② 16S 湿法除尘法③ 13.6S 二氧化硫千克/吨-原料(无炉内脱硫) 湿式除尘脱硫（钙法 ④ 4.8S /镁法/其它脱硫剂） 蒸汽/热水/其它烟煤层燃炉所有规模 11.2S (炉内脱硫⑤) 直排11.2S 湿式除尘脱硫（钙法 3.36S /镁法/其它脱硫剂） 直排 1.25A 单筒旋风除尘法0.5A 多管旋风除尘法0.38A 烟尘千克/吨-原料 1.25 A ② 湿法除尘法/湿式除 ⑥0.16A 尘脱硫 静电除尘法（管式）0.23A 静电除尘法（卧式）0.04A 布袋/静电+布袋⑦0.01A 氮氧化物千克/吨-原料 2.94 直排 2.94 蒸汽/热水/其它烟煤抛煤机炉所有规模工业废气量标立方米/吨-原料9,097.4 直排9,097.4 有末端治理9,552.27
4430 工业锅炉（热力生产和供应行业）产排污系数表-燃煤工业锅炉（续1） 产品名 原料名称工艺名称规模等级污染物指标单位产污系数末端治理技术名称排污系数称 直排16S 湿法除尘法13.6S 16S （无炉内脱硫） 湿式除尘脱硫（钙法 4.8S 二氧化硫千克/吨-原料 /镁法/其它脱硫剂） 蒸汽/热水/其它烟煤抛煤机炉所有规模 11.3S （炉内脱硫） 直排11.2S 湿式除尘脱硫（钙法 3.37S /镁法/其它脱硫剂） 直排 3.84A 烟尘千克/吨-原料 3.84A 湿法除尘法/湿式除 尘脱硫 0.5A 静电除尘法（卧式）0.12A 布袋除尘法0.04A 氮氧化物千克/吨-原料 3.11 直排 3.11 工业废气量标立方米/吨-原料9,415.54 直排9,415.54 有末端治理9,886.32 15S 直排 湿法除尘法12.75S 15S 蒸汽/热水/其它烟煤 循环流化 床炉 所有规模二氧化硫千克/吨-原料 (无脱硫剂) 4.5S (添加脱硫剂⑧) 湿式除尘脱硫（钙法 4.5S /镁法/其它脱硫剂） 直排 4.5S 湿式除尘脱硫（钙法 1.35S /镁法/其它脱硫剂） 烟尘千克/吨-原料 5.19A 直排 5.19A
锅炉排污及布置
理论课教案教案编号 编写教师周智勇编写日期2012年11月22日审核教师审核日期年月日教学班级 教学日期2012年月日 课程名称锅炉及锅炉房设备 课题：第十一章锅炉房汽水系统与锅炉房布置 11-4排污系统11-5热水锅炉房热力系统11-6 锅炉房布置教学目标：1．熟悉排污系统组成及重要性； 2．掌握锅炉房热力系统组成； 3.掌握锅炉房热力系统图组成。 教学重点：掌握热水锅炉房热力系统组成及锅炉房热力系统图组成。教学难点：锅炉房热力系统图的绘制。 教学方法：讲授法、讨论法 其它说明： 时间分配教学组织1分钟小结与作业4分钟引入新课5分钟分钟讲解新课80分钟分钟 课后记事：
教学内容 教学方法 [复习引入] 略。 [讲解新课] 第十一章 锅炉汽水系统与锅炉房布置 §11-4 排污系统 一、锅炉排污 1.意义：锅炉排污，就是排掉一部分浓缩的锅炉水，同时补充相同数量的给水，将锅炉水冲淡。锅炉运行时，锅炉水会产生不少水渣，水渣在锅内沉积过多会形成水垢。锅炉排污除了保持水质，还有排除水渣的目的。 2.方式 1）连续排污； 2）定期排污。 二、锅炉排污率的计算 §11-5 热水锅炉房热力系统 一、热水锅炉房的热力系统确定时，要考虑的因素 1. 除了用锅炉自生蒸汽定压的热水系统外，在其他定压方式的热水系统中，热水锅炉在运行时的出口压力不应小于最高供水温度加20℃相应的饱和压力，以防止锅炉有汽化危险。 2.热水锅炉应有防止或减轻因热水系统的循环水泵突然停运后造成锅炉水汽化和水击的措施。 3. 热水系统的附件设置 4. 安全阀的设置要求 5. 每台锅炉进水阀的出口和出水阀的入口处都应装压力表和温度计。 6.循环水泵选择要求。 7. 补给水泵的选择应符合下列要求。 8. 恒压装置。 §11-6 锅炉房热力系统图组成 一、热力系统图组成 讲授 % 100?--= js g q js S S S S p
锅炉排污率计算
锅炉排污率计算 为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅 炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散状的沉淀物，这个过程就 是锅炉排污。锅炉排污量的大小，与给水的品质直接有关。给水的碱度及含盐量越大，锅炉 所需要的排污量愈多。 1、排污率的计算：锅炉排污的指标用排污率表示，排污率即排污水量（Q污）占锅炉蒸 发量（Q汽）的百分数。如下式表示：K=Q污/Q汽×100% 当锅炉水质稳定时，根据物量平 衡的关系可知，某物质随给水带入炉内的量等于排污水排掉的量与饱和蒸汽带走的量之和。 则（Q污＋Q汽）×S给=Q汽×S汽＋Q污×S污式中S给、S汽、S污分别表示给水中、饱 和蒸汽中、排污水中某物质的含量，式中的S值可以按含盐量，也可按某一组分（如碱度、 氯离子）的含量来计算。则 K=Q污/Q汽=（S给－S汽）/（S污－S给）×100% 。2、排污 率计算要注意以下三点：（1）排污率计算可按碱度或氯离子（氯离子与含盐量有较固定的 比例关系，通常用氯离子代替含盐量）分别计算排污率，最后取其中较大的数值做为排污率，一般供热锅炉的排污率应控制在10%以下。 （2）对于容量较大的锅炉，由于其汽水分离装置效果好，蒸汽的湿度很小。这样饱和蒸 汽中的含盐量远远低于给水中的含盐量，所以在这类锅炉的排污率计算中均可以忽略蒸汽中 的含盐量，即 K=S给/（S污－S给）×100% （3）对于大多数工业锅炉，特别是汽包容积小，汽水分离装置简单，饱和蒸汽的带水量 较大的工业锅炉，蒸汽湿度常在3%左右，（与排污率控制在5%~10%的范围比较，已经是 不算低了）这种条件下计算锅炉排污率时不能忽略蒸汽中的含盐量。因为 K=（S给－S汽）/（S污－S给）=CL－给/（CL－污－CL－给）－ CL－汽/（CL－污－CL－给）可见，如果 忽略了蒸汽中的含盐量，则计算所得的排污率将偏大（差值大于蒸汽湿度）。 工业锅炉的排污率每增大1%，燃料的消耗量就增加0.3%。这样就浪费了燃料且不能正确评 价锅炉的能源消耗及综合管理水平。
锅炉定期排污的注意事项
锅炉定期排污的注意事项 锅炉定期排污又叫间断排污和底部排污。因为定期徘污是在锅炉水系统极低的地方，如在锅炉的泥包和下联箱等处底部、间断地进行而得名。定期排污的目的，是为了排除锅炉内形成的粘质物、泥渣、沉淀和腐蚀产物等。定期排污闭门的开启，应掌捉时间不能过长，一个徘污点一次排污的时间，按规定要求不超过30秒。徘污时间过长，徘污旦过多，不但排掉了好水，浪费了热能，而且严重时会使锅炉水循环遭到破坏。尤其对带有水冷壁上升管中的水发生倒流现象，达将是很危险的。 在有良好水处理设备的系统中，一般每班只排污一次，也可每天排污一次。在实行炉内水处理的锅炉，如一般立式或卧式锅炉，则应适当增加排污次数，每班可排污1—2次，视炉水质量而定。 排污工作应在锅炉低负荷时进行，容易沉积于锅炉底部。 禁止二台锅炉同时进行排污。一台锅炉同时开二个排污点、也是不许可的。各个徘污点应是逐个地进行。 禁止利用任何杠杆来延长手轮直径或搬把长度以开启价污阀门。 当炉内水位出现不正常情况和锅炉出事故时，应立即停止排污工作。 定期排污管道上，要装有串联着的两个阀门，其中一个是做为调整使用，另一个是为了保证设备运行的安全、不使渗漏。 两个串联阀门的操作程序，应该遵守下列规则： 首先，完全开启第二个排污阀门（从离开锅炉算起）。然后微开第一个徘污门，使之预热排污管道系统。在管道系统预热完毕后，再缓慢开大第一个排污门进行排污。排污完毕关闭徘污门时，其操作程序与上述程序相反进行。这种入式叫做保护第二截门的方式。实际工作中。有些做法与此相反。结果容易造成排污阀门渗漏，徘走大量饱和炉水，使很多的热能白白地跑掉。 保护第二截门的方式有下列几个优点： 1、第一个截门完好，在不进行排污操作期间，第二个截门是处于冷状态的，不受炉水浸泡、腐蚀和泥渣沉积。在进行排污操作时，第二个截门在开启过程中也不受高压炉水的冲刷。易于保证安全和不泄漏。截门开度小时受炉水的冲刷最强。第一截门调节，第二截门在开启时全开，关闭时全关，最先开启，最后关闭不作调节，保证不受高压炉水影响。相反，若采取保护第一截门的方式，则第一个截门本来就是处于炉水浸泡、腐蚀酌环境中。在开启第一个截门的过程
燃煤锅炉污染物排放量测算
燃煤锅炉的二氧化硫排放量，目前环保局按以下方式计算： 1.二氧化硫产量（Kg）＝1600×耗煤量（吨）×含硫率（％） 2.二氧化硫脱出量（Kg）＝1000×石膏量（吨）×（1－水分％）×石膏纯度％×64÷172 3.二氧化硫排出量（Kg）＝二氧化硫产量（Kg）－二氧化硫脱出量（Kg） 二氧化硫脱出量是按石灰石/石膏脱硫工艺计算。 一、烟气量的计算： －理论空气需求量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －收到基低位发热量（kJ/kg或kJ/Nm3（气体燃料））； －干燥无灰基挥发分（％）； VY－烟气量（Nm3/Kg或Nm3/Nm3（气体燃料））； －过剩空气系数, = 。 1、理论空气需求量 >15％的烟煤： <15％的贫煤及无烟煤： 劣质煤<12560kJ/kg： 液体燃料： 气体燃料，<10468kJ/Nm3： 气体燃料，>14655kJ/Nm3： 2、实际烟气量的计算 （1）固体燃料 无烟煤、烟煤及贫煤： <12560kJ/kg的劣质煤： （2）液体燃料： （3）气体燃料： <10468kJ/Nm3时：
>14655kJ/Nm3时： 炉膛过剩空气系数表 燃烧方式烟煤无烟煤重油煤气 链条炉 1.3～1.4 1.3～1.5 煤粉炉 1.2 1.25 1.15～1.2 1.05～1.10 沸腾炉 1.25～1.3 漏风系数表 漏风 部位炉膛对流 管束过热器省煤器空气 预热器除尘器钢烟道 （每10m）钢烟道 （每10m） 0.1 0.15 0.05 0.1 0.1 0.05 0.01 0.05 烟气总量： V－烟气总量，m3/h或m3/a； B－燃料耗量，kg/h、m3/h、kg/a、m3/a。 3、SO2的计算： 式中： －二氧化硫的产生量（t/h）； B－燃料消耗量（t/h）； C－含硫燃料燃烧后生产的SO2份额，一般取0.8； －燃料收到基含硫量（％）； 64－SO2相对分子质量； 32－S相对分子质量。 SO2的产生浓度（mg/m3）： 4、烟尘的计算 式中： －烟尘的产生量（t/h）； －燃料收到基含灰分（％）；
锅炉连续排污测控系统
锅炉连续排污测控系统 杜津津,郭福田,程代京,王晓辉 (西安交通大学电气工程学院 陕西西安 710049) 摘 要:本文分两部分介绍了锅炉连续排污测控系统。首先介绍了流量测量模块,接着着重介绍了排污控制模块及实现算法。该系统采用了单片机技术,实现了锅炉排污流量的在线监测和控制,达到了节能降耗的目的。 关键词:连续排污;调节;单片机;锅炉 中图分类号:TP 368.1 文献标识码:B 文章编号:1004373X (2003)2309502 Continuous Blow Down System of Boiler DU Jinjin ,GUO Futian ,CHENG Daij ing ,WANG Xiaohui (Co ll eg e o f Electric a ls Engineering,Xi ′an Ji a oto ng U niversity ,Xi ′an,710049,Chi na) Abstract :T his pa per intr oduces the continuous blo w dow n sy stem of boiler in tow part s .First ,the paper simply pr esents the measuring blo w mo dule ;Seco nd ,the paper emphasizes the contr ol m odule a nd ar it hmet ic o f co nt inuo us blo w do w n system of bo iler .It is equipped w ith do uble singlechips,w hich can ex amine and co nt ro l o n line so that ex ha ust can be reduced. Keywords :continuo us blow do w n;reg ulat ing;M CU ;bo iler 收稿日期:200309 15 1 概 述 锅炉连排测控系统是由锅炉排污流量测量和排污控制2个模块组成。其原理框图如图1 所示。 图1 锅炉排污测控器原理图 2 流量测量部分 锅炉流量测量部分是由节流件、变送器和流量算法软件构成。当被测介质流过节流件时,节流件前后将产生差压 P ,通过变送器将来流压力和差压转变成4～20mA 标准电流信号,并将这2个节流信号送入排污流量测量模块,在DCS 系统中取得汽包压力信 号,按多相流量测量原理计算得到被测介质的瞬时流量和累计流量。3 锅炉排污控制部分 锅炉排污控制部分由炉水品质在线仪表、电动排污调节阀、控制软件及硬件电路组成。化水在线仪表送入排污流量控制模块的信号有电导率、PH 值、二氧化硅、磷酸根,根据排污控制算法确定是否调整排污门的开度,控制其排污量。控制算法采用带约束条件的PID 控制算法,以排污量作为反馈量。在正常工作时,以PH 值、二氧化硅、磷酸根为控制变量,在保证炉水指标的前提下,尽量减少排污量;在二氧化硅、磷酸根仪表缺信号或失效时以电导率为控制变量;在全部在线仪表失效时,以手动控制方式工作。 3.1 控制算法3.1.1 PID 算法 (1)模拟PID 控制 理论和实践均证明在连续控制系统中,对象为一阶和二阶惯性环节或同时带有滞后时间不大的滞后环节时,PID 控制是一种较好的方法。这些对象的传递函数为: G 0(s )=K e - s 1s +1 (1)或 G 0(s )= K e - s ( 1s +1)( 2s +1) (2)95 《现代电子技术》2003年第23期总第166期仿真与测试
锅炉废气排放量计算
1.工业废水排放量＝工业新鲜用水量×80％ 2.燃煤废气量计算公式∶ Ｖ＝（α＋ｂ）×Ｋ×Ｑ低×Ｂ÷10000 式中：Ｖ—燃煤废气量（万标立方米） α—炉膛空气过剩系数（见表１） ｂ—燃料系数（见表２） Ｋ＝1.1 Ｑ低—煤的低位发热值，取Ｑ低＝5200大卡 Ｂ—锅炉耗煤量（吨） 3.燃煤二氧化硫排放量计算公式∶ Ｇ＝2×0.8×Ｂ×Ｓ×（1－η） 式中：Ｇ—燃煤二氧化硫排放量（吨） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ｓ—煤中全硫分含量。 η—二氧化硫脱除率。 4.煤粉炉、沸腾炉和抛煤机炉燃煤烟尘产生量计算公式∶ Ｇ＝ ( Ｂ×Ａ×ｄfh ) / ( １－Ｃfh ) ×1000 其他炉型燃煤烟尘产生量计算公式∶ Ｇ＝Ｂ×Ａ×ｄfh×1000 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×（1－η） 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×η 式中：Ｇ—燃煤烟尘产生量（千克）
Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ａ—煤的灰份，有化验的取实测值、无化验的取Ａ＝26.99％ ｄfh—烟气中烟尘占灰份量的百分数（见表3），取中间值 Ｃfh—烟尘中可燃物的百分含量，煤粉炉取4～8％、沸腾炉取15～25％ η—除尘器的除尘效率。 5.燃煤氮氧化物产生量计算公式∶ ＧＮＯＸ＝1630×Ｂ（β×ｎ＋10-6×Ｖy×ＣＮＯＸ） 式中：ＧＮＯＸ—燃煤氮氧化物产生量（千克） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） β—燃料氮向燃料型NO的转变率（％）；与燃料含氮量n有关。普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25～50％，燃油锅炉32～40％，煤粉炉20～25％。 ｎ—燃料中氮的含量（％），见表4 Ｖy—1千克燃料生成的烟气量（标米3／千克），取7.8936标米3／千克。 ＣＮＯＸ—燃烧时生成的温度温度型NO的浓度（毫克／标米3），通常可取70ppm， 即93.8毫克／标米3。 6.燃煤炉渣产生量≈耗煤量÷3 7.对于一般锅炉燃烧一吨煤，约产生下列污染物： Ⅰ产生0.78936万标立方米燃料燃烧废气； Ⅱ产生32.00千克二氧化硫； Ⅲ产生0.33333吨炉渣； Ⅳ产生53.98千克烟尘； Ⅴ产生9.08千克氮氧化物。
某电厂300MW机组锅炉连续排污系统的改进
五、某电厂300MW机组锅炉连续排污系统的改进 字体[大][中][小]甘肃某电厂300MW机组是引进型亚临界机组，锅炉采用WGZ 1025-17.45-7型自然循环锅炉。该厂针对300MW机组锅炉连续排污系统在运行中存在的问题，将锅炉连续排污系统与事故放水系统进行了合并，提高了排污效果，对提高机组运行的安全性、经济性起到了重要作用。 图5-3改造前的连续排污与事故放水系统T1～T4—调节阀;E1、E2—汽包事故放水 电动阀 (一) 锅炉连续排污系统存在的问题 锅炉汽包尺寸为1743mm×145mm。原设计汽包连续排污管和事故放水管分别设在汽包几何中心线下400mm和50mm处。连续排污管为沿汽包轴向布置的1根多孔管，由汽包两端引出，后合并为1根，经过1只截止阀和1只调节阀(两只阀常开)后又分成两路：一路至连续排污扩容器;另一路至定期排污扩容器，如图5-3所示。 该锅炉连续排污系统及疏、放水系统存在以下问题： (1)锅炉连续排污系统庞大，阀门过多;连续排污扩容器旁路系统利用率低，与锅炉定期排污母管接在一起，进行锅炉定期排污时，引起连续排污扩容器旁路系统管道、阀门振动;
连续排污扩容器蒸汽排大气没有多大实际意义(设计的连续排污二次蒸汽取样系统从未使用);连续排污扩容器内的水排向定期排污扩容器，热量完全损失。 (2)汽包事故放水经过定期排污扩容器全部排放，事故放水动作后，若不能及时关闭，将导致水位急剧下降，甚至发生汽包低水位事故。 (3)锅炉侧主蒸汽、再热蒸汽系统疏水基本上没有回收措施，汽水损失较大。 (4)原设计送风机、一次风机暖风器疏水回至其疏水箱，再通过疏水泵打至除氧器，系统投运效果不理想。技术改造后，暖风器疏水通过疏水泵打至厂用辅助蒸汽系统管道疏水扩容器，再次扩容降温、降压后，蒸汽排向大气，水则经多级水封筒后回至凝汽器。 (二) 改造措施 为了保证汽包各段连续排污的均匀性和满足事故放水的要求，改造中将汽包内的连续排污管分为两段，通过两根?60×4mm联络管(使其总排量大于事故放水管?89×5mm排量)与事故放水管汇通;至事故放水一次电动门前，引出至连续排污扩容器排污管，在该引出管上再接一路至锅炉疏水扩容器(需增加的设备)，并设两只电动门E3、E4作为汽包溢流阀。当汽包水位高至150mm时，E3、E4连锁开启;若汽包水位继续高至200mm时，原事故放水阀E1、E2连锁开启，同时E3、E4连锁关闭;当汽包水位恢复至100mm时，上述电动门全部连锁关闭。在E3、E4之间至E2后，设置手动旁路，在连续排污扩容器故障切除的情况下，锅炉连续排污可通过此旁路系统进行(见图5-4)。 在汽包事故放水二次门E2后接入来自连续排污扩容器水侧的预热水(采用小流量)，从而实现汽包事故放水管路的全线连续暖管。为了防止事故放水阀E1、E2开启时，连续排污扩容器内的水倒流，可在连续排污支管上增加止回阀。 为了确保系统合并后锅炉连续排污的效果和进一步提高汽包事故放水的安全性，将原汽包事故放水管入口位置由几何中心线下50mm提高到几何中心线处，端部封死后开孔，安装一个虹吸破坏管(约?60×4mm)，在其管口设计一个浮子阀(见图5-5)。
锅炉燃烧废气排放量的计算
锅炉燃烧废气排放量的计算 ①理论空气需要量（V0）的计算 a.对于固体燃料，当燃料应用基挥发分Vy>15%（烟煤），计算公式为：V0=0.251 ×QL/1000+0.278[m3(标）/kg] 当Vy<15%（贫煤或无烟煤）， V0=QL/4140+0.606[m3 (标）/kg] 当QL<12546kJ/kg（劣质煤）， V0=QL//4140+0.455[m3 (标)/kg) b. 对于液体燃料，计算公式为： V0=0.203 ×QL/1000+2[m3 (标）/kg] c. 对于气体燃料，QL<10455 kJ/（标）m3时，计算公式为： V0= 0.209 ×QL/1000[m3/ m3] 当QL>14637 kJ/（标）m3时 V0=0.260 ×QL/1000-0.25[m3/ m3] 式中：V0—燃料燃烧所需理论空气量，m3 (标)/kg或m3/ m3； QL—燃料应用基低位发热值，kJ/kg或kJ/（标）m3。 a.对于无烟煤、烟煤及贫煤： Qy=1.04 ×QL/4187+0.77+1.0161(α-1) V0[m3(标）/kg]
当QL<12546kJ/kg（劣质煤）， Qy=1.04 ×QL/4187+0.54+1.0161(α-1) V0[m3(标）/kg] b.对于液体燃料：Qy=1.11 ×QL/4187+(α-1) V0[m3(标）/kg] c.对于气体燃料，当QL<10468 kJ/（标）m3时： Qy=0.725 ×QL/4187+1.0+(α-1) V0(m3/ m3) 当QL>10468 kJ/（标）m3时， Qy=1.14 ×QL/4187-0.25+(α-1) V0(m3/ m3) 式中：Qy—实际烟气量，m3 (标)/kg; α—过剩空气系数，α = α 0+Δα 炉膛过量空气系数 锅炉类型烟煤无烟煤油煤气 手烧炉及抛机煤炉 1.40 1.65 1.20 1.10 链条炉 1.35 1.40 煤粉炉 1.20 1.25 沸腾炉 1.25 1.25 备注: 其它机械式燃烧的锅炉，不论何种燃料，α 均取1.3
锅炉定期排污操作规定
关于锅炉定期排污操作规定 批准： 审核： 编写： Xx年xx月xx日
为保证炉水品质合格，定期从锅炉各水冷壁下联箱排出炉水中的沉淀物，对锅炉定排工作做如下规定。 1、在锅炉点火后升压初期开水冷壁下联箱放水门进行排污、放水。 2、锅炉正常运行中，每月五日夜班低负荷时段进行锅炉定期排污。 3、定期排污尽量在低负荷时进行，如夜班机组负荷>480MW，可停止定期排污， 并将连续排污流量加大至10t/h，汇报化学人员，以便加强水质监督。 4、定期排污前汇报机组长且锅炉运行正常，并通知化学运行做好记录；排污后 两小时对定排管道测温，并将测温结果及定排时间记录在定期工作登记表中。 5、锅炉定排时必须加强锅炉水位的监视与控制，可在定排之前应适当提高汽包 水位，防止汽包缺水。 6、定期排污期间严禁定排、连排扩容器超压，保证安全运行。 7、定期排污过程中，如发生管道剧烈振动，应立即关小或停止排污。 8、定期排污过程中，如发生汽包水位事故（除汽包满水外）应立即停止排污。 9、有下列情况之一者，应停止排污：1）机组运行异常或发生事故。2）排污系 统发生故障时。3）汽包水位低或给水系统发生异常时。4）本机组高加系统有检修工作时。 10、定期排污过程中，若发生排污系统汽、水外漏，应立即停止排污，必要时 应进行锅炉降压或停炉，避免事故扩大或发生人员伤害。 11、定期排污前首先检查排污系统无检修工作，工作人员已撤离现场排污处应 照明充足；排污系统有缺陷禁止排污，并联系检修人员处理。 12、定期排污前，应检查移动平台无损坏，且固定装置无异常。 13、定期排污时，检查水冷壁后墙下集箱放水手动门、电动门处于关闭状态； 站在阀门侧面缓慢开启水冷壁后墙下集箱放水手动门，当有过流声时，停止操作暖管5分钟；暖管结束后，全开水冷壁后墙下集箱放水手动门，再将后墙放水电动门开启3-5秒（约1/4开度）后停止，排污3分钟后依次关闭电动门、手动门，手动门必须关严。如果电动门开启过程中无法停止，立即将电动门控制方式切至就地停止或关闭，防止后墙电动门、手动门全开，锅炉水循环破坏及汽包水位大幅度降低。
锅炉连续排污和定期排污的作用是什么
锅炉连续排污和定期排污的作用是什么？ 连续排污也叫表面排污，这种排污方式是连续不断地从汽包锅水表面层将浓度最大的锅水排出。它的作用是降低锅水中的含盐量和碱度，防止锅水浓度过高而影响蒸汽品质。 定期排污又叫间断排污或底部排污，其作用是排除积聚在锅炉下部的水渣和磷酸盐处理后所形成的软质沉淀物。定期排污持续时间很短，但排出锅内沉淀物的能力很强。 排污是锅炉水质管理的一个重要环节，本文从锅炉排污的的概念、排污率的计算、排污装置的合理性使用、排污热量的回收利用等方面进行了阐述和说明，达到重视排污、安全运行、减少消耗，节约能源的目的。 锅炉排污 - 锅炉排污的概念 1、为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。 2、排污方式：锅炉排污分连续排污和定期排污两种。连续排污又称表面排污，要求连续不断地从炉水盐碱浓度最高部位排出部分炉水，以减少炉水中含盐、碱量，含硅酸量及处于悬浮状态的渣滓物含量，所以连排管设在正常水位下80~100mm处，定期排污主要排除炉内水渣及泥污等沉积物，所以其排污口多设置在锅筒的下部及联箱底部。定期排污操作过程时间短暂，应当选择在锅炉高水位、低负荷或压火状态时进行排污。在小型锅炉上，通常只装设定期排污。 锅炉排污 - 锅炉排污的计算 锅炉排污量的大小，和给水的品质直接有关。给水的碱度及含盐量越大，锅炉所需要的排污量愈多。 1、排污率的计算： 锅炉排污的指标用排污率表示，排污率即排污水量（Q污）占锅炉蒸发量（Q汽）的百分数。如下式表示：K=Q污/Q汽×100% 当锅炉水质稳定时，根据物量平衡的关系可知，某物质随给水带入炉内的量等于排污水排掉的量与饱和蒸汽带走的量之和。则 （Q污＋Q汽）×S给=Q汽×S汽＋Q污×S污 式中S给、S汽、S污分别表示给水中、饱和蒸汽中、排污水中某物质的含量，式中的S值
余热锅炉排污冷却水量分析和计算
余热锅炉排污冷却水量分析和计算 【摘要】本文主要分析和计算余热锅炉在不同工况运行下，排污水所需要的冷却水量，并通过分析不同工况下的所需冷却水量，提出控制冷却水量的措施，为电站设计和运行人员提供参考。【关键词】余热锅炉；排污冷却水量；分析；计算 【abstract 】this paper analysis and calculation of the waste heat boiler operation in different driving conditions, the domestic sewage need cooling water, and through the analysis of the different working conditions for cooling water, and puts forward the control measures of cooling water, for power station design and operation people to provide the reference. 【key words 】waste heat boiler; Sewage cooling water; Analysis; calculation 0 引言 余热锅炉排污水具有很高的温度，根据国家排放标准规定：污水排放温度不得高于40°C，所以在室外设排污降温池，用冷水混合冷却，将混合温度降到40°C 以下后，再排到冷却塔。而余热锅炉在不同工况下排污水量不同，相应所需要的冷却水量也不同，如何控制所注入的冷却水量，既能合理的满足排放要求，又能经济上最节省，则是本文所要阐述的。 1排污冷却水量计算 1．1排污水量 以阿塞拜疆JANUB联合循环电站工程燃机电站为例，该电站燃气轮发电机组采用美国GE公司生产的PG9171E重型燃气轮机室内布置，杭州锅炉有限公司生产的三压立式无补燃强制循环余热锅炉露天布置，配备哈尔滨汽轮机厂有限公司生产的双缸、双压、冲动、凝汽式汽轮发电机组与燃气轮机布置在同一主厂房内。单台燃气轮机(燃用天然气)在ISO工况(大气温度15℃、相对湿度60%、大气压力101.3kPa)条件下出力为126.1MW，电站设计工况(大气温度14.5℃、相对湿度74%、大气压力101.29kPa)条件下出力为123.7 MW，两套联合循环机组总出力为2X380MW等级。余热锅炉排污，是将带有较多盐分和水渣的炉水排到锅炉外，其目的是排掉含盐浓度较高的炉水，以及炉水中的腐蚀物和沉淀物，使炉水含盐量维持在规定的范围内，保证良好的蒸汽品质。排污系统包括连续排污扩容器、定期排污扩容器及其相连接的管道和设备。余热锅炉排污水设计温度148°C，设计压力0.7Mpa(g), 查水蒸汽焓熵表得出，焓值为623.78KJ/KG，标记为H1，排污水量标记为G1；冷却水设计温度25°C，设计压力0.2Mpa(g), 查水蒸汽焓熵表得出，焓值为105KJ/KG，标记为H2，冷却水量标记为G2；混合降温后，温度为40°C，压力为0.1 Mpa(g)，查水蒸汽焓熵表得出，焓值为167.6KJ/KG，标记为H，混合后的水量标记为G。
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化 ? 10?热机技术 第3期 2006年8月 锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化 江苏省电力设计院李威 [内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标 准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建 议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴. [关键词]锅炉排污系统扩容器 1锅炉排污系统简述 从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉 水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收 部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的 管道系统称为锅炉排污系统. 排污可分为连续排污和定期排污两种.主 要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在 蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进 行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品 质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行 排污. 去 图1锅筒锅炉排污系统图 2排污系统存在的主要问题
设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污 的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和 热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以 便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要 组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要. 曾有设计院对国内几家有代表性的300MW 和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器 排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽 和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水 分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排 超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸". 造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实 际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及 尺寸选择不当造成的. 第3期 2006年8月热机技术
锅炉排污节能
提高锅炉连续排污控制水平, 有效节约能源 葛震弘宋徐辉 ( 斯派莎克工程中国有限公司, 上海200233 ) 摘要:文章强调了连续排污对蒸汽锅炉安全稳定运行的重要性, 同时对蒸汽锅炉的连续排污自动控制与人工手动控制方法进行了分析对比, 阐明了连续排污自动控制方法在保障 锅炉安全稳定运行方面的优势和所能取得的巨大的经济效益. 关键词: 锅炉; 溶解固形物(TDS); 连续排污自动控制 Applying Boiler TDS Automatic Controls for Energy Saving Ge Zhenghong Song Xuhui ( SpiraxSarco Engineering (China) Ltd. , Shanghai 200233 ) Abstract: The paper emphasizes the essentiality of boiler TDS controls for boiler’s safety and stable operation, analyzes and compares the TDS automatic controls with the TDS manual control means, illuminates that the advantages of automatic TDS controls on ensuring the boiler operating safety and stability, and the economic benefits that can be obtained.. Key words: Boiler, Total Dissolved Solids (TDS); Automatic TDS Controls 1. 国内工业蒸汽锅炉连续排污的现状与问题 近20年以来, 我们国家在工业锅炉的生产和制造技术上取得了很大进步, 有的锅炉成品和技术还打入了国际市场. 然而在锅炉辅助控制装置部分相对来讲还比较落后, 控制水平较低. 特别是在锅炉的连续排污控制方面, 到目前为止国内绝大多数的工业蒸汽锅炉还是采用落后的手动控制方式. 一方面锅炉连续排污的手动控制方式降低了锅炉整体的控制水平, 另一方面在锅炉运行时控制不稳定而且滞后 要么会因过量排污造成巨大的能源浪费, 增加锅炉的燃料耗量, 增加了锅炉的运行成本; 要么由于排污量不足不能保证锅炉内的水品质标准, 容易发生汽水共腾现象, 产生虚假水位, 导致锅炉水位控制系统误操作甚至造成低水位停炉. 这样就会严重影响锅炉供汽的安全性和稳定性. 当锅炉内水质严重恶化时, 就会发生蒸汽带水现象, 就是高浓度的炉水发泡膨胀, 被蒸汽大量携带进入蒸汽系统, 将引起下游蒸汽管网疏水阀结垢和泄漏, 造成蒸汽阀门的冲蚀, 控制失灵和泄漏, 以及用汽设备的结垢和腐蚀, 甚至发生水锤损坏用汽设备的情况. 不仅锅炉不能正常运行, 还给下游蒸汽管网和用汽设备的正常运行造成严重威胁. 上述种种问题表明解决工业蒸汽锅炉的连续排污控制问题是当务之急. 而其最好的解决方案就是采用锅炉连续排污自动控制方式, 这是提高锅炉控制水平, 节能降耗, 保障锅炉高效
锅炉污染物计算
污染物总量控制指标与计算依据 1、污染物排放量计算 （1）烟尘和SO 2 烟尘和SO 2来自2t/h 热水锅炉，燃用精煤，煤质情况：灰份10.2％， 硫份0.6％， 发热量26378.1kJ/kg 。 ① 燃煤量计算如下： 计算公式： B W = η ??y z Q F 3600 参数取值：B--- 燃煤量，（kg/h ）； F---- 锅炉功率，（1400kw ） Q--- 基低位发热值，（26378.1kJ/kg ）；η--- 热效率，（70%） 计算结果：272.95kg/h ，年工作时间按1350h 计算，则年燃煤量为368.5t ② 锅炉烟气量计算： 计算公式：理论空气量V O = 4187y Z o Q k ? ；实际烟气量1.7V O （m 3 /kg ） 参数取值：k o ——与燃料有关的系数，烟煤取1.1； 计算结果：锅炉实际烟气量为4.35×106m 3/a ③ 烟尘排放浓度及排放量的计算： 计算公式：G d ＝ fh fh C d A B --??1) 1(η 计算参数：B ——耗煤量（吨）； A ——煤的灰份（10.2％）； d fh ——烟气中烟尘占灰份量的百分数（9.7％）； η——除尘系统的除尘效率（95％）； C fh ——烟尘中可燃物的百分含量（30％）。 计算结果：年排放烟尘为0.261t/a ，锅炉烟气量为4.35×106m 3/a ，经计算烟气中烟尘浓度为60mg/m 3。 ④ SO 2排放浓度及排放量的计算： 计算公式：G so2＝1.6B ?S （1－η） 计算参数：G so2——二氧化硫排放量（t ）； B ——耗煤量（t ）； S ——煤中的全硫份含量（0.6％）；η——二氧化硫的脱除效率（60％）。 计算结果：年排放SO 21.42t/a ，锅炉烟气量为4.35×106m 3/a ，则 SO 2浓度为326mg/m 3。 （2）粉尘来自堆场、筛分破碎过程、装卸车和道路扬尘等四项，分别计算如下： ① 原煤堆场扬尘