承重脚手架计算书(满堂脚手架)
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205纵向钢管验算方式简支梁G1k =g1k=0.04kN/mG2k =g2k×lb/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mQ1k =q1k×lb/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/mQ2k =q2k×lb/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力q=1.2×(G1k +G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336板底支撑钢管计算简图Mmax=ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·mRmax=ql/2=1.336×1.2/2=0.802kNσ=Mmax/W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=1.2×(G1k +G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN板底支撑钢管计算简图弯矩图Mmax=0.66kN·m剪力图Rmaxf=1.502kNσ=Mmax/W=0.66×106/(5.26×103)=125.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mR'max= q'l/2=0.98×1.2/2=0.588kNν=5q'l4/384EI=5×0.98×(1.2×103)4/(384×2.06×105×12.71×104)=1.011mm≤min (1200/150,10)=8mm满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mq2'=F1=1kN板底支撑钢管计算简图剪力图R'=1.088kNmaxf变形图ν=2.382mm≤min(1200/150,10)=8mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式简支梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
＊**＊*＊****＊工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：＊***＊＊＊＊＊＊**工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)(一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)(三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《*＊＊****＊工程》施工图纸2、《＊*＊＊＊***＊*工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011)5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011）7、《木结构设计规范》(GB50005—2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5。
19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工.三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算(一)面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2) 35面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2。
1"面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
承重脚手架计算书(满堂脚手架)承重脚手架计算书(满堂脚手架)一、引言承重脚手架是一种用于搭建临时工作平台的设备，广泛应用于建筑工程和其他工程领域。
本旨在提供一份完整而详细的承重脚手架计算书模板，以供参考使用。
通过本，您将了解到承重脚手架的设计要求、构造要素、计算方法等关键内容。
二、承重脚手架的设计要求1. 承重脚手架的用途与范围：明确承重脚手架的使用目的、所需承载物的类型和重量范围等。
2. 基本要求：包括安全、稳定、可靠性、施工方便等方面的设定标准。
3. 防护措施：指明对于高空作业、人员安全、防坠落等方面的保护要求。
4. 构件材料：明确承重脚手架所使用的构件的材料规格和性能要求。
三、承重脚手架的构造要素1. 杆件：包括立杆、横杆、纵杆等主要承重构件，需要注明其材质、尺寸、连接方式等。
2. 脚座与承台：介绍承重脚手架的支撑基础部分，包括脚座类型、尺寸、布置等。
3. 拉杆与斜杆：详细说明拉杆与斜杆的设计与布置要求，以确保承重脚手架的稳定性。
4. 斜撑与支撑加强件：描述构建承重脚手架时所需的斜撑和支撑加强件，以增加整体的稳定性。
四、承重脚手架的计算方法1. 荷载计算：根据工程要求和标准规范，计算承重脚手架所需承载的荷载。
2. 结构计算：进行承重脚手架结构的强度计算和稳定性分析。
3. 连接计算：对于承重脚手架的连接部位进行计算和验证，确保连接的可靠性。
4. 安全系数与材料强度校核：在计算过程中，需要明确安全系数和材料强度的要求，并进行校核。
五、附件本所涉及的附件如下：1. 承重脚手架设计图纸：包括平面图、剖面图等。
2. 材料清单：列出所使用的承重脚手架构件的种类、数量和规格。
3. 荷载计算表格：记录承重脚手架所需承载荷载的计算结果。
4. 结构计算表格：记录承重脚手架结构强度和稳定性计算的结果。
六、法律名词及注释1. 《建筑施工安全监督管理条例》：指中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局发布的法律文件，用于规范建筑施工的安全工作。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性新浇混凝土楼板名称脱水机房楼板新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14四、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2) 0.550.302 风压高度变化系数μz 1.097风荷载体型系数μs0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度(m) 5.19立柱纵向间距l a(mm) 1000立柱横向间距l b(mm) 1000水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 500立柱距混凝土板长边的距离(mm) 500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 200小梁两端各悬挑长度(mm) 200，200主梁两端各悬挑长度(mm) 200，200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值35 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m,直径为98m网架高度为3.7m （从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8卅，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。
3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。
故脚手架为满堂红脚手架。
脚手架的平面尺寸约为28.14米X 18.9米，高度大约为16米。
长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。
脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。
4、脚手架的计算(JGJ130-2001)脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN/M2,支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN/M2。
模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。
---------------------------------------------------------------------------- 0 -------------------------------------------------------------------------------------o o 0 O□ Q o a图-2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为丁48 X 3.5、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;图一1落地平台支撑架立面简图圻Q2! I HI 11 M 屮I I I]I I [f―-1H-~~1纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):q11 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 3.000 x 0.300=0.900kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
满堂脚手架计算书-终版
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型 钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆 立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。
1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。
U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。
（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
一、编制根据：1、现场施工旳条件和规定2、施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-20235、国家及行业现行规范规程及原则二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。
川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资旳重点建设项目。
为处理场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2023年修建完毕了一条宽为15米旳（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。
由于周围安顿点旳修建，现实状况道路断面已无法满足交通需求。
同步道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周围山洪旳排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。
本工程现实状况道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安顿房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，详细拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整改范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。
将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面所有铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上旳行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。
道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最终进入市政排水管网。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书满堂脚手架计算书一、引言满堂脚手架计算书是用于设计和评估脚手架结构的重要文档。
本文档旨在提供详细的计算和细化每一个章节内容，以确保脚手架结构的稳定性和安全性。
本文档合用于脚手架设计师、施工队和相关监管部门等人员使用。
二、总体设计2.1 脚手架类型详细说明所使用的脚手架类型，包括悬挑脚手架、搭设脚手架等。
对每种类型脚手架的特点和合用范围进行细化描述。
2.2 构件材料具体介绍所使用的脚手架构件材料，如钢管、钢板、连接件等。
对每种材料的特性、强度和使用限制进行详细说明。
2.3 负荷要求详细列出脚手架各个构件所承受的负荷要求，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
对不同位置和悬挑长度的脚手架负荷要求进行细化。
2.4 安全要求细化描述脚手架结构的安全要求，包括脚手架的稳定性、抗风能力、防坠落措施等。
详细说明脚手架搭设、使用和拆除过程中的安全措施和要求。
三、详细计算3.1 结构计算对脚手架的结构进行详细计算，包括构件的尺寸、材料强度、连接方式等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
3.2 荷载计算计算脚手架所承受的各种荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
3.3 稳定性计算对脚手架的稳定性进行计算，包括侧向位移、倾覆风力、地震力等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
四、附件本文档所涉及的附件如下：附件1：设计图纸附件2：荷载计算表附件3：稳定性计算表五、法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及注释如下：1. 脚手架：指用于搭设、维修或者拆除建造物和其他结构的暂时装置。
2. 结构计算：指对脚手架各个构件进行尺寸和强度计算，以确保其满足设计要求。
3. 负荷要求：指脚手架各个构件所能承受的荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
4. 安全要求：指脚手架在搭设、使用和拆除过程中必须满足的安全措施和要求，以保证施工人员的安全。
满堂脚手架计算书-终版
满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)（四）立杆验算 (9)（五）可调拖座验算 (10)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (11)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性四、荷载设计五、体系设计结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.24kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝35N/mm2满足要求。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
承重脚手架计算书(满堂脚手架)承重脚手架计算书(满堂脚手架)1. 引言在建筑施工中，脚手架的重要性不言而喻。
它不仅为工人提供安全、稳定的工作平台，还承担着起重、支撑建筑结构等重要功能。
本文将以满堂脚手架为例，详细介绍其承重脚手架计算书的编制过程。
2. 满堂脚手架概述满堂脚手架是一种常用于建筑施工的承重脚手架系统。
它由立杆、横杆、斜杆等组成，通过连接件进行连接和固定。
满堂脚手架具有结构简单、施工方便、承重能力高等特点，因此得到广泛应用。
3. 承重脚手架计算书编制步骤承重脚手架的计算书是设计、搭建和使用脚手架时必备的文件。
具体的编制步骤如下：步骤1：确定设计要求首先，根据具体工程需求和相关规范要求，确定脚手架的设计要求，包括使用条件、承载标准、搭建高度等。
步骤2：计算脚手架结构参数在确定设计要求后，根据结构力学原理，计算脚手架的结构参数，如立杆、横杆、斜杆的长度、截面尺寸等。
步骤3：估算承载荷载根据设计要求和使用条件，估算脚手架所承受的荷载，包括自重、使用荷载、风荷载等。
步骤4：进行结构分析将结构参数和荷载数据输入结构分析软件中，进行受力分析，并计算脚手架结构的安全性。
步骤5：编制计算书根据步骤2和步骤3中计算的结果，编制承重脚手架计算书，包括结构参数表、荷载计算表、分析结果表等。
4. 承重脚手架计算书的要求承重脚手架计算书在编制时需要满足一定的要求，以保证其准确、可靠、全面。
主要要求如下：要求1：计算过程详细承重脚手架计算书应当清晰明了地展示计算过程，包括力学原理、受力分析、结构参数计算等，以方便审查和使用。
要求2：数据准确可靠计算书中的数据应当准确无误，并来源于可靠的材料参数、荷载标准等，以保证脚手架设计的正确性和安全性。
要求3：规范合规性承重脚手架计算书应当符合相关国家和地方规范标准，保证设计、搭建和使用的合规性。
5. 结论承重脚手架计算书是脚手架设计的重要文件，编制过程需要严谨、细致，以确保设计的准确性和安全性。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。
本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。
2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。
本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。
2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。
3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。
立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。
横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (4)（二）小梁检算 (5)（三）主梁检算 (8)（四）立柱验算 (10)（五）可调拖座验算 (12)（六）立杆地基基础检算 (12)六、检算结论 (13)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性四、荷载设计五、体系设计水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
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***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (10)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性四、荷载设计五、体系设计水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 500立柱距混凝土板长边的距离(mm) 500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 200 小梁两端各悬挑长度(mm) 200，200主梁两端各悬挑长度(mm) 200，200 结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 35面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.24kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝35N/mm2满足要求。
2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.861kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.861×2004/(384×10000×281250)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求。
（二）小梁检算因[B/l b]取整-1＝[14000/1000]取整-1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.291kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.2＝0.661kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.661×12+0.121×0.63×12＝0.147kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.291×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.147，0.666，0.631]＝0.666kN·mσ＝M max/W＝0.666×106/53330＝12.497N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求。
2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.661×1+0.62×0.63×1＝0.792kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1+0.681×3.15＝2.184kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.291×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.792，2.184，3.163]＝3.163kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×80)＝1.186N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求。
3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.612kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.612×10004/(100×9350×2133300)＝0.194mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.612×2004/(8×9350×2133300)＝0.006mm≤[ν]＝l1×2/400＝400/400＝1mm满足要求。
（三）主梁检算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.082kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.2＝0.704kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.2=0.652kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.704×1+1.223×0.378×1＝1.267kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.082×0.2＝0.216kNR＝max[R max，R1]＝1.267kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.652×1＝0.745kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.652×0.2＝0.13kNR＝max[R max，R1]＝0.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.575kN·mσ＝M max/W＝0.575×106/4490＝127.997N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求。
3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.855kNτmax＝2V max/A=2×2.855×1000/424＝13.468N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求。
4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.731mm跨中νmax=0.731mm≤[ν]=1000/400=2.5m m悬挑段νmax＝0.298mm≤[ν]=200×2/400=1mm满足要求。