T91和P9取热管异种钢焊接
P91T91焊接作业程序方法
P91T91焊接作业程序方法1.1作业程序和流程对此系统管道焊接，作业程序按照以下内容：焊前技能鉴定合格后=====>焊接施工技术交底=====>焊材发放=====>坡口加工(砂轮机修磨)=====>预热=====>充氩=====>对口点固=====>打底层焊接====>填充（层间清理）====>盖面====>焊工自检合格后====>热处理====>无损探伤====>质量验收评定====>移交1.2施工方法及要求1.2.1作业方法焊工焊前技能鉴定，由于P91管材现场没有试样管，所以可采取钢板或碳钢管子代替P91管练习，主要练习焊接层道的码放，焊道厚度、焊道宽度的要求。
练习时专责技术人员应全程进行检查。
焊接时采用氩弧焊打底、电弧焊填充、盖面，氩弧焊极性为直流正接，电弧焊极性为直流反接。
1.2.2坡口加工焊件的坡口形式按设计图进行加工。
P91/T91管道和管件的坡口在出厂前已加工好，在现场安装时如发现有坡口不符合要求的应进行机械修复。
1.2.3组对及组对检查：1)焊接前应将坡口内、外侧15～20mm范围内的油、漆、垢、锈、毛刺等清理干净，直至发出金属光泽，且清理范围内无裂纹、夹层等缺陷。
2)组对装配时，应选定管子的支撑点，并垫置牢固，以防焊接过程中产生位移和变形。
3)P91管对口间隙控制在2～5mm。
4)坡口的局部间隙过大时，应设法修整规定的尺寸，严禁在间隙内填金属物, 坡口的制备采用机械加工方法为宜。
5)对口要求焊口两侧的管子内壁平齐，管口端面与管子中心线垂直。
6)在组对过程中，焊工应检查焊件组对是否达到上述要求，只有在组对达到上述要求时才可以进行定位焊接。
焊接质检员在适当的时机对焊件的组对进行质量抽检，若发现不符合上述的要求，应要求钳工重新进行组对。
1.2.4采用双V型坡口，组对间隙为1～3mm，局部间隙过大时，应设法修整到规定尺寸，严禁在间隙内加填塞物；钝边尺寸为1～2mm。
T91与不锈钢异种钢焊接工艺研究
T91与不锈钢异种钢焊接工艺研究作者：姜兆宝于连水郑洪松来源：《砖瓦世界·下半月》2019年第10期摘要：国内电力标准DL/T752规定，当一侧为奥氏体型钢时，如需焊后热处理，应避开脆化温度敏感区，防止晶间腐蚀和σ相脆化，服役温度高于425℃时，应采用镍基焊材，但并无采用镍基焊材时免除焊后热处理的规定。
查询相关资料可知，TP304不锈钢的敏化温度在425-815℃，若按T91焊后热处理的恒温温度760℃，则不锈钢正处于敏化温度区间，对不锈钢的防腐蚀性能造成影响，因此研究采用过渡层堆焊，避免不锈钢焊后热处理的工艺。
关键词：T91焊接;焊后热处理;T91异种钢焊接在锅炉过热器的设计中，为了节省成本，经常采用T91与TP304等不锈钢对接的异种钢接头，这给电力建设施工现场提出一个问题，如何对T91与不锈钢的焊接接头进行焊后热处理。
我公司EPC承建的某项目，末级过热器管屏的某段为T91与TP304的对接，需要研究焊后热处理工艺。
本文将讨论规范中不锈钢热处理的要求，提出焊接工艺的解决措施。
一、标准规范对T91与不锈钢焊后热处理的要求国内电力标准DL/T752规定，当一侧为奥氏体型钢时，如需焊后热处理，应避开脆化温度敏感区，防止晶间腐蚀和σ相脆化，服役温度高于425℃时，应采用镍基焊材，但并无采用镍基焊材时免除焊后热处理的规定。
查询相关资料可知，TP304不锈钢的敏化温度在425-815℃，若按T91焊后热处理的恒温温度760℃，则不锈钢正处于敏化温度区间，对不锈钢的防腐蚀性能造成影响，因此研究采用过渡层堆焊，避免不锈钢焊后热处理的工艺。
二、T91与TP304焊接工艺研究（一）T91与TP304的焊接性能分析T91钢是美国国立橡树岭实验室研制的马氏体耐热钢，它是在9Cr1MoV钢的基础上降低含碳量，严格控制硫、磷的含量，添加少量的钒、铌元素进行合金化，这些合金元素分别起到固溶强化、弥散强化以及提高钢的抗氧化性、抗腐蚀性能。
T91(P91)钢焊接工艺导则
T9l／P9l钢焊接工艺导则关于颁发《T9l／P91钢焊接工艺导则》的通知电源质[2002]100号各省(市、区)电力公司：近几年来引进机组主蒸汽管道及再热热段管道普遍采用了P91钢，国内300MW及以上机组也普遍开始采用了这种钢材。
为了指导施工，保证火力发电设备安装、检修的焊接工程质量，我部以国家电力公司原火电建设部颁发的T91／P91钢焊接工艺暂行规定为版本，结合近年来的实践经验进行了修订，定名为《T91／P91钢焊接工艺导则》。
现予以颁发，请各单位遵照执行。
附件：T91／P91钢焊接工艺导则国家电力公司电源建设部二OO二年十月三十日1、制订依据本导则是根据电力工业焊接有关规程、规范、技术条件和相关资料，以国家电力公司火电建设部制订的“T91／P91钢管焊接工艺暂行规定”为版本，结合近年来积累的实践经验进行修订。
2、适用范围2．1 本导则适用于火力发电设备，以T91／P91钢管及与其它钢种相连接的各类焊接接头的制作、安装、检修工程的焊接工作。
2．2 适用于手工钨极氩弧焊和焊条电弧焊的焊接方法。
3．总则3．1 T91／P91钢的焊接工艺评定，应遵守SD340—89《火力发电厂焊接工艺评定规程》的规定，并以工艺评定为基础确定焊接工艺，编制作业批导书。
3．2 焊接T91／P91钢焊工技术能力的验证，应按DL／T679—1999《焊工技术考核规程》的规定考核，取得合格证书后，方可参加焊接工作。
3．3 焊接接头质量检验应遵照DL／T820—2002和DL／T821—2002两本检验规程的规定进行，其质量标准应符合DL5007—92规定。
3．4 对国外引进设备的T91／P91钢焊接工作，应按合同规定进行，如无规定时，其焊接工艺评定、焊工技术考核、焊接工程的技术规定和焊接质量检验等均应执行电力工业焊接相关规程和本导则规定。
3．5 焊接T91／P91钢的场所其环境温度和条件以及防护设施应符合DL5007—92的规定。
耐热钢T91与G102的异种钢炉管焊接修复
学 成 分 见 表 ５ 。
般量为１￣２Ｌ ｍｎ ０ ０ ／ ｉ ，坡 口充氩时应 随焊接 过程 的进行
１ ． ２耐热钢炉管Ｔ １ ９ 特性分析
Ｔ １ 属于改 良型９ ｒ １ｏ 氏体高强钢 ，是在Ａ Ｔ ９钢 Ｃ 一Ｍ 马 ＳＭ
Ａ １ 一 ９ 的基础上 ，降低含碳量 ，添加微量Ｎ 、Ｖ 金 ２３Ｔ钢 ｂ 合
化 ，并控 制含Ｎ １ 得到 的 ，在 使用温 度低 于６ ０ 、Ａ 量 ２ ℃
时，该钢 的许用 应力高于 奥 氏体不 锈钢 。Ｔ １ ９ 材料焊 接
含 合金 元素 种类较 多 ，且还 加 入 了提 高 抗氧化 性 能 的 元 素ｃ 、ｓ 等 ，故其 最高使用温 度可达６ ０ ｒ ｉ ２￣ Ｃ。主要用
作 金属温度 ≤６ ０ ２ ℃的超高温 参数锅炉 过热器管 、再热 器 管 。这种钢具有一定的冷裂敏感性和再热裂纹倾 向， 其 热影响 区有 淬硬 和 出现软化 带的倾 向。
的对比分析， 为下一步更换焊接做好技术准备。
主要 问题是接头 的冷裂纹和过热脆化 ，淬硬 性是产生冷
１ 炉管材料性 能分析 ．
１１耐 热钢炉 管 Ｇ１ ２ ． 特性 分析 ０
耐热 钢 管Ｇ ０ （ 应 国标 为 １ Ｃ ２ ｏ Ｖ ｉ １２ 对 ２ ｒ Ｍ Ｗ Ｔ Ｂ）是
Ｇ ５ １－ ５ Ｂ ３ ０ ９ 中的钢 号 ，为 我 国６ ０ 年代 白行开发 、研制 的低碳 、低 合金 （ 多元少量 ）的贝氏体 型热
前 言
某发 电』 一 期工程为两 台东方锅炉厂９ 年代生产 的 ０
标 准 Ｙ ５ ９ ７ 和 现 在 的 国标 ， １８ 年 底 该钢 通 过 了冶 金 Ｂ２—０ ９０
超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法(2)
超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法一、前言超临界机组受热面集箱的P91+T91管座焊接及热处理施工工法是在超临界机组受热面集箱的焊接及热处理工艺基础上发展起来的一种工法。
该工法结合了实际工程需求和技术要求，以确保施工过程中的质量和安全。
二、工法特点该工法的特点主要体现在以下几个方面：1. 焊接工艺：采用P91+T91管座焊接工艺，确保焊缝的强度和可靠性。
2. 热处理工艺：采用适当的热处理工艺，调整组织结构，提高材料的性能和耐久性。
3. 施工工序：根据受热面集箱的结构和要求，合理划分施工工序，确保施工过程的连贯性和完整性。
4. 质量控制：严格按照规范要求，采取有效的质量控制措施，确保施工过程中的质量达到设计要求。
5. 安全措施：根据施工工艺的特点和危险因素，制定有效的安全措施，保障施工过程中的安全。
三、适应范围该工法适用于超临界机组受热面集箱的焊接及热处理施工，特别适用于P91+T91管座焊接工艺和热处理工艺的应用。
四、工艺原理该工法的施工工艺与实际工程之间存在密切的联系。
在焊接工艺方面，P91和T91钢材具有优良的高温和高压性能，通过合理的焊接参数和工艺控制，可以确保焊缝的强度和可靠性。
在热处理工艺方面，通过适当的加热和冷却措施，可以调整材料的组织结构，提高其性能和耐久性。
五、施工工艺施工工艺主要包括以下几个阶段：1. 材料准备：对P91和T91钢材进行检查和准备，确保材料的质量和符合要求。
2. 焊接工艺：根据焊接工艺要求，对P91+T91管座进行逐层焊接，确保焊缝的质量和可靠性。
3. 焊后热处理：对焊接完成的管座进行热处理，调整材料的组织结构。
4. 检测和验收：对热处理后的管座进行检测和验收，确保施工质量达到设计要求。
六、劳动组织劳动组织是保证施工工艺顺利进行的关键。
需要有专业的施工人员和技术人员，确保各个工序的协调和配合，保证施工工艺的稳定和成功。
T91P91钢的发展应用及其焊接性综述
T91/P91钢的发展应用及其焊接性综述[摘要] 本文对T91/P91钢的发展概况及现状、焊后裂纹的产生与冲击韧性下降的问题进行了综述和分析。
初步讨论了焊接缺陷和裂纹等问题,总结了国内T91/P91的生产现状和现存问题,为得到优质的焊接接头提供研究方向。
,[关键词] T91/P91钢焊接性裂纹冲击韧性1.引言如今火力发电锅炉机组的发展趋势是大容量、高参数、超临界。
所以确保机组设备安全可靠运行,提高生产效率和经济效益,满足高温、高压就是管道用钢要满足的基本的需要。
热强性高、工艺性好、价格低廉材料的应用也是需要解决的关键问题。
2 .T91/P91钢的化学成分和力学主要物理性能，T91/P91钢是一种在9Cr-1Mo钢的基础上采用V、Nb、N等微合金化,并应用纯净化、细晶化冶金技术，以及控轧、控冷等工艺开发出的新一代中合金耐热马氏体钢。
T91/P91钢在正火并经730～760℃回火热处理后,金相组织呈典型的马氏体骨架结构,导致M23C6 铬碳化物沉淀在马氏体骨架的边缘,并形成MX 形的V/Nb碳氮化物。
在较粗的M23C6 碳化物及内部较细的沉淀转换成细箔之后,会发现次微粒内较大的错位密度,这种高位错密度的细次晶粒结构是T91/P91具有高温蠕变强度的决定因素。
其常温下屈服强度σs≥415MPa,抗拉强度σb≥585MPa,断面收缩率δ≥20,硬度HB≤250。
T91/P91钢在550℃和600℃下时效，力学性能变化大。
超过600℃，韧度还能保持在100J/cm²以上，强度与塑性也能满足标准要求。
但现在各国都把T91/P91钢的使用温度定在593℃。
3.T91/P91钢的焊接性目前,国内对T91/P91的研究主要集中在焊接工艺、焊接接头冲击韧性、焊接脆性、焊后热处理和焊接热影响区等方面。
3.1. T91/P91钢的焊接工艺T91/P91钢多采用氩弧焊打底焊接，焊条电弧焊填充和盖面焊接工艺。
焊前要对管道接口进行坡口制备，一般选用U型或V型坡口，并用角向打磨机打磨坡口表面及局坡口15~20mm范围，清除水，锈，油等赃物。
T91／P91 钢焊接工艺及参数的优化
T91／P91 钢焊接工艺及参数的优化T91／P91钢广泛用于锅炉过热器、主蒸汽及再热器管道。
各电站单位对其进行了焊接工艺评定试验，总的说来大同小异，虽说工艺方案己基本运用成熟，但其焊接工艺及参数还有待进一步优化。
1 T91／P91钢的焊接性分析1.1 T91／P91钢的组织为马氏体，供货状态一般为正火＋回火，属于高合金钢，焊接性较差，易出现冷裂纹、焊接接头脆化、HAZ区软化等间题，必须严格按照工艺规程，方可获得满意的焊接接头。
1.2 应该严格控制焊接和热处理温度，采用较小的参数焊接是应注意的重点。
1.3 热处理保温时间的适当延长，有利于焊接接头常温冲击韧度的提高。
2 钢材和焊材该种钢材及其焊材部分国家牌号对照，见表1、表2。
3 焊前准备3.1 焊接设备选用带衰减的逆变式直流弧焊机。
3.2 焊丝去除表面的油、垢及锈等污物，露出金属光泽。
焊条经过 35O℃烘焙 1.5—2 h，置于 8O—10O℃保温筒内，随用随取。
3.3 坡口制备关键注意两点第一，钝边厚度不超过2mm，以防铁水流动性差而造成根部未熔合。
第二，坡口及其内外两侧 15—2O mm 范围内打磨至露出金属光泽。
3.4 对口3.4.1 T91／P91钢在不预热条件下焊接裂纹可达10O％，所以不得在管道上焊接任何临时支撑物，不得强行对口，以１少附加应力。
3.4.2 小口径管道对口间隙控制在1.5—2.5mm之间，大口径管道对口间隙控制在3—4 mm 之间，间隙太大，不易操作，容易产生未熔焊接头；间隙太小，易产生未焊透的缺陷。
3.4.3 该钢种材质特殊，对口方法一般有两种。
一种是在坡口内侧使用定位块（Q235材质）点固焊口，点固前一般用火焰预热，该方法预热温度不容易控制，而且管壁温差较大，易产生内应力。
远红外加热片从工序上讲是在对好焊口后才进行绑扎，也无法采用电阻加热，所以这种对口方法不宜采用。
另一种是采用自制专用夹具（见图1），此夹具制作简单，成本低廉，一种规格的管径制备其对应的夹具。
zyT91／P91钢焊接工艺导则
T91／P91钢焊接工艺导则关于颁发《T9l／P91钢焊接工艺导则》的通知电源质[2002]100号各省(市、区)电力公司：近几年来引进机组主蒸汽管道及再热热段管道普遍采用了P91钢，国内300MW及以上机组也普遍开始采用了这种钢材。
为了指导施工，保证火力发电设备安装、检修的焊接工程质量，我部以国家电力公司原火电建设部颁发的T91／P91钢焊接工艺暂行规定为版本，结合近年来的实践经验进行了修订，定名为《T91／P91钢焊接工艺导则》。
现予以颁发，请各单位遵照执行。
附件：T91／P91钢焊接工艺导则国家电力公司电源建设部二00二年十月三十日1.制订依据本导则是根据电力工业焊接有关规程、规范、技术条件和相关资料，以国家电力公司火电建设部制订的“T91／P91钢管焊接工艺暂行规定”为版本，结合近年来积累的实践经验进行修订。
2.适用范围2.1 本导则适用于火力发电设备，以T91／P91钢管及与其它钢种相连接的各类焊接接头的制作、安装、检修工程的焊接工作。
2.2 适用于手工钨极氩弧焊和焊条电弧焊的焊接方法。
3.总则3.1 T91／P91钢的焊接工艺评定，应遵守SD340—89《火力发电厂焊接工艺评定规程》的规定，并以工艺评定为基础确定焊接工艺，编制作业指导书。
3.2 焊接T91／P91钢焊工技术能力的验证，应按DL／T679—1999《焊工技术考核规程》的规定考核，取得合格证书后，方可参加焊接工作。
3.3焊接接头质量检验应遵照DL／T820-2002和DL／T821—2002两本检验规程的规定进行，其质量标准应符合DL5007—92规定。
3.4对国外引进设备的T91／P91钢焊接工作，应按合同规定进行，如无规定时，其焊接工艺评定、焊工技术考核、焊接工程的技术规定和焊接质量检验等均应执行电力工业焊接相关规程和本导则规定。
3.5焊接T91／P91钢的场所其环境温度和条件以及防护设施应符合DL5007—92的规定。
超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法
超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法超临界机组受热面集箱P91+T91管座焊接及热处理施工工法一、前言超临界机组受热面集箱的焊接和热处理工艺对于保证机组正常运行和延长设备寿命至关重要。
本文将介绍一种针对超临界机组受热面集箱的焊接和热处理工法，以及适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例。
二、工法特点该工法采用P91+T91管座焊接及热处理技术，具有以下特点：1. 适用范围广：可应用于超临界机组受热面集箱的焊接和热处理工作。
2. 施工过程简单：采用先进的焊接和热处理工艺，施工过程简单高效。
3. 提高耐久性：焊接工艺和热处理工艺能够提高材料的耐久性和抗氧化能力。
4.良好的焊接质量：焊接接头的质量可靠，焊接强度高。
5. 节约成本：相比传统工艺，此工法在工艺和设备上有较大的节约成本优势。
三、适应范围该工法适用于超临界机组受热面集箱的P91+T91管座焊接与热处理工艺，能够满足机组的使用要求。
根据实际项目需求进行相应的调整和改进。
四、工艺原理该工法的施工工艺与实际工程相结合，采取了多项技术措施来确保焊接和热处理的效果。
具体分析和解释如下：1. 选择合适的焊接材料和焊接工艺参数，确保焊接接头的质量和可靠性。
2. 在焊接接头进行预热、焊接和后热处理过程中，采取适当的温度和持续时间，保证焊接接头的组织结构和性能满足要求。
3. 通过适当的焊接工艺控制、热处理工艺控制和质量检测，确保焊接接头的质量符合设计要求。
4. 对焊接接头进行超声波检测、X射线探伤等无损检测，确保焊缝的质量。
五、施工工艺该工法的施工工艺分为以下几个阶段：1.焊接前的准备工作：包括材料准备、工艺参数调整、设备准备和施工方案编制等。
2. 焊接工艺流程：包括预热、焊接和焊后热处理等。
3. 焊后的质量检测：包括焊缝的无损检测、金相检测和力学性能测试等。
4. 热处理流程：包括加热、保温和冷却等环节。
(整理)T9P91钢焊接指导书.
目录1.工程概况及主要工程量2.编制依据3.施工准备4.作业程序和工艺措施5.验收的准则和接受的标准6.安全和环境保护措施7.附录1.工程概况及主要工作量1.1适用范围本作业指导书适用于湖北大别山电厂一期2×600MW工程， #2机组P91/T91钢焊接。
1.2工程概况湖北大别山电厂一期2×600MW工程#2机组安装，由上海电力安装第二工程公司承建。
锅炉采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的循环泵式启动系统、前后墙对冲低NOx轴向旋流燃烧器、一次中间再热、单炉膛平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架的超临界变压直流式锅炉（型号：HG-1970/25.4-YM4）。
锅炉呈П型布置，受热面组件采用全悬吊结构。
炉膛上部布置有屏式过热器，水平烟道中布置有末级过热器、高温再热器，尾部为双烟道，前烟道布置有省煤器和低温再热器，后烟道布置有省煤器和低温过热器，前后烟道由隔墙包复阻隔，烟道下部布置有两台三分仓再生式回转空气预热器。
锅炉炉膛断面尺寸为22187.3mm×15632.3mm,炉膛46459mm标高以下采用螺旋水冷壁，上部为垂直膜式水冷壁。
顶部受热面组件各部分间采用中、大口径连通管连接。
汽轮机采用北京—ALSTOM阿尔斯通生产的超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机。
发电机采用北京—ALSTOM阿尔斯通生产的自并励静止励磁、定子绕组水冷、转子绕组及铁心氢冷发电机。
1.3焊接工程量受监焊口一览表（表1）序号组件名称规格材质焊口数1 主蒸汽A φ508×80 A335P91 162 主蒸汽B φ419.1×76 A335P91 93 主蒸汽疏水管A φ73×14.02 A335P91 354 主蒸汽疏水管B φ88.9×15.24 A335P91 195 高温再热蒸汽A φ987.8×35.5 A335P91 166 高温再热蒸汽B φ864×40 A335P91 107 高温再热蒸汽Cφ704.7×27.5 A335P91 208 高温再热蒸汽Dφ552.59×21.5 A335P91 89 高温再热蒸汽疏水A φ88.9×7.62 A335P91 510 高温再热蒸汽疏水B φ60.3×5.54 A335P91 1411 高压旁路A φ254×47 A335P91 212 高压旁路B φ60.3×11.07 A335P91 1213 低压旁路疏水A φ88.9×7.62 A335P91 714 低压旁路疏水B φ60.3×5.54 A335P91 1715 屏式过热器出口φ38×6.6 SA213T91 84016 末级过热器进口φ44.5×7.5 SA213T91 60017 末级过热器出口φ44.5×8 SA213T91 60018 屏式过热器定位管B φ38×5.6 SA213T91 419 屏式过热器定位管C φ38×6.6 SA213T91 420 屏过出口至汇集集箱φ168×30 SA335P91 6021 屏过至末过进口汇集集箱φ508×70 SA335P91 922 汇集集箱至末过进口φ168×25 SA335P91 6023 末过出口至汇集集箱φ219×40 SA335P91 6024 汇集集箱至主蒸汽管φ508×80 SA335P91 1225 末过出口汇集集箱对接φ508×100 SA335P91 126 高温再热器B φ51×4 SA213T91 95027 高温再热器C φ51×4 SA213T91 190028 高再出口至汇集集箱φ219×18 SA335P91 9629 汇集集箱至热段连通管φ864×40 SA335P91 1230 高再汇集集箱对接φ864×55 SA335P91 1表1总计焊口5399只。
T91钢的性能及其焊接方法
T91钢的性能及其焊接方法
刘红文聂铭陈顺强
摘要从理论和实践两个角度，探讨了T91钢有关的性能及其焊接工艺。
关键词T91钢焊接工艺性能
1 引言
近年来，我国电力工业飞速发展，电厂锅炉向大容量、高参数发展。
按照国家电力公司的布署，从现在起到下世纪初，将逐步限制和取消中小型燃煤机组，300 MW机组将成为各大电网的主力机组。
300 MW机组的高温过热器、高温再热器的最高实际壁温已超过了600℃，原先广泛应用于这些高温部件的12Cr1MoV 钢高温强度、抗氧化性等均不能满足要求。
T91钢以其优良的高温性能，在电站高温过热器、高温再热器乃至主蒸汽管道上得到了越来越广泛的应用。
但由于其焊接性较差，焊接时容易出现问题，因此探讨一套比较合理的焊接工艺十分必要。
2 T91钢的有关性能
2.1 合金化原理
T91钢是美国国立像树岭实验室和美国燃烧工程公司冶金材料实验室合作
研制的新型马氏体耐热钢。
它是在9Cr1MoV钢的基础上降低含碳量，严格限制硫、磷的含量，添加少量的钒、铌元素进行合金化。
根据ASTM213/A213M-85C,T91
钢的化学成份见表1。
与T91钢对应的德国钢号为X10CrMoVNNb91，日本钢号为HCM95，法国则为TUZ10CDVNb0901。
表1 T91钢的化学成份
%。
T91材料焊接及热处理
T91材料焊接及热处理T91是一种高温合金钢，主要用于制造高温和高压工作条件下的锅炉和压力容器等设备。
在使用T91材料进行焊接和热处理过程中，需要注意一些关键问题，以确保焊接接头和热处理后的组织性能满足要求。
首先，T91材料的焊接材料选择非常重要。
常用的焊接材料包括AWSA5.5E9015-B9和AWSA5.5E9018-B9等。
这些焊接材料具有高碳化物沉淀强化效应，能够提高焊接接头的力学性能和耐热性能。
其次，焊接前需要进行材料预热。
T91材料的最佳预热温度在250℃至400℃之间，可以通过加热台车、炉内或电阻炉加热等方式进行预热。
在预热过程中，需要控制好加热速率和温度均匀性，以避免产生冷裂纹等缺陷。
然后，焊接过程中要注意控制焊接参数。
焊接电流、电压、焊丝的送丝速度等参数应根据焊接材料和焊接位置进行合理选择。
焊接应采用低热输入的方法，以减少热影响区的尺寸和应力。
同时，要进行合理的焊接顺序和间隔冷却，以避免产生过度残余应力和裂纹。
接下来，焊接结束后需要进行焊后热处理。
一般采用正火退火和回火处理。
正火退火是将焊接接头加热到约750℃的温度，保持一段时间后迅速冷却，以消除焊接接头中的残余应力。
回火处理是将焊接接头加热到450℃至700℃的温度下保温一段时间，然后缓慢冷却，以提高焊接接头的力学性能和耐热性能。
最后，焊后热处理完成后还需要进行组织检验和力学性能测试。
常用的组织检验方法有金相显微镜观察和扫描电子显微镜等技术。
通过组织检验可以评估焊接接头的晶粒尺寸、炭化物沉淀和相组成等情况。
力学性能测试包括拉伸试验、冲击试验和硬度测试等，可判断焊接接头的强度、韧性和硬度等性能。
总之，T91材料的焊接和热处理过程需要严格控制焊接和热处理参数，以确保焊接接头的质量和性能。
只有在正确操作下，才能获得满足工程要求的可靠焊接接头。
p91t91钢的焊接_secret
热处理：温度750℃-770℃，保温时间5min/mm，且不少于3h；焊后热处理升降温度小于150℃/h
按上述工艺焊了垂直固定、水平固定各一件的∮219×30试件，经检查和检验，均符合要求，见表三。
3.焊接施工工艺
3.4.3预热宽度：从坡口中心每侧不少于3倍的管壁厚。
3.5氩弧焊打底
3.5.1氩弧焊打底在管道预热到规定温度并加热均匀后进行；打底采用直流正接法、两人对称焊接。（SA213T91材质小径管采用全氩工艺）
3.5.2 SA335P91材质大径管道：打底焊采用内填丝法。SA213T91材质小径管：打底焊采用外填丝法。
在工艺评定合格的基础上，及时编制了有关的焊接作业指导书。P91/T91钢焊接作业指导书的内容如表四。
3.1焊材的选择
焊丝ER90S-B9焊条E9015-B9
3.2对口
3.2.1对口装备应采用专用对口卡具。
3.2.2 SA335P91大径管：对口间隙3-6mm；小径管：对口间隙1-3mm
3.3背面充氩方案
3.5.3氩弧焊打底时采用高频引弧、衰减收弧；氩弧焊电流80-110A；氩弧焊打底时，焊接速度不宜太快，焊层厚度不少于3mm。
3.5.4氩气流量。正面：8-12Lmin;T91背面：8-12/min;P91背面：第一遍打底时流量10-25L/min,第二遍氩弧焊时流量3-8L/min.
3.5.5氩弧焊打底应焊两遍，目的是防止电焊击穿打底层，造成根部氧化。
4.1.4人员管理
首先是选择有责任心、操作技艺熟练的焊工进行取证培训，其次是在培训过程中加强对焊工的质量意识教育；再是在施工过程中，严格工艺纪律的执行，做到奖优罚劣。
T91异种钢焊接
T91钢+1cr18ni9ti钢的小径管异种钢焊接工艺作者: 郭结英, 焊接技术Read a Recommended Summary摘要撰写人TsingHua (词语: 300, 浏览次数: 9)出版日期：2004年6月25日(0 评论)翻译摘要链接到你在Shvoong 的摘要。
发送给朋友！1前言T91钢是上世纪70年代中期美国研制的一种改进型9Cr-1Mo钢,已被ASME标准列为锅炉用钢。
该材料具有良好的高温热强性和抗氧化性,在640℃以下它的各种性能和TP3 04H 奥氏体不锈钢比较相似,而价格是TP304H的1/2。
目前,已广泛应用于大容量、高参数、超临界电站锅炉受热面管道中,1Cr18Ni9Ti钢在电站工程安装应用较多。
我公司承建的西部电厂Ⅱ期2³300MW机组锅炉过热器的安装焊接中就遇到了这2种钢材的焊接问题。
为此,进行了大量的工艺试验和研究,制定了较合理的工艺参数和焊接工艺,顺利地完成了相应的焊接工艺评定和焊工考试,确保了工程现场焊口质量。
2T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的焊接性分析2.1T91钢化学成分和性能特点T91钢的化学成分见表1。
表1T91钢的化学成分(质量分数)(%)CMnSiCrMoVNiAlNSP0.08～0.120.03～0 .600.02～0.508.00～9.500.85～1.050.06～0.100.40 0.040.03～0.070.010.02T91钢为低硬度马氏体,其Ms点较高,约为3 80℃,强韧性高,高温性能优越,在580～620℃区域许用应力高于一般的热强钢(包括不锈钢)。
其常温力学性能见表2。
表2T91钢的力学性能常温性能σb/MPaσ0.2/MP aδ(%)冲击吸收功AKV/J硬度HB585～850≥415≥2041(68)≤250 2.2T91钢焊接性分析根据国际焊接学会(IIW)推荐的碳当量计算公式得出:T91的w (C)cq=2.407%,可知,T91的焊接性较差,有较大的淬硬倾向,接头冷裂和脆化是焊接该材料的主要问题,若焊接工艺选择不当或有外加应力,冷裂倾向更大。
T91-P91钢的焊接及热处理
T91-P91钢的焊接及热处理第33卷第2期黑龙江电力2011年4月T91/P91钢的焊接及热处理王珍(黑龙江省火电第三工程公司,黑龙江哈尔滨150016)摘要:针对黑龙江省火电第三工程公司HG一1900/25.4一YM3型600MW超临界火电机组安装工程,阐述了T91/P91钢的焊接及热处理工艺,从焊接设备,焊接材料选择,焊接方法,环境,坡口的清理准备及对口,焊前预热,伴热,后热及焊后热处理等方面对焊接及热处理工艺进行控制,保证了现场T91/P91钢焊接和热处理工艺质量.关键词:焊接;预热;热处理中圈分类号:TG457.11文献标识码:B文章编号:1002—1663(2011)02—0145—04 WeldingandheattreatmentofT91/P91steelW ANGZhen(HeilongjiangThermalPowerNo.3ConstructionCorporation,Harbin150016,China) Abstract:OnthebasisoftheinstallationworkofHG一1900/25.4一YM3type600MWsupercriticalthermalunits inHeilongjiangThermalPowerNo.3ConstructionCorporation,thispaperintroducesthewe ldingandheattreatmentofT91/Pglsteel,whichiscontrolledfromthedevice,materialselection,method,environmen t,preparationforbevelcleaningandthecontra—ape~ureofwelding,warm—up,tracingandpostheatbeforeweldingandheattreat-mentafterwelding.ThequalityoftheweldingandheattreatmentofT91/P91steelisguarantee d.Keywords:welding;walTnup;heattreatmentO引言T91/P91钢是一种改良的Cr—Mo钢,与传统的Cr—Mo钢相比较,T91/P91钢可以减小钢结构的设计壁厚,降低结构的整体重量,提高结构钢的设计参数.T91/P91钢的冷裂纹敏感性较低,无热裂纹和再热裂纹倾向,但对氢致裂纹较为敏感,易产生氢致脆断,对其焊接及热处理工艺要求严格, 稍有不慎就会产生裂纹.焊前预热,焊后保温,后热及焊后热处理是降低焊缝中氢含量,改善焊接接头力学性能的有效措施.目前,这种T91/P91钢大量用于火电机组中,如HG一1900/25.4一YM3型600MW超临界机组中屏式过热器,末级过热器,高温再热器管排,过热器连接管道,主蒸汽管道,再热蒸汽管道等都使用了T91/P91钢.1台机组T91钢焊口为5000只,1:'91钢焊口为400只.在火电机组安装过程中,焊接及热处理施工难度较大,应严格控制焊接及热处理工艺以保证焊接接头的质量. 1T91/P91钢的焊接1.1焊接设备a.焊机为ZXT一400STG型逆变式焊机.b.所有仪表必须经过校验,合格后方可使用.C.电焊机要性能良好,运转正常,电焊机的电流表,电压表要检验合格,接地装置良好.d.氩气表检验合格,氩弧焊把及氩气带无泄露,氩气带内部要保持干燥不能受潮.氩弧焊枪导电端接触良好,氩气压力正常.e.电焊机要有防护棚,保证焊接工作正常进行.1.2焊接材料的选择根据火力发电厂金属材料及焊接工艺选择ERg0S—B9型焊丝,E9015一B9型焊条.a.施焊前对焊丝进行100%光谱分析,合格后收稿日期:2010—11—09作者简介:王珍(1972一),女,1992年毕业于哈尔滨电力学校热能动力设备专业,工程师..--——145—-.——V01.33No.2HeilongjiangElectricPowerApr.2011方可使用.焊后应对焊缝进行光谱分析,以保证材质的正确性.对焊条分批量熔敷后进行光谱抽查.b.钨极氩弧焊用的电极宜采用铈钨棒,规格为4,2.5ram.c.氩气的纯度应I>99.5%.d.焊条使用前应按说明书要求进行烘干,重复烘干不得超过2次,使用时装入温度100—120℃的专用保温箱(简)内,随用随取.1.3T91/P9l钢焊接方法a.T91钢的焊接采用全氩弧焊接,直流正接(工件接正极).b.引弧方法为接触引弧而且在坡口内引弧,引燃后应保证起弧点熔透,严禁在被焊件表面引燃电弧,试验电流或随意焊接临时支撑物.e.P91钢焊接采用氩电连焊焊接方法.d.施焊过程中始终保持层间温度200～300℃,T91钢焊接打底前使用中性火焰加热,用远红外测温仪监控温度.当达到120℃时开始充氩保护,充氩由管口一端进行,开始流量为10—20L/min,施焊过程中流量应保持在8—10L/min.焊接打底封口时,应停止冲氩.利用管内的残留氩气进行焊接收头,要求收头停留时间尽可能短,熔合,即可. 焊打底结束后再用火焰加热至240oC开始次层的填充,每层焊接结束焊下一层前都要用测温仪监控,以确保施焊的层间温度保持在200—300℃. e.P91钢焊口焊接不用充氩保护而采用专用的"太阳"免充氩焊接保护剂.使用免充氩保护剂的原因是使用方法简单,现场有些大口径管做气室比较困难.1.4太阳免充氩焊接保护剂使用方法a.先清除油污."太阳"焊接保护剂对灰尘和氧化膜有清除作用,在涂前应当清除油渍.b.混合"太阳"焊接保护剂在供货状态下为粉末状,使用时需要与甲醇(或酒精)专用粘合剂混合.粉末与甲醇的重量混合比例为2:1,搅拌均匀后为奶油状的混合物,将混合物停留约5min后涂于焊口的背面,停留2—3min,就可以进行焊接.该方法主要用于被焊工件在装配或焊接过程中无严重震动的情况.若有严重震动,则可能造成涂层的脱落.此时,需采用与专用粘合剂混合方法.为防止由震动造成的涂层脱落,可以将粉末和专用粘合剂按照5:1～8:1的比例(质量比)进行混合,然后再加入丙酮将混合物稀释成为奶油状,将混合物涂于焊口背面,宽度约3mm,厚度约1mm.停留约一146—5—8min后,就可以进行焊接.c.焊接电流.用正常的焊接电流施焊或大于正常焊接电流的10%进行焊接.d.对口间隙.一般对口间隙为2.5mm,对口前将免充氩保护剂按要求涂抹在内坡口上;对口不进行固定,调好间隙让其处于自由状态.1.5环境a.施焊环境温度必须在5℃以上.b.焊接施工现场应搭设防护棚,做到防风,防雨,防潮,防寒.c.焊接场所应保证有足够的施焊空间,焊接场所的安全措施应布置合理.d.焊接场所5m内不允许有易燃易爆物品.1.6坡口的清理准备及对口a.坡口及管子外壁距坡口10～15mm范围内应清理干净,除去油漆,垢锈直至发出金属光泽,内壁10mm范围内同样清理.b.坡口有影响焊接质量的缺陷,应修复或补焊至符合要求.c.焊口两侧内径不等时应进行修磨,修磨时坡口角度不大于15.,坡口钝边为0.5—2.0mm,坡口间隙为1～3mm.d.对口前考虑留有足够的焊接及热处理空间.e.Tgl钢管对口前在管子1端距坡口500mm处用可溶纸堵好,形成气室.f.T91钢管不能强力对口,在坡口根部用点焊固定2点(点固焊前用火焰加热到规范要求,并要充氩保护).2焊前预热,伴热,后热及焊后热处理2.1设备a.所用设备为WKGDHL—C型热处理自动控温柜,各种仪表及热电偶等必须经过计量校验合格且均在有效期限内.b.输入电压.交流380V/220V±10%,50Hz(三相四线制);输出电压每相为0220V,而且调节范围为0100%,输出电源线为多心橡胶铜线.c.工作环境.环境温度为一1050℃,相对湿度≤85%.d.热电偶为NiCr—NiSi铠装热电偶.规格为66×800mm,补偿导线为铜一康铜.2.2预热a.氩弧打底前,环境温度应保证在5℃以上,T91钢焊口用火焰加热,预热温度为100—150qc. 第33卷第2期黑龙江电力2011年4月氩弧打底结束后再升温到200—300℃后开始焊接.b.焊接预热时将热电偶布置在坡口边缘40 mm,管径大于273mm的布置2只热电偶.1只布置在加热器开口处,另1只布置在对面180.处,水平管道应上下布置,埋在加热器内的热电偶用石棉布与加热器隔开.C.加热器布置在离坡口20mm处,坡口两侧各布置1片加热器,布置后用石棉布将两侧的加热器进行保温,外面用保温棉包好,开始加热.待加热到120℃时保温一定的时间,然后打开保温棉用远红外测温仪进行监测,温度达到要求时开始焊接. 如温度达不到要求,应将保温棉包好继续加热,直到温度达到后开始焊接.d.焊接打底结束后,包好保温棉再进行加热.加热到240oC,保温一段时间后打开保温棉,再用远红外测温仪进行监测,待温度达到要求后进行电焊焊接.2.3伴热为防止层间温度过低,保证焊接时层间温度,焊接过程中要全过程跟踪伴热,采用较小的线能量,这样不会使层间温度过高.每层焊接结束,下一层焊接前都要用远红外线测温仪进行现场监控.2.4后热焊接工作停止后,立即将焊件加热(温度为300—400℃),保温时间为2～4h,使焊件缓慢冷却下来,以加速氢的逸出.a.后热时机的选择.从组织转变机理分析,立即后热冷却到室温,残余奥氏体可以转变为马氏体,经焊后热处理最终组织为回火马氏体,达到最终效果.b.对壁厚≥70mm的钢管,为防止冷裂纹产生,焊到20mm时要进行根部透照检测.根部透照检测之前,要对焊接接头进行后热处理,即加热到350℃,保温2h的后热处理工艺.2.5焊后热处理2.5.1T91钢小径管的焊后热处理a.'191钢管可以降到室温再进行热处理.单根管,管排,返修焊口选用同规格的加热器,带鳍片或间距过小的管排选用与管排周长相当的加热器.b.热电偶的布置应根据所处理的焊口数量(5只焊口至少布置1只,5只焊口以上布置2只以上),布置在温度最高和最低处.C.保温棉的宽度不宜过宽,保温层厚为20mm.对于成组管排,每根管保温尽可能相同以保证每根管温差较小.d.热处理温度选择(760±10)℃的恒温温度.e.保温时间的选择.'I91钢管壁厚度≤5mm的保温30min,管壁厚度大于5mm,小于10mm的保温60min.f.T91钢的升降温速度≤150℃为宜.降温至300oC以下不控制,可随炉冷却至室温.2.5.2P91钢的焊后热处理工艺a.热电偶的布置.待马氏体转变结束后,将伴热的石棉布,加热器拆除,把伴热的热电偶移到焊缝上用铁线绑扎牢固,再将加热器布置好.管径大于273mm的管道应布置2只热电偶,1只布置在加热器开口处,另1只埋在加热器内,埋在加热器内的热电偶用石棉布将其与加热器隔开.b.加热器布置在焊缝中心两侧,加热的宽度从焊缝中心算起,每侧不小于管子壁厚的3倍且不小于60mm.C.保温棉的布置.保温棉的宽度从焊缝中心算起每侧不小于管子壁厚的6倍.为减小热损失, 保温棉的厚度不应小于40mm.焊口包好后,正确连接热电偶与电源线进行热处理.d.升,降温速度的选择.T91/P91钢的热处理升,降温速度按(6250/壁厚)℃/h计算,且≤150℃/h,降温至300℃以下可不控制,随炉冷却至室温.e.P91钢恒温温度与I91钢一样,选取(760±l0)℃.经过工艺评定,P91钢的保温时间至少4h,否则机械性能难以保证,管壁厚度不大于100mm的保温4h,管壁厚度大于100mm小于,125mm的保温5h.f.P91钢的热处理工艺曲线.管径<273mm,壁厚<70mm的管道热处理工艺曲线如图1所示;管径<273mm,壁厚≥70mm的管道热处理工艺曲线如图2所示;管径≥273mm,壁厚≥70mm的管道热处理工艺曲线如图3所示.时间/h图1管径<273mm而且壁厚<70inali的管道热处理工艺曲线.--——147--——p赠V o1.33NO.2HeilongjiangElectricPowerApr.2011图1中曲线斜率按(6250/壁厚)℃/h而且≤150℃/h.第一段保温温度为氩弧打底温度(100～150℃).第二段恒温温度为层间焊接及伴热温度(200—300℃).第三段恒温温度为马氏体转变温度(100～120oc).第四段恒温温度为焊后热处理温度,选(760±10)℃.时间/h图2管径<273m而目壁厚I>70nlln管道的热处理工艺曲线管径<273mm,壁厚≥70mm的管道在实际工作中不多见,它的热处理工艺曲线与管径≥273mm,壁厚≥70mm的管道热处理工艺曲线基本相同,只是测温点不同.壁厚≥70mm管道焊接到20mm厚时需进行根部射线检验,因此热处理工艺分成了两段,监视炉内温度至少应布置2个测温点.图3管径t>273mm且壁厚I>70mm的管道热处理工艺曲线图3中曲线斜率按(6250/壁厚)℃/h而且小于等于150oC/h.曲线1为打底后热处理曲线.第一段保温温度为氩弧打底温度(100～150oC),第二段恒温温度为层间焊接及伴热温度(200—300oC),第三段恒温温度为后热温度(300～400oC).曲线2为检验合格后焊接及热处理曲线.第一段恒温温度为层间焊接及伴热温度(200～300℃)第二段恒温温度为马氏体转变温度(100～120cI=),第三段恒温温度为热处理温度(760±10oC).预热温度,伴热温度的选取应根据现场的实际工作环境决定,工作环境温度相对较低时可选取上限,环境温度较高时可选取下限.3结论在火电厂安装施工中,T91,P91钢的焊接及热处理工艺应重点注意以下几个方面:a.保证焊口根部焊接质量,一定要做好T91焊口的充氩保护,否则很容易产生未焊透和未熔合缺陷;P91焊口要使用专用的免充氩保护剂进行根部保护.b.采用自动控温装置严格控制T91,P91钢焊接过程的层间温度.T91焊口用火焰加热,现场应随时监控层间温度;P91钢焊接采用电加热,整个焊接过程跟踪伴热,热处理设备为远距离控制,现场应随时对层间施焊温度进行监控;c.焊后待马氏体转变结束后立即进行热处理.参考文献:[1]电力行业电站焊接标准化技术委员会.DL/T869--2004火力发电厂焊接技术规程[S].北京:中国电力出版社,2004.[2]中国特种设备检验协会.承压类特种设备无损检测相关知识: 2版.北京:中国劳动社会保障出版社,2007.[3]电力行业电站焊接标准化技术委员会.DL/T819--2002火力发电厂焊接热处理技术规程[S].北京:中国电力出版社,2002.(责任编辑侯世春l(上接第144页)4结论在主厂房桥机轨道梁改造的施工中,结合厂房设备布局结构,采用轨道梁逐跨拆装法和桥机架设可回转悬臂吊吊运构件法相结合的施工技术,解决了汽车吊无法进场,工期短,保证机组运行等施工难题,完成了厂房桥机轨道梁的改造施工,提高了---——148---——桥机运行的安全性和可靠性.参考文献:[1]王兴隆,尚瑞金.水电厂桥机临时悬臂吊设计及应用[J].东北电力技术,2010(3):50—52.(责任编辑侯世春)p\岱赠p\警一。
解决T91钢材与钢研102材质对接异种钢焊接的工艺性能
解决T91钢材与钢研102材质对接异种钢焊接的工艺性能解决T91钢材与钢研102材质对接异种钢焊接的工艺性能一、小组概况(表一)焊工班QC小组一览表(表二)二、选题理由目前,我厂锅炉本体的高压过热气器使用的材质正在逐渐地被T91与钢研102对接所代替，此焊接方法技术要求在焊接过程中一边焊一边往管内充氩气保护，因此焊口质量是关系到机组稳定运行的关键性问题之一，它们是承受高温高压的重要部件，是锅炉本体的命脉，它们的受热程度、管材的抗腐蚀性、耐热性均不相同，缺陷往往就产生在这些薄弱环节，这样可能引起机组停运，鉴于上述原因，我们QC小组选择了这一课题进行了研究。
三、现状调查确定了课题以后，我小组深入现场调查，自98年开始，我厂就对#1－#6炉的高过更换采用T91与钢研102对接的焊接方法代替了原来的钢研102，12cr1mov的焊接方法，使之加强管道的性能，为此我QC小组就现场所有更换的T91与钢研102管道焊口进行了认真调查，存在以下的缺陷。
缺陷统计表（表三）序号项目频数累计频数累计（％）1 裂纹2 2 50％2 未熔合 13 75％3 其它 14 100％4 合计 44 100％32 50％未熔合1 11裂纹 1 其它 由排列图可以看出影响机组安全稳定运行的主要问题是裂纹我们小组经过分析认为：只要控制住“裂纹”这个主要问题，就可以有效地提高设备的安全运行水平，为此我小组确定了活动目标值是：使T91与钢研102对接焊口的裂纹次数降为零。
四、 原因分析：1、T91钢具有较高的热稳定性和热强性，焊接性较差，焊前必须预热到300℃以上，焊后及时进行760－780℃回火处理。
2、T91钢材与钢研102材质在对接组合口时，应须边焊接边充氩气，此时氩气流量、电流大小、温度的高低等因素都会影响焊口的质量，焊接接头的抗拉强度应不低于母材抗拉强度规定的下限。
3、利用钨极氩弧焊焊接异种钢时，电弧过长则引起电弧漂浮，易产生未焊透。
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清理 坡 口内外侧 ２ ｒｍ 以 内 的氧 化 皮 、 ０ ａ 锈蚀 、 油
预热 温 度 为 ２ ０～３ ０ ， 弧 打 底 焊 取 下 限。 ５ ０℃ 氩
污等， 用砂 轮 打磨至 露 出金属光 泽 。严 格控制 组对间 隙 ， 证管 内壁 错 边 量 不超 过 ｌ ｍ。定 位 焊 缝 长 １ 保 ｍ ０
缠 绕过 程 。
参 考文 献 ：
［ ］ 徐东亮 ， １ 李东海．基于 Ｏ ｅ Ｇ ｐ ｎ Ｌ的虚拟铺放机建模及参数化驱动
的研 究 ［ ］ 武汉 理 工 大 学 学 报 ，００ ３ ：ｏ — ｏ ． Ｊ。 ２ １ （ ）４ ３ ４ ５
［ ］ 黄亚辉 ， ２ 田会方．圆锥体 的铺放机理研究及计 算机仿真 ［ ］ 武 Ｄ．
Ｗ ａ ｇＪ — Ｉ ｎ ｕ ｒ ，Ｗ ａ ｇ Ｌ － ｏ ｇ ，Ｗ ｅ ｕ ｎ — ｕ ｎ ｌ ｎ ｉｈ ｎ ｉＧ ａ ｇ ｑ ａ ‘
（ ． ｉ ｋｕＱｎｙｎ ｅ ｏｈｍｉ ｌ ｑｉ ｅｔ ｏ ，ｔ ，ｉ ｋｕＬａｎｎ １５ ０ Ｃ ｉ １Ｙｎ ｏ ｉｇｉｇｐｔ ｃｅ ｃ ｕ ｍ ｎ Ｃ ． Ｌｄ Ｙ ｇ ｏ ｉ ｉ ｇ ｒ ａｅ ｐ ｎ ｏ ｇ １０４，ｈｎ ａ； ２ Ｓｅｙ ｎ ｏｆａ ｇｔａ ｉ ｄ ｓｙＣ ． Ｌｄ Ｓｅｙ ｎ ｉ ｎｎ １０ １ ， ｈｎ ） ． ｈｎａ ｇｄｎ ｎ ｔｎｕ ｉ ｕｔ ｏ ，ｔ ，ｈｎａｇＬａ ｉ ｉ ｍ ｎ ｒ ｏ ｇ １０ ６ Ｃ ｉ ａ
ｃ ａ ｋ ｓｔ ｎ ｎｃ ｓｂ ｇ。ａ ｍｉ ｔｔ ｅ ｅｃ ａｒｃｅ ｓｉ ｓ，ｔ ｅ ｅ ｅ ｔｖ ｒ ｃ ｓ ａ ｕ ｅ ｒ ｃ ｅ ｄｅ ｙｉ ｉ ｉ ｎｇ ａ ｈ ｓ ｈ ａ ｔｒ ｔｃ ｉ ｈ ｆ ｃ ｉｅ ｐ ｏ ｅ ｓｍｅ ｓ ｒ ｓｍｕｓ ｄｏ ｅ ｎｄ ｉｃ ｕ ｎｇｔ ｅ ｐ ｅ ｔｈ ａ ｐｔｄ ａ ｎ ｌ ｄｉ ｒ 。 ｅ ｈ
产 生冷 裂纹 。因此须 采 用合 理 的焊接工 艺 方案 ， 避免 冷 裂纹 产生 ， 以保证 焊接 接头 质量 。
图 １ 坡 口形 式 及 尺 寸 图
表 １ Ｔ １钢 和 Ｐ ９ ９钢化 学成 分
／ｔ ｗ ％
收 稿 日期 ：０ １ ０ — ９ ２ １—５ ０ 作者简介 ： 菊茹（９４ ）女 ， 宁抚顺人 ， 程师 ， 王 １７ 一 ， 辽 工 主要 从 事压 力 容器 焊 接 工 作 。
１４・ ６
制 造 业 信 息 化
・
机械研究与应用 ・
输 入制 品 的原始 数据参 数 ， 就可 自动 进行 缠绕 线型 的
Ｃ Ｄ设计 ， 到最合 适 的线 型 参 数 ， 在微 机 上 显 示 Ａ 得 并
加 消息 处理 函数 要实 现对 纤维 缠绕 的参 数化 驱动 ， 即 通过 改 变缠 绕模 型 的参 数 ． 筒 身 长度 、 右极 孑 的 如 左 Ｌ 直径 、 模直 径 、 片宽等 参数 ， 芯 纱 使运 动 中状态 参数 也 随之 改 变 引。纤维 缠绕 机仿 真效 果如 图 １所示 ：
表 ５ 试 样 力 学 性能 试 验 结 果 图 ２ 热 处 理 曲 线
４ 产 品焊 接
４ １焊 前准 备 ．
４ ２ 施焊 要点 ．
（ ）组对不采 用定 位块 ， 正式 施焊 时将定 位焊 １ 且
焊缝 全部 清除 。
（ ）施工 现场 正式 施 焊 前 ， 对 １ 、 ９钢 的焊 １ 针 ９１ Ｐ
降 低 Ｃ含 量 。具 有 高 温 强 度 高 、 氧 化 性 能 和 抗 蠕 抗 变性 能好 等 特点 … 。１ １Ｐ ９ 、９化学 成分 和力 学 性 能见
表 １２ 、 。但 １ １ Ｐ ９ 、 ９均有 较高 的淬 硬倾 向和冷裂 纹倾
向 ， 易产 生高 硬度 马 氏体 组 织 致使 接 头脆 性 增 加 ， 容
表 ４ 焊 接 规 范参 数
３ ５ 焊 后热 处理 ．
焊后 立 即进行 热 处 理 。焊 后热 处 理 主要 作用 是 改 善组织 、 高 热 强 性 和 降低 接 头 残 余 应 力 Ｊ 提 。采
用 电炉加 热 ， 处理 曲线见 图 ２ 热 。 ３ ６ 试样 力学 性能试 验 ．
加工 后 的试样 力学 性 能 试 验 结 果 见 表 ５ 图样 。 规定 Ｈ Ｂ值 ￣２０ 其结果 满足 要求 。 ＜ ２，
［ ］ 田会方 ， ７ 张杰峰．纤维缠绕简 形压力 容器动态 仿真 ［ ］ 机械工 Ｊ．
山东 建 材 ，０ ５ １ ：６－８ ２０ （ ） ３ 一 ． ３
图 １ 纤 维 缠 绕 效 果 图
［ ］ 刘 宝平 ， ５ 田会方．纤 维拉挤 一 缠绕技术 的研究及 其过程 的仿真 ［ ］ 武汉 ： Ｄ． 武汉理工大学 ，０ ６ ２０ ． ［ ］ 张杰 峰．Ｏ ｅＧ ６ ｐｎ Ｌ在纤维缠绕 机三维运 动仿真 中的应用 ［ ］ 机 Ｊ．
ｈ ａ ｅ ｏ ｅ ｗ ｌ ｉ ｇ ａ ｅ ｅ ｅ ａｕ ￣ｒ ｆ ｏ ￣ Ｈ ｎ ｅ ｔｂ ｆ ｒ ｅｄ ｎ ，ｌ ｙ ｒｔｍｐ ｒ ｔ ｒ ｉ ｌ ｃ ｎ ｏ ｉ ｇ，ｉ ｅ ｃｙ ｍｍｅ ａ ｅｙ ｒ ｌ ｖｎ ｙ ｒ ｇ ｎ ｔ ａｍｅ ｔａｔｒ ｗ ｌ ｉ ｇ ａ ｄ Ｓ ｎ ｄ ｔ ｌ ｅｉ ｉ ｇ ｈ ｄ ｏ ｅ ｒ ｔ ｎ ｆ ｅ ｄｎ Ｏ ｏ ． ｅ ｅ ｅ ｎ
３ １ 坡 口加 工 ．
坡 口用机 械方 法加 工 ， 口表 面无 裂纹 、 层 、 坡 分 夹
９ ｒＭｏ钢基 础上 开 发 起 来 的马 氏体 热 强 钢 ， 钢 特 Ｃｌ 该 点 是在 ９ ｒＭｏ中加人 少量 的 Ｖ、 ｂ 控 制 Ｎ和 Ａ 并 Ｃｌ Ｎ， ｌ
杂 物等 缺陷 。坡 口形式 及尺 寸见 图 １ 。
８ ｏ／５ ｏ ６Ｃ ５０Ｃ。在 此介 质 和 高 温 工 况 下 ，９ Ｉ １与 Ｐ ９异
种钢 焊接 接 头质量 尤 为重要 。 Ｐ ９钢 为中合 金 马 氏体 耐 热 钢 ， 高 温下 能 够 保 在
持 良 好 的 化 学 稳 定 性 和 热 稳 定 性 。 １ １钢 是 在 ９
３ 焊 接 工 艺 评 定
接要 点及 易产 生 的缺 陷专 门组 织 了焊 工操 作 技 能培 训 ， 经考 试合 格后上 岗操 作。 并
（ ）严 格控制 预热及 层 间温度 ， 电子测 温枪检 ２ 用
测。
（ ）焊丝使 用前 除锈 、 污 ； 条严 格 按规 定 烘 ２ 油 焊
干 ， 用焊 条使 用保 温 筒 ， 止 吸潮增 加焊 缝金 属 的 领 防 Ｈ含量 。
摘
要： 分析 １ 、 ９取 热 管 的焊 接 性 能 ， 对 其 淬 硬 性 强 ， 裂纹 倾 向 大 的 特 点 ， 取 焊 前 预 热 、 格 控 制 层 间 温度 、 ９１Ｐ 针 冷 采 严 焊后 及 时 消 氢 等 工 艺措 施 ， 免 冷 裂 纹 产 生 ， 保 焊 接 接 头性 能 ， 成 功 应 用 在 生 产 实践 中。 避 确 并
Ａｂ ｔａ ｔ ＩＩ ｗ ｌ ｉ ｇ ｐ ｒ ｒ ｎ ｅ ｏ ｅ ｔ ｅ ｖｎ ｂ ｓａ ａｙ ｅ ．Ａｓｔ ｅ ｔｂ ａ ｄ ｎ ｂ ｌ ｙ ｉ ｅ ｙ ｓｒ ｎ ｎ ｏ ｄ ｎ ｓ ｒ ｃ ： ’ｅ ｅ ｄｎ ｅ ｏ ｍａ ｃ ｆ ａ ｍｏ ｉ ｇ ｔ ｅ ｉ ｎ ｌ ｚ ｄ Ｉ ｆ ｈ ｒ ｕ ｈ ｅ ｓ ｈ ｒ ｅ ａ ｉ ｔ ｓｖ ｒ ｔｏ ｇ ａ ｄ ｃ ｌ ｉ ｇ ｕ ｉ
・
ｌ３・ ６
经 验 交 流
・
机 械 研 究与 应 用 ・
表 ２ Ｔ ｌ钢 和 Ｐ ｇ ９钢 力 学 性 能
表 ３ Ｔ Ｓ Ｃ 焊丝和 Ｃ 一 Ｇ— ９ Ｍ Ｍ ９焊 条化 学成 分 （ ％ ） 力 学 性能 Ｗｔ 及
３ ２ 组对 与定位焊 ．
接 头 的冷却 速度 ， 减少 温差所 造成 的应 力 和淬硬 组织
关键词 ： １ Ｉ ； ； ） 淬硬性 ； Ｘ 冷裂纹
中 图分 类 号 ：Ｇ ２ Ｔ４ 文 献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ６ ４ １ （０ １０ — １３ ０ １０ － ４ ４ ２ １ ）３ ０ ６ — ２
Ｈ ｅ ｔｎｇ ｒ ｍ ｏ ｉ ｇ ｔ ｅ Ｔ９１、 ｉｓｍ ｉａ ｔ ｅ ｅｄ ｎｇ ａｉ ｅ ｖ ｎ ｕｂ Ｐ９ ｄ ｓ ｉ ｌ ｒ ｓ ｅ ｌｗ ｌ ｉ
汉 ： 汉 理 工 大 学 。０ ５ 武 ２０．
［ ］ 田会方 ， ３ 黄亚辉．纤维铺放机 的机构设计及仿 真［ ］ Ｊ ．机 械工程
师 ，０ ５ ８ ：２ ９ ． ２０ （ ）９ － ４
［ ］ 刘雪红 ， ４ 徐东亮 ， 吴耀楚． 玻璃 钢缠绕制 品 Ｃ Ｄ Ｃ Ｍ 系统［ ］ Ａ ／Ａ Ｊ．
Ｔ ｕ ａ ｖ ｉ ｏ ｒ ｋ ｅ ｓ ｒ ｔｅｐ ｒ ｒ ａ ｃ ｆ ｅｄ ｇ ｏ ｔ ｎ ｕ ｃｓｆｌ ｐ ｌ ｄ ｉ ｔ ｒ ｕ ｔ ｎ ｐａ ｔ ｅ ｈ ｓｉ Ｃ ａ ｏ ｃ ｌ ｃａ ， ｎ ｕ ｅ ｏ ｎ ｅｏ ｌｉ ｉ ｄ ｉ ｓ ｃｅ ｓ ｌ ａ ｐ ｅ ｅ ｐｏ ｃ ｏ ｒｃ ｃ ． ｔｎ ｄ ｄ ｃ ｅ ｈ ｆｍ ｗ ｎ ｊｎ ａ ｓ ｕｙ ｉ ｎｈ ｄ ｉ ｉ
经 验 交 流
・
机 械 研 究 与应 用 ・
Ｔ ｌ和 Ｐ ｇ ９取 热 管 异 种 钢 焊 接
王 菊茹’ 王 丽红 ， ，魏 广权
（ ． 口庆营石化设备有限公司， １营 辽宁 营 口 １５ ０ ； ． １０ ４ ２ 沈阳东方钛 业有 限公 司， 辽宁 沈阳 １ ０ １ ） １０ ６
械 ，０ ５ ２ ：４ ３ ． ２０ （ ） ３ － ６
４ 总 结
Ｆ Ｅ纤维 缠 绕 前 景 广 阔 ， 越 来 越 多 的 领 域 广 Ｒ 在 泛应 用 ， 在纤 维缠 绕 工 艺 和 线 型 分析 的基 础 上 ， 纤 对
维缠 绕 的运 动规 律进 行 了分析 ， 完全 采 用底层 建模 的