XX发电机中性点计算书
发电厂厂用电系统整定计算书
发电厂厂用电系统保护整定计算书（第二版）批准：＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿计算：＿＿＿＿＿＿日期：2020年8月11日目录短路电流计算 (1)厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算 (2)变压器整定计算 (3)厂用电动机整定计算 (7)备用电源进线整定计算 (9)厂用段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线整定计算 (11)输煤段卸船机馈线整定计算 (12)输煤段斗轮机机馈线整定计算 (13)卸船机内主变压器整定计算 (14)卸船机内辅变压器整定计算 (15)斗轮机内主变压器整定计算 (16)380V开关本体整定计算 (17)380V其它保护整定 (19)遗留问题 (20)短路电流计算1 6kV 系统主要接线图斗轮机段主变辅变厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线辅变主变卸船机段厂变厂变厂变厂变厂变厂变厂变输煤母线输煤母线厂用母线备变厂变2 系统参数2.1 厂变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.2 备变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.3 输煤段电缆：6×（3×185），700m ，0.066Ω/km 2.4 变压器中性点电阻：18.18Ω 3 短路电流计算3.1 6kV 母线三相短路：A A X I I d e d 23827%1535743===）（ 3.2 6kV 母线两相短路：A A I I 206342382723233d 2d =⨯==）（）（ 3.3 6kV 母线单相接地：A V U R U I g20018.1836300R 33g0=Ω⨯===线相厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A1 CT 系数整定：250.116002000===e CT I n k 2 反时限过电流保护：定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195.02.12=⨯=⨯=系数：k ＝0.5曲线：超强反时限3 延时速断保护，按躲负荷自启动计算：定值：e e e fzqd k dz I I I k k k I 16.395.05.22.12=⨯⨯=⨯=时间：300ms备注：速断启动时闭锁工作电源及备用电源瞬时速断保护4 接地保护：与厂变及备变零序保护相配合，取灵敏系数3，厂变及备变零序电流定值为132A 。
最新发电机的保护配置与整定计算
一般成套的可控硅励磁装置自身都设有失磁保护和转子回路过负荷保 护，所以发电机上不再单独配置该保护。
3.2 发电机纵差保护的整定计算
一、电流继电器构成的发电机纵差保护
至延时信号 信 号
势不相等，因而在定子绕组中出现环流，通过中性点连线，该电流大 于保护的动作电流，则保护动作，跳开发电机断路器及灭磁开关。 • 横差保护动作电流： Iop(0.2~0.3)IGN
• 电流互感器变比： nTA 0.2I5GN /5
2、反应零序电压的匝间短路保护 当发电机定子绕组发生匝间短路时，机端三相电压对发电机中性点不
⑤ 发电机失磁 由于转子绕组断线、励磁回路故障或灭磁开关误动等原因，将造成
转子失磁，失磁故障不仅对发电机造成危害，而且对电力系统安全也会造 成严重影响。发电机失去励磁后，运行状态将变为电动机运行。故不允许 发电机失磁后继续运行。
2、发电机的不正常工作状态 ① 由于外部短路、非周期合闸以及系统振荡等原因引起的过电流。 ② 过负荷。 ③ 过电压。特别是水轮发电机，因其调速系统惯性大，在突然甩负荷
当发电机定子绕组有2个以上的分支且连接成双星形，每个分支都有 引出线时，应装设横联差动保护反应定子绕组匝间短路，动作结构同纵 差动保护。当不满足该条件时，取消该保护，待故障发展为相间短时， 用纵差动保护反应。 3、零序保护
当发电机电压回路回路的接地电容电流（未经消弧线圈补偿）大于或 等于5A时，保护动作于跳闸、停机、灭磁。；当接地电容电流小于5A 时，保护应动作信号。对单机容量为100MW及以上的发电机，应尽量装 设保护范围为100%的接地保护。 4、过电流保护
300KW发电机用电方案计算书_secret
《供配电系统设计规范》GB50052-95
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99二、施Leabharlann 条件施工现场用电量统计表:
序号 机具名称
型号
安装功率（Kw）
数量
合计功率（Kw）
1竖井提升机
CD110-14
55.2
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DHm10-T250A/330，其脱扣器整定电流值为Ir =250A，，漏 电保护器为DZ250LE-250A/4300。
(2)、1号动力分箱至第1组电机(竖井提升机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i)计算电流
竖井提升机
Kx = 0.30Cosφ= 0.6 tgφ= 1.33
(6)、照明灯
Kx=0.8Cosφ=0.8tgφ=0.00
Pjs=3×0.8=2.4kW
Qjs= Pjs×tgφ=2.4×0.00=0.00kvar
(8)总的计算负荷计算，总箱同期系数取Kx = 0.9
总的有功功率
Pjs= Kx×ΣPjs= 0.9×(16.56+52.5+77+24+30.06+2.4) =182.27kW
该分箱下最大组线电流Ijs=93.95A
两者中取大值Ijs=93.95A
ii)选择导线
选择YJV223×70+2×35，空气明敷/架空线路时其安全载流量为240A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DHm10-T400A/3300，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，，漏电保护器为DZ250LE-400A/4300。
保护定值计算书
3×600MW 超临界机组工程1#发变组保护定值计算书目录~~~~~~~~~~~~~~~第一部分： A 柜保整定算1、机差保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)2、机序保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)3、制流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)4、定子接地保（ 95%）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)5、机端、中性点三次波比保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)6、失磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)7、逆功率保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)8、上保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)9、匝保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)10、失步保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(18)11、激磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(20)12、率异样保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(22)13、低阻抗保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(23)14、主差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25)15、高隙零序流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(30)16、高零序流t1 、t3 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (30)17、高零序流t2 、t4 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (31)18、差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(31)19、高三相高或低⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)20、高零序⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)21、机荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(37)22、主通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(38)第二部分： B 柜保整定算1、厂高差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(39)2、厂高复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(44)3、厂高 A分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(47)4、厂高 B 分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(48)5、厂高通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)6、厂高 A 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)7、厂高 B 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)8、厂高 A 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)9、厂高 B 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)10、励磁荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(53)11、励磁速断⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(54)12、励磁流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)13、励磁器差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)14、励磁器复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(60)15、励磁器通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)16、励磁器零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)17、励磁器零序流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(65)第三部分： C柜保整定算第四部分：定清1、保 A 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(67)2、保 B 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(70)3、保 C柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(71)第五部分：信号置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(72)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(74)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(75)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)第六部分：故障波置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(78)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(80)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)第七部分：保一表1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(82)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(83)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)第一部分：发变组A、B 柜保护整定计算1、发电机差动保护发电机差动保护采纳双斜率比率差动特征，作为发电机内部故障的主保护，主要反响定子绕组和引出线相间短路故障。
船用中压发电机中性点接地电阻的整定计算
关键 词 ： 中性 点接 地
中图分 类号 ：Ｔ Ｍ６ ４ ５
船 舶 中压 电力系统
发 电机
参数 计算
文 章编 号 ：１ ０ ０ ３ — ４ ８ ６ ２（ ２ ０ １ ５ ）０ ４ ． ０ ０ ０ ９ ． ０ ４
文献标 识码 ：Ａ
Ｒｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎｔ Ｐａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ Ｃａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ Ｓｈ ｉ ｐｂｏ ａ ｒ ｄ Ｍ ｅ ｄｉ ｕｍ Ｖｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ
故 障 电流 。针对 这 一情 况 ，本 文开展 理 论研 究 ，首 先合 理选 择 了发 电机 高 阻接地 方 式 。然后 依据现 有 标准 规 范要 求 ，通过 参 数计 算得 到 了某 船 中压 电力 系统接 地 电阻值 。最 后 ，从 限制 系统 过 电压 、保 证人 员安全 、 保证 继 保装置 灵敏 度等 方 面校验 了接 地 电阻 参数 的合理 性 。
ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｎ ｕ ｍ ｅ ｒ ｉ ｃ ａ ｌ ｖ ａ ｌ ｕ ｅ ｆｏ ｏ ｎ ｅ ｓ ｈ ｉ ｐ ｂ ｏ ａ ｒ ｄ ｍｅ ｄ ｉ ｕ ｍ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｉ ｓ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｉｃ ｆ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ｆ ｉ ｎ ａ ｌ ｌ ｙ ， ｔ ｈ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆｔ ｈ ｅ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ｅ ｖ ｅ ｒ ｉ ｉｅ ｆ ｄ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｐ ｕ ｒ ｐ ｏ ｓ ｅ ｆ ｏ
发电机中性点用接地电阻设计计算书
发电机中性点用接地电阻设计计算书一、发电机中性点接地方式的选择，设计依据发电机定子绕组发生单相接地故障时，接地点流过的电流是发电机本身及其引出回路所连接元件（主母线、厂用分支线、主变压器等）的对地电容电流。
当超过允许值时，将烧坏定子铁芯，进而损坏定子绕组绝缘，引起相间短路，故需要在发电机中性点采取经高电阻接地的措施。
以保护发电机免遭损坏。
表1示发电机接地电流允许值。
表1发电机接地电流允许值二、发电机中性点经高电阻接地设计原则1、接地点阻性电流应大于（1～1.5）倍单相接地总的容性电流，以限制系统过电压不超过2.6倍额定相电压，其中容性电流应以发电机运行回路中出现的最大单相接地电容电流为依据。
2、发生单相接地时。
总的故障电流不宜小于3A，以满足继电保护动作的灵敏度。
3、发生单相接地时，总的故障电流不宜大于（10～15）A，以满足在定子绕组对铁芯发生单相接地时不损坏铁芯。
4、为定子接地保护提供电源，便于检测。
三、发电机电阻器的阻值计算1.发电机定子绕组单相接地电容电流的计算根据发电机定子绕组的电容：C1=0.1uf发电机额定电压U0＝10.5KV，则发电机电容电流为：I c1＝1.732*ωC1U0=1.732*2πfC1U0=1.732*314*0.1*10-6*10500=0.571A2.发电机出口电缆头及电缆头至主变低压绕组的单相接地电容电流计算按常规配电网络的经验估计：发电机出口电缆头及电缆头到主变低压绕组的单相接地电容约为：C2=0.2uf发电机额定电压U0＝10.5KV，则发电机电容电流为：I c2＝1.732*ωC2U0=1.732*2πfC2U0=1.732*314*0.2*10-6*10500=1.142A3.电缆单相接地电容电流的计算：电缆线总长为10m，其电容电流为：I c3＝0.1U0L=0.1*10.5*0.01＝0.01A4.发生单相接地时流向故障点的总的电容电流为：ΣI C= I c1+ I c2+ I c3=0.571+1.142+0.01=1.723A<3A从上计算结果可以看出,发电机发生单相短路时,接地电流小于表1规定值.考虑到保护,电流值选取为3A5.中性点接地电阻的选取计算:R=U相/I=10500/(1.732*3)=2020.8ohm四、发生单相接地时,总故障电流:I总2=I2+I C2I总=3.46A<15A,满足要求.。
发电机中性点接地方式选型分析及计算
１ 发 电机 中 性 点 接 地 方 式 的 种 类 和
特 点
１ １ 种 类 ．
随着 电力 系统 发 电机 装 机容 量和 单机 容 量 的 不断快速增 大 ， 电机 中性 点的接地方 式 经历 了以 发 下五种方 式 的变化 和发 展 ］① 中性 点 直接 接 地 ； ：
单 相 接 地 变 压 器 高 阻 接 地 的 方 式 。 在 对 接 地 装 置 进 行 选 型 及 参 数 设 计 时 ， 用 了 与 常 规 采 ＩＥ Ｅ Ｅ标 准 要 求 不 同 的 方 法 ， 文 对 此 进 行 深 本
中 图分 类 号 ：Ｍ８２ 文献 标志 码 ： 文章编 号 ：０ ８— ７６ ２ １ ）１— ０４— ５ Ｔ ６ Ｂ １０ ０ １ （０ １０ ０３ ０
ｄ ｉ１ ． ９ ９ ｊｉ ｎ １０ ０ １ ． ０ １Ｏ ．０ ｏ ：０ ３ ６ ／．ｓ ．０ ８— ７ ６ ２ １ ． １ ０ ７ ｓ
Ａｎａ ｙ ｉ ｎｄ ｃ ｌｕｌ ｔｏ ｆｔ ｅ ｎ ｕ ｒ ｌｐ ｉ ｌ ｓｓ ａ ａ ｃ ａ ｉ ｎ ｏ ｈ ｅ ｔ ａ ｏ ｎｔ ｅ ｒ ｈ ｎ ｏ ｅｅ ｔｏ ｏ ｅ ｅ ａ ｏ ｓ ａ ｔ ｉ ｇ ｍ ｄｅ ｓ ｌｃ ｉ ｎ ｆ ｒ ｇ ｎ ｒ ｔ ｒ
０ 前 言
宝钢 电 厂 ４号 汽 轮 发 电机 ２ ０ ０ ６年 从 德 国 西 门子 公 司 引 进 ， 由西 门子 在 美 国 的 西 门 子 西 屋 公 司 制 造 ， 定 容 量 ３ ０ ＭＷ ， ０ ８年 ３月 额 ５ ２０ 首 次 并 网 。发 电 机 的 中 性 点 接 地 方 式 采 用 了
ｌｍｉ ｎ ｈ ｅ ｅ ａｏ ’ ａ ｔ ｉ ｇ ｆ ｕ ｔｃ ｒｅ ｔ ｅ ｔａ ｎｎｇ ｔａ ｓｅ ｖ ｒｖ ｌａ ｅ ａ ｄ ｐ ｅ ｅ ｔｎ ｈ ｉ ｔ ｇ ｔ ｅ ｇ ｎ ｒｔ ｒ Ｓ ｅ ｒｈ ｎ ａ ｌ ｕ ｒ ｎ ，ｒ ｓｒ ｉ ｉ ｒ ｎ ｉｎｔｏ ｅ — ｏｔ ｇ ｎ ｒ ｖ ｎ ｉ ｇ ｔｅ ｉ ｅｆｃ ｆｚ ｒ ｅ ｕ ｎｃ ｖ ｒｖ ｌａ ｅ ｏ ｅ ａ ｒ ｔ ｃｉ ｎ ｂ ｈ ｆｅ ｔｏ ｅ ｏ ｓ ｑ ｅ ｅ ｏ ｅ — ｏｔｇ ｎ ｒ ｌｙ ｐ ｏｅ ｔｏ ｙ ｔ ｅ ＨＶ ｉ ｅ ｇ ｏ ｎ ｉ ｇｆ ｕ ｔ ｓｄ ｒ ｕ ｄ ｎ ａ ｌ．Ａ ｉ ｌｆ ｄ ｓｍｐ ｉｉ ｅ ｃ ｌｕ ａ ｉｎ ａ ｃ ｌ ｔ ｍｅｈ ｄ ｏ ｃ ｏ ｓｎ ｎ ｕ ｒ ｌ ｏ ｎ ｅ ｒｈ ｎ ｄ ｖｃ ｓ ｏ ｔ ｏ ｆｒ ｈ ｏ ｉ ｇ ｅ ｔａ ｐ ｉ ｔ ａ ｔ ｉ ｇ ｅ ｉ ｅ ｗａ ｏ ｔｉ ｅ ｓ ｂ ａｎ ｄ， ｔ ｅ ｇｎ ｅ ｉ ｇ ｈｅ ｎ ｉ ｅ ｒｎ ｃ ｌｕｌｔ ｎ ｆ ｈｅ ｅ ｒ ｌ ｏｎ ｅ ｒｈｉｇ ｅ ｉｔｎｃ ａ ｄ ｒ ｎ ｆｒ ｒ ａ ｕ ｗａ ｍａ ｅ ｎ ｔ ｅ ａ ｃ ａ ｉ ｏ ｔ ｎ ｕｔａ ｐ ｉｔ ａ ｔ ｎ ｒ ｓｓａ ｅ ｎ ｔａ ｓｏ ｍｅ ｖ ｌ ｅ ｏ ｓ ｄ ａ ｄ ｈ ｅ ｉ ｑｕｐｍｅ ｔｓ ｌｃ ｉｎ ｗａ ｐ ｉ ｚ ｄ． ｎ ｅ ｅ ｔ ｓｏ ｔｍｉｅ ｏ Ｋｅ ｒ ｙ ｗｏ ｄｓ： ｅ ｔａ ｏｎ ；ｇ ｎ ｒ ｔｒ ｒ ｎ ｆｒ ｅ ；ｅ ｒｈ ｎ ｅ ｉｔ ｎ ｅ；ｃ ｐ ｃｔｖ ｕ ｅ ｔ ｎ ｕ ｒ ｌｐ ｉｔ ｅ ｅ ａｏ ；ｔａ ｓｏ ｍ ｒ ａｔ ｉ ｇ ｒ ｓｓａ ｃ ａ ａ ｉｉｅ ｃ ｒ ｎ
1号机组发变组保护整定计算书(8月9日)
宝丰能源#1机组1×30MW发电机变压器组工程继电保护整定计算书批准:审核:计算：董瑞2012年7月0 前言（1）宁夏宝丰能源集团有限公司#1发电机是南京汽轮电机（集团）有限责任公司生产的QFW-30-2C型汽轮发电机，发电机出口电压为10.5kV，通过型号为SFP11-40000/35的变压器升压至35kV，通过YJV-26/35-1*400电缆1900米接入宁东供电局双庙变35kV母线，为发电机-变压器-（电缆）线路组。
本整定方案是按照宁夏宝丰能源集团有限公司的委托和要求编写的，是与临河动力站工程相配套的继电保护定值计算工作的过程，主要包括二个方面内容。
1）原始资料收集整理，包括电气网络主接线、一次设备数据、CT、PT变比等参数，收集整理保护装置配置、型号以及保护装置说明书。
2）整定计算内容包括发变组保护（主变、发电机、励磁机）系统保护整定计算，并生成计算书及相应的定值清单。
（2）整定计算依据：1）系统等值阻抗（宁东供电局提供）2）电气设计图纸（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）3）设备参数（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）4）《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，DL/T 684-19995）《RCS-985RS/SS系列发电机保护装置技术和使用说明书》，V1.00 南瑞继保6）《RCS-9600CS系列工业电气保护测控装置技术说明书》，V2.** 南瑞继保7）《电气主设备继电保护原理与应用》王维俭。
8)《继电保护反事故技术措施》9)《继电保护和安全自动装置技术规程》，GB/T 14285-20061 设备参数1.1系统参数根据宁东供电局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV母线阻抗最大方式X1=0.14640最小方式X1=0.26317基准选取100MV A，UB=38.5kV1.2 设备参数（1）发电机（21.3 短路电流计算发电机机端、主变高压侧和双庙变35kV 侧母线发生短路故障时短路计算书 （1） 电气参数折算（S B =100MVA ） ① #1发电机Xd =219.08%×5.37100=5.84 Xd ′=22.59%×5.37100=0.6Xd ″=13.76%×5.37100=0.367发电机视在功率S n =30/0.8=37.5 MVA ② #1主变XT= 8.03%×40100=0.2 #1主变额定容量S T =40MVA ③ 至双庙变35kV 电缆主变高压侧电缆阻抗 YJV-26/35-1*400，单位电阻0.0615Ω/KM ，单位电抗0.1694Ω/KM ，阻抗0.1802Ω/KM ，电缆阻抗标幺值Z=（0.0615+j0.1694）×1.9×2UjSj=0.0085+j0.0235系统阻抗 宁东局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV 母线阻抗 最大方式 X1=0.14640 最小方式 X1=0.26317基准选取U B =100MV A ，U B =38.5kV ，不包括小电源机组开机。
越南太安水电站发电机中性点设备的选择计算
① 电阻材 料 的选择
接 地 电 阻 的 材 料 选 择 电 阻 率 较 高 、温 度 系 数 小 、耐 高温 （ 高使 用温 度可 达 １ ０ 、表面抗 最 ０ｏ ２ Ｃ）
接地 变压 器 （ 次 侧接 电阻 ）的接 地方 式 。 二
亚 、印尼 等 许 多 国家 都 采 用 了欧 美 国 家 的 习 惯 做 法 ，绝 大部分 中小 型水 电站 的发 电机 中性 点都采 用 高 电阻的接地 方式 。这样 做 的 目的是为 了有效地 避
制 造商 提供 的 理论 值 为 ０２０４ｔ ，考 虑 到发 电机 ．７ － ， ｖ 的计算 电容 和安装 后 的实测 电容值 的差 异 ，按 发 电 机 电 容 增 ５ 考 虑 ， 即 Ｃｆ ０２０４ × １０ ％ 。＝ ．７ ．５＝
３ ）主 变 压 器 低 压 线 圈 的 三 相 对 地 电容 电 流 。 根 据 《 电站 机 电设计手 册》 （ 水 电气 一次部 分 ） ，按
０ １ 估算 。 ．Ａ
４ ）其 余设 备 的 电容 电流 包 括 厂用 变 压 器 、励
侧 采用 发 电机一变 压器 组单 元 接线 ，１０ｋ 侧 采用 １ Ｖ
四角形 接线 。
磁 变压器 、厂用变 压器 和励磁 变压 器 回路 电力 电缆
等 ，共取 ００ 。 ．２Ａ
将上 述 ４ 相加 ，得 到太安水 电站发 电机 电压 项
１ 发电机 电压回路三相对地 电容 电流 计算
发 电机 电压 回路三 相对地 电容 电流包 括发 电机 三相对 地 电容 电流 、发 电机 电压封 闭母 线三相 对地 电容 电流 、主变压 器低 压线 圈 的三相对 地 电容 电流
电厂定值计算书
电厂定值计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1安徽马鞍山电厂2×660MW机组继电保护、自动装置整定计算书中南电力设计院校核：审核：批准：中南电力设计院计算：审定：南京国瑞自动化工程有限公司前言保护定值是根据厂方提供的数据，针对安徽马鞍山发电厂2×660MW机组所配的DGT801系列、RCS-9600系列Schneider控制单元保护给出的。
定值计算依据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》、《继电保护及安全自动装置技术规程》、《3—110kV电网继电保护装置运行整定规程》、《江苏电网主设备保护整定计算标准的研究》及有关反措要求等进行计算。
针对本定值特作如下说明：当系统参数发生较大变化时，有关保护要校核，尤其是后备保护。
变压器通风保护，计算中以%I N时起动风扇，应查阅变压器说明书是否有特殊要求。
有关主设备特别是变压器的非电量保护定值，应根据变压器使用说明书或运行部门提供的定值为准。
D 、y 接线变压器一侧发生两相短路故障时，就电流标么值而言，非故障侧电流最大相的电流值等于故障侧短路电流的32倍，即倍，在计算保护灵敏度时，未计及这一转换系数的影响，这样实际灵敏度要比计算灵敏度要高。
发电机、主变压器差动保护中，电流互感器二次回路断线时，不闭锁差动保护。
电动机实际正常运行的工作电流与计算时采用的工作电流有所不同，当差别不大时并不会影响保护的灵敏度，定值无需作调整。
由于保护配置图中未涉及保护的具体构成，因此在实际整定时可按实际保护进行整定，有些给出的保护定值可不整定。
有些保护在整定计算时加注了说明并有具体校核，应注意和重视整定计算中的这些有关说明，否则会影响保护的性能。
目 录第0章 技术数据 ............................................................................................................... 错误!未定义书签。
整定计算书(最终)5.22剖析
目录第一部分设备参数 (2)第二部分发电机保护整定计算 (3)第三部分主变保护整定计算 (16)第四部分启备变保护整定计算 (21)第五部分高厂变保护整定计算 (27)第六部分脱硫变保护整定计算 (32)第七部分励磁变保护整定计算 (36)第八部分非电量保护 (41)第九部分失磁保护动作 PQ方程计算 (38)第十部分短路电流计算 (40)第十一部分保护调试定值单 (42)第一部分设备参数1 、发电机、主变2、高厂变3、启备变4、脱硫变5、励磁变励磁变为三台单相变压器组成，每台变压器铭牌:第二部分：发电组保护整定计算1、发电机差动保护发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，做为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障。
该保护动作于全停方式发电机中性点CT 1LH 25000/5 TPY 星形接线G60 —I发电机中性点CT 2LH 25000/5 TPY 星形接线G60 —发电机出口CT 7LH 25000/5 TPY 星形接线G60 —发电机出口CT 8LH 25000/5 TPY 星形接线G60 —I选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。
1.1定子差动保护启动电流( STATOR DIFF PICKUP1.1.1依据《导则》4.1.1 一般宜选用0.10~ 0.20 I gn n a。
依据《G60〉说明书，最小启动值由正常运行条件下的差动电流决定，厂家推荐为0.1 ~ 0.3pu。
考虑以上两种因素，取I op.0 = 0.2 I gn / n a0.2l gn. n a=0.2 19245/25000/5=3849/25000/5 =0.77A3849/25000 =0.154pu取 PICKUP=0.154pu1.2、斜率 S1( STATOR DIFF SLOPE1S1=0.21.3、拐点 1( STATOR DIFF BREAK1当制动电流小于拐点1时，为灵敏动作区，拐点1应以发电机内部短路时的最大制动电流为整定条件，由于未做定子绕组内部短路计算，发电机内部短路时的最大制动电流是未知数，为保证内部短路保护灵敏动作，则取装置最大动作值 1.5pu，因此取 BREAK11.5 pu1.4、拐点 2 (BREAK2根据G60说明书5.5.5，拐点2是过渡区的终点和斜率 2的起点，应是外部短路时保护制动区的始端，以发电机端部外部最大短路电流I kmax为依据：I kmax = 94870/25000=3.79 pu最终取 BREAK2=3.5pu1.5、 斜率 2 (SLOPE)取 SLOPE=80%1.6、 灵敏度校验按以上原则整定的比率制动特性，当发电机机端两相金属性短路时，差动保护的灵敏 系数一定满足K sen 1.5的要求，不必进行灵敏度校验。
XX发电机中性点计算书
.精选word范本！发电机中性点接地装置设计计算书**有限公司2007年9月.精选word 范本！XX 电站发电机中性点接地装置设计计算书1. 接线原理图AB CG CT2. （1） 发电机额定值：667MVA ，600MW ，COS φ=0.9，50Hz ，18kV ； （2） 发电机定子绕组每相对地电容值：2.193(2.199) uF/Ф； （3） 发电机电压母线：主母线外壳：Ф1450mm ，δ=10mm ，导体Ф900mm ，共53三相米；三角形联接母线外壳；Ф1150mm ，δ=8mm ，导体Ф600mm ，共33米；分支母线：Ф700mm ，δ=约5mm ，导体约Ф150mm ，共9三相米；每相电容值： C m =mkR R L lg 101.246-⨯式中：R K —母线外壳内表面半径：主母线为715mm ，三角形母线为567mm,分支母线为345mm ；R M —母线外半径：主母线为450mm ，三角形母线为.精选word范本！300mm,分支母线为75mm；C m=mkRRLlg101.246-⨯=450715lg53101.246⨯⨯-+300567lg33101.246⨯⨯-+ 75345lg9101.246⨯⨯-=.201.0103.12776-⨯+276.0103.7956-⨯+663.0109.2166-⨯=0.01（uF/Ф）（4）主变压器低压绕组对地及低压绕组对高压绕组及地电容：主变压器制造厂还未做试验，低压绕组的对地电容目前按0.01 uF/Ф。
（5）发电机断路器电容：每台机组上装设了发电机断路器，在断路器的发电机侧并联0.13uF/Ф电容，变压器侧并联0.26uF/Ф电容；（6）发电机电压回路电缆：无电缆；（7）发电机回路总电容：C=2.199+0.01+0.01+0.39=2.609（uF/φ）（8）设计计算电容：考虑发电机计算电容和实测电容的误差，设计中按发电机电容值增加10%计算。
发电机中性点用接地电阻设计计算书
发电机中性点用接地电阻设计计算书发电机中性点用接地电阻设计计算书一、发电机中性点接地方式的选择，设计依据发电机定子绕组发生单相接地故障时，接地点流过的电流是发电机本身及其引出回路所连接元件（主母线、厂用分支线、主变压器等）的对地电容电流。
当超过允许值时，将烧坏定子铁芯，进而损坏定子绕组绝缘，引起相间短路，故需要在发电机中性点采取经高电阻接地的措施。
以保护发电机免遭损坏。
表1示发电机接地电流允许值。
发电机额定电压（KV） 6.3 10.5 13.8～15.75 18～20 发电机额定容量（MW）≤50 50_100 125-200 300 表1发电机接地电流允许值二、发电机中性点经高电阻接地设计原则1、接地点阻性电流应大于（1～1.5）倍单相接地总的容性电流，以限制系统过电压不超过2.6倍额定相电压，其中容性电流应以发电机运行回路中出现的最大单相接地电容电流为依据。
2、发生单相接地时。
总的故障电流不宜小于3A，以满足继电保护动作的灵敏度。
3、发生单相接地时，总的故障电流不宜大于（10～15）A，以满足在定子绕组对铁芯发生单相接地时不损坏铁芯。
4、为定子接地保护提供电源，便于检测。
三、发电机电阻器的阻值计算1. 发电机定子绕组单相接地电容电流的计算根据发电机定子绕组的电容：C1=0.1uf发电机额定电压U0＝10.5KV，则发电机电容电流为：Ic1＝1.732_ωC1U0=1.732_2πfC1U0=1.732_314_0.1_10-6_10500=0.571A 2. 发电机出口电缆头及电缆头至主变低压绕组的单相接地电容电流计算按常规配电网络的经验估计：发电机出口电缆头及电缆头到主变低压绕组的故障电流允许值（A） 4 3 2 1 单相接地电容约为：C2=0.2uf发电机额定电压U0＝10.5KV，则发电机电容电流为：Ic2＝1.732_ωC2U0=1.732_2πfC2U0=1.732_314_0.2_10-6_10500=1.142A 3. 电缆单相接地电容电流的计算：电缆线总长为10m，其电容电流为： Ic3＝0.1U0L=0.1_10.5_0.01＝0.01A4. 发生单相接地时流向故障点的总的电容电流为：ΣIC= Ic1+ I c2+Ic3=0.571+1.142+0.01=1.723A从上计算结果可以看出,发电机发生单相短路时,接地电流小于表1规定值.考虑到保护,电流值选取为3A 5. 中性点接地电阻的选取计算: R=U相/I=10500/(1.732_3)=____.8ohm 四、发生单相接地时,总故障电流: I总2=I2+IC2I总=3.46A。
发电机中性点接地变压器短路电阻和短路电抗测算方法
发电机中性点接地变压器短路电阻和短路电抗测算方法林彤;王昀帆;王睿;陈俊【摘要】This paper presents a new method to calculate the short circuit resistance and reactance of generator neutral earthing transformer. Theoretical basis is that term zero sequence voltage equal to neutral zero sequence voltage during stator earth fault. Short circuit resistance and reactance of generator neutral earthing transformer can be calculated by full-wave Fourier algorithm. Actual stator earth fault record data indicate that the method is correct.%本文提出了一种发电机中性点接地变压器短路电阻和短路电抗测算方法，通过模拟定子单相接地故障，由保护装置记录故障时的机端和中性点零序电压，利用发电机定子单相接地故障时机端零序电压和中性点零序电压工频分量近似相等的特征，采用傅立叶算法求得短路电阻和短路电抗。
现场定子接地故障录波数据验证了该方法的正确性。
【期刊名称】《仪器仪表用户》【年(卷),期】2015(000)002【总页数】3页(P89-91)【关键词】接地变压器;机端零序电压;中性点零序电压;短路阻抗;短路电阻;短路电抗【作者】林彤;王昀帆;王睿;陈俊【作者单位】浙江浙能乐清发电有限责任公司，浙江乐清 325609;南京南瑞继保电气有限公司，南京 211102;南京南瑞继保电气有限公司，南京 211102;南京南瑞继保电气有限公司，南京 211102【正文语种】中文0 引言目前，国内的发电机中性点大多经接地变压器接地，发电机中性点零序电压一般取自接地变压器的二次负载电阻抽头，当接地变压器的短路阻抗较大时，基波零序电压定子接地保护定值整定应考虑短路阻抗的影响，需要知道接地变压器的短路电阻和短路电抗值才能核算该保护的保护范围[1]。
发电机保护整定计算技术规范设计
定子绕组内部故障主保护一、纵差保护1 固定斜率的比率制动式纵差保护1）、比率差动起动电流I op.0：I op.0= K rel K er I gn ／n a 或 I op.0= K rel I unb.0一般取I op.0＝(0.1～0.3) I gn ／n a ，推荐取I op.0＝0.2 I gn ／n a 。
2）、制动特性的拐点电流I res.0拐点电流宜取I res.0＝(0.8～1.0)I gn ／n a ，一般取I res.0＝0.8I gn ／n a 。
3）、比率制动特性的斜率S ： 0.r max .r 0.op max .op I I I I S es es --=① 计算最大不平衡电流I unb.max ： I unb.max ＝K ap K cc K er I k.max ／n a式中：K a p ——非周期分量系数，取1.5～2.0； K cc ——互感器同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； I k.max ——最大外部三相短路电流周期分量。
② 差动保护的最大动作电流I op.max按躲最大外部短路时产生的最大暂态不平衡电流计算： I op.max ＝K rel I unb.max式中：K rel ——可靠系数，取1.3～1.5。
③ 比率制动特性的斜率S一般I res.max ＝I k.max ／n a ，则 0.r a max .k 0.op unb.max rel 0.r max .r 0.op max .op I n /I I I K I I I I S es es es --=--≥2、变斜率的比率制动式纵差保护1）、比率差动起动电流I op.0：同4.1.1.1“比率差动起动电流”的整定。
2）、制动特性的拐点电流I res.1： 对于发电机保护，装置固定取I res.1＝4I gn ／n a 。
对于发电机变压器组保护，装置固定取I res.1＝6I gn ／n a 。
发电机中性点接地装置设计及选型
发电机中性点接地装置设计及选型1. 电容及电容电流计算：1. 发电机定子绕组三相对地电容C of ＝0.7242uF ；2. 10kV 母线长度为260m ，每100m 三相母线电容电流约为0.05A0.05×2.6=0.13A 即三相对地电容 C ol ＝0.06829uF3. 发电机出口至升压主变低压绕组间单相对地等值电容为C 02＝0.2uF （经验值）；4. 主变低压侧三相对地电容20470PF 即0.02047 uF5. 阻容参数：单相电容0.1 uF ，三相为0.3 uF发电机的三相对地总电容：C ＝0.7242+0.06829+0.6+0.02047+0.3=1.71296uF发电机系统电容电流为：I C =ωCU fx ×103=2πfCU fx ×103=314×1.71296×106-×10.53×103=3.26A2. 接地电阻值的选择：接入发电机中性点高电阻的大小，将影响发电机单相接地时健全相暂时过电压值。
按运行机组的耐压值为1.5倍发电机额定电压，则健全相暂时过电压不宜超过2.6倍相电压。
此时中性点接地电阻值为：Ω==≤-⨯⨯⨯⨯14.1859610713.15014.32121fC R π 原边电压：kV U 5.101=副边电压：V 1.02k U = 变比：0095.0/5.101.012===N N K 变压器容量：KVA kVA S K I U C 3045.244.126.35.1011⇒===⨯⨯ （K 1——过负荷系数，查曲线。
按t=1h 选取，1.9≤K 1≤1.4） 变压器低压侧接入电阻值：22222S PU RK R -=（P ——变压器总损耗，W ）忽略变压器损耗，得接地变二次侧电阻Ω==168.022RK R电阻器短时通流（60s ）： A R U I 345168.0310022=⨯==3. 配套选型设备型号及数量：a. 电阻片型号规格：NGR0.1kV-345A-1h ，数量2台。
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发电机中性点接地装置设计计算书**有限公司2007年9月第1页第2页XX 电站发电机中性点接地装置设计计算书1. 接线原理图AB CG CT2. （1） 发电机额定值：667MVA ，600MW ，COS φ=0.9，50Hz ，18kV ； （2） 发电机定子绕组每相对地电容值：2.193(2.199) uF/Ф； （3） 发电机电压母线：主母线外壳：Ф1450mm ，δ=10mm ，导体Ф900mm ，共53三相米；三角形联接母线外壳；Ф1150mm ，δ=8mm ，导体Ф600mm ，共33米；分支母线：Ф700mm ，δ=约5mm ，导体约Ф150mm ，共9三相米；每相电容值： C m =mk R R L lg 101.246-⨯式中：R K —母线外壳内表面半径：主母线为715mm ，三角形母线为567mm,分支母线为345mm ；R M —母线外半径：主母线为450mm ，三角形母线为第3页300mm,分支母线为75mm ； C m =mkR R Llg 101.246-⨯=450715lg 53101.246⨯⨯-+300567lg 33101.246⨯⨯-+75345lg 9101.246⨯⨯-=.201.0103.12776-⨯+276.0103.7956-⨯+663.0109.2166-⨯=0.01（uF/Ф）（4） 主变压器低压绕组对地及低压绕组对高压绕组及地电容：主变压器制造厂还未做试验，低压绕组的对地电容目前按0.01 uF/Ф。
（5） 发电机断路器电容：每台机组上装设了发电机断路器，在断路器的发电机侧并联0.13uF/Ф电容，变压器侧并联0.26uF/Ф电容； （6） 发电机电压回路电缆：无电缆； （7） 发电机回路总电容：C=2.199+0.01+0.01+0.39=2.609（uF/φ） （8） 设计计算电容：考虑发电机计算电容和实测电容的误差，设计中按发电机电容值增加10%计算。
C=2.609+2.199×0.1=2.83（uF/φ）3. 变压器选择 （1） 型号：环氧浇注单相铜芯干式变压器。
（2） 额定电压：一次侧取发电机额定电压18kV ；二次侧取电压1.0kV 电压计算；另预留辅助绕组电压kV 1.03⨯。
（3） 变压器容量根据ANSI/IEEEC37.101《发电机接地保护导则》的要求， 为使发电机单相接地短路时，有效地限制发电机峰值过电压在2.6倍相电压下，取发电机单相接地短路时变压器一次侧流过的电流为发电机电压回路的电容电流，即：I C =3U φωC ⨯10-3=3⨯18/3⨯314⨯2.83⨯10-3 =27.7（A ）S=U 1 I C =18⨯27.7=498.6 (kVA)因接地装置按投运一分钟设计，则变压器允许过载6倍计，则变压器的实际容量值为：S=498.6/6=83.1（kVA），根据验算结果取国内标准容量系列80kVA。
（4）变压器绝缘材料及绝缘水平绝缘材料等级：H级。
绝缘水平：一次侧耐压：BIL（峰值）125 kV工频耐压（有效值1min）50kV二次侧工频耐压（有效值1min） 5 kV（5）温升及温度变压器连续带额定容量时温升不超过100K；短时一分钟过载6倍情况下，导体温度≤220℃（6）阻抗电压：≥5%（7）额定频率：50Hz（8）运行条件：正常运行情况下，仅承受很低的发电机不平衡电压及谐波电压，只有在发电机机端单相接地故障时，变压器才承受最高电压，即1.05倍的发电机相电压10.91kV，此时变压器过载6倍情况下运行一分钟。
（9）主要参数及结构要求1）电流密度应≤2.5A/mm2；2）高压绕组为全电压绝缘,高压绕组和二次绕组之间增设屏蔽接地绕组；3）除铁芯、线圈外，所有的钢制件均为热浸渍镀锌件。
（10）试验1）绕组电阻测量（电阻温度折算至75℃）；2）电压比测量；3）阻抗电压、短路阻抗测量；4）负载损耗试验；5）空载损耗及空载电流测量（标称电压及1/3标称电压情况下）；6）绕组绝缘电阻测量；7）工频耐压：数值按上述3.（4）的标准；第4页第5页8）雷电冲击：数值按上述3.（4）的标准（同类中抽检一台）； （11）厂家提供资料1）外形结构图 2）试验报告3）出厂合格证书4. 电阻器（1）电阻值计算X C =1ωC=106/314⨯2.83=1125.34ΩR d =X C3=1125.34/3=375.11 Ω归算至二次侧的电阻值计算2R =(U 2/U 1)2R d =(1/18)2⨯375.11=1.158Ω2R '=P k /I 22n=1300/802=0.203Ω R =2R －2R '=1.158－0.203=0.96Ω （2） 电阻器通过的最大电流I=I c1 ·U 1/U 2=27.7⨯(18/1)=498.6(A)式中：R d −接地变压器一次侧电阻值(Ω)R 2 −折算至变压器二次侧负载电阻值(Ω) R 2’ −变压器绕组电阻值(Ω)X C −发电机电压回路每相容抗(Ω) P k −变压器负载损耗(试验值)(W) I 2n −变压器二次侧标称电流(A) R −需接入的负载电阻值(Ω)U 1、U 2—变压器一次侧、二次侧额定电压（kV ） I —电阻器通过的最大电流（A ） （3） 验算：按变压器容量80kVA ，U k %=5，二次电压为1.0kV 进行验算。
U r %=1.625U x %=22r k U U -=22625.15-=4.729X b =591.0801729.410%10222=⨯⨯=⨯⨯n x S U U (Ω)接入电阻后的变压器等值电路：第6页z=222b x R +=22591.0158.1+=1.30（Ω）I '=（U 2/3）/z=1000/3/1.30=444.13（A ）I r =I '×zR 2=444.13×30.1158.1=395.77（A ）I x =I '×zx b =444.13×30.1591.0=201.99（A ）接地点电容电流：I c0=I －I x =498.6－201.99=296.61（A ）接地点电流=220r c I I +=2277.39561.296+=494.58（A ）折算至一次侧接地电流=494.58×(1/18)=27.48（A ） 变压器实际容量：444.13×(1/6)=74.02（kVA ）电阻器两端最高电压值＝444.13×0.96＝426.36（V ） 根据以上验算结果：1） I r ＞I c0满足电阻功率大于电容功率； 2） 接地点入地电流为27.48A ＜30A ，；3） 变压器实际需要容量为74.02kVA ＜80kVA ；4） 电阻器的最大通过电流为444.13A ，考虑电阻抽头值调整时，电流增加的因数，按变压器实际通过的电流增加5%计算，即444.13×1.05=466.34（A ），额定电流按466.34A 设计。
5） 电阻器两端的最高电压为426.36V<500V 。
综上所述标明验算结果满足要求。
（4） 电阻材料选择选择目前国内抗氧化性好，并且在高温下有较高的强度，有良好的加工性能及可焊性的Cr20Ni80高电阻电热合金材料。
（5）电阻材料截面积选择S=I t C r 2⋅⋅⋅⋅ρθ∆=4.81868.4105.09606014.134.4662⨯⨯⨯⨯⨯=64.77mm 2式中：t —装置投运时间，按60s 计；ρ—电阻材料的电阻率（10-6Ω··m ）；ΔQ—电阻器运行60S时的最高温升取960℃；C—电阻材料比热容（J/g·C）；r—电阻材料比重（g/cm2）。
所以，选择宽为25mm，厚为2.6mm的带材，计算截面积按65mm2。
（6）电阻材料长度确定L=RS/ρ=0.96×65/1.14=54.74（m）按57.5m绕制。
（7）电阻器的基本要求1）型式：干式、层叠框架结构2）电阻器不允许有螺栓接头3）绝缘：电阻器对地绝缘采用1kV；层间绝缘电阻>0.5M ；工频耐压1分钟为3kV（有效值）；电阻材料绝缘件的允许温度应不小于1000℃；4）试验：电阻测量；温升试验：当电阻器通过最大电流，持续时间一分钟时，应满足电阻器温度<1000℃，电阻材料及绝缘子无任何损伤；功率因数测量；绝缘试验，数值按4.3.（3）条的标准；提供试验报告。
5. 隔离开关选择（1）型式：户内、单相GN1-400（2）额定电压：20kV（3）额定电流：400A（4）工频耐压：50kV（1分钟有效值）（5）雷电冲击耐压：125kV（峰值）（6）操作方式：手把。
6. 凝露控制装置（1）电源开关：选用施耐德的C65N—10A、2极断路器；（2）凝露控制器：第7页当湿度大于85%时，投入电加热器，低于75%时，退出电加热器，能满足自动及手动的控制要求；（3）电加热器：选择220V、200W的内电阻式加热器，每个中性点接地装置配置1台。
接线见附图。
7. 辅助接点的设置在隔离开关底座转轴处，装设1个限位开关，限位开关具有二常开，一常闭接点。
一常开供电站二次设计，另一常开供柜前开停指示灯。
接线见附图。
8. 电流互感器（暂定）（1）变比：500/1；（2）准确级：0.5S；（3）额定容量：5VA。
9. 电力电缆根据合同要求选择阻燃交联聚乙烯绝缘单芯铜导体电力电缆，其型号ZR-YJV-1×35，对地绝缘按20kV电压级要求，符合GB/T12706及IEC-60502-1标准，按电缆选择有关标准要求，选择其截面积为35mm2，长度米。
10．电缆终端采用单相冷缩电缆终端，额定电压20kV，适用截面积35 mm2电缆。
11. 柜体（1）钢板厚度大于1.5mm；（2）柜后及两侧设百叶窗；（3）防护等级为IP30；（4）柜体采用镀锌后内外喷塑；（5）柜体外形尺寸：1500×1000×2200mm（宽×厚×高）（6）柜体颜色：RAL7035；（7）柜体设二扇门并加锁，其右侧板设加锁的小门，隔离开关操作手把及柜门钥匙置于小门上，用钥匙打开小门后，才能开、合隔离开关及打开柜门。
12. 其他（1）安装方式：落地安装；（2）进出线方式：柜顶电缆进出线。
第8页13．附件（1）二次接线图。
（2）柜体布置及外形图。
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