变速器换挡叉设计文档

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1 序言 (2)
2 零件的分析 (3)
2.1零件的作用 (3)
2.2零件的工艺分析 (3)
3 工艺规程设计 (4)
3．1确定毛坯的制造形式 (4)
3．2基面的选择 (4)
3.3制订工艺路线 (5)
3．4机械加工雨量、工序尺寸及毛坯尺寸确定 (5)
3．5确定切削余量及基本工时 (6)
4 夹具设计 (13)
4.1问题的提出 (13)
4.2夹具设计 (13)
4.3、夹具设计及操作说明 (14)
小结 (15)
参考文献 (16)
1 序言
1 序言
机械制造工艺与机床夹具课程设计是机械制造工艺与机床夹具课程教学的一个不可或缺的辅助环节，是在我们学完了大学的全部基础课、技术基础课以及大部分专业课之后进行的。

它是我们全面综合运用本课程及其有关先修课程的理论和实践知识进行加工工艺及夹具结构设计的一次重要实践。

同时还能培养我们编制机械加工工艺规程和机床夹具设计的能力，这也是我们在进行毕业设计之前对所学课程的一次深入的综合行链接，也是一次理论联系实际的训练。

因此，它在我们的大学学习生活中占有十分重要的地位。

就我个人而言，我希望通过这次课程设计对自己未来将从事的工作进行一次适应行训练，从中锻炼自己的分析问题、解决问题的能力，为今后参加祖国的现代化建设打下一个良好的基础。

由于能力有限，设计尚有许多不足之处，恳请各位老师给予指教。

2 零件的分析
2 零件的分析
2.1零件的作用
题目所给定的零件是变速器换档叉（见图 2.1），它位于传动轴的端部。

主要作用是是传递扭矩，使变速器获得换档的动力。

2.2零件的工艺分析
该变速器换档叉需要加工的表面可大致分为四类：
1）15.81
∅F8孔；
2）以15.818
⨯两侧面和叉口的前后两侧面；
F
∅为基准的顶端1656
3）以15.818
∅为基准的其它几个平面以及槽；
F
4）M101-7H螺纹。

这几组加工加工面之间有着一定的位置要求，主要是：15.818
∅mm孔的中心线
F
与叉口的前后两侧面的垂直度公差为0.15mm；
3 工艺规程设计
3．1确定毛坯的制造形式
零件的材料为35钢。

常用的毛坯件有铸件、锻件、型材、冲压件和焊接件等。

考虑到零件在加工过程中经常承受交变载荷及冲击性载荷，因此应该选用锻件，以使金属纤维尽量不被切断，保证零件工作可靠。

且零件的轮廓尺寸不大，故可采用模锻成型。

3．2 基面的选择
基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。

基面选择得正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。

否则，加工工艺过程会问题百出，更有甚者，还会造成零件大批报废，使生产无法正常进行。

1、粗基准的选择。

选择定位粗基准是要能加工出精基准，同时要明确哪一方面的要求是主要的。

粗基准的选择应以下面的几点为原则：a.应选能加工出精基准的毛坯表面作粗基准。

b.当必须保证加工表面与不加工表面的位置和尺寸时，应选不加工的表面作为粗基准。

c.要保证工件上某重要表面的余量均匀时，则应选择该表面为定位粗基准。

d.当全部表面都需要加工时，应选余量最小的表面作为基准，以保证该表面有足够的加工余量。

在铣床上加工变速器换档叉时，以15.8mm
Φ内孔作为粗基准。

满足粗基准的选择原则。

2、精基准的选择。

精基准的选择应从保证零件加工精度出发，同时考虑装夹方便，夹具结构简单。

选择时应遵循以下原则：①尽量选零件的设计基准作精基准，可以避免因基准不重合引起的定位误差，这一原则称为“基准重合”原则。

②尽可能使工件各主要表面的加工，采用统一的定位基准，这是“基准统一”原则。

③当零件主要表面的相互位置精度要求很高时，应采用互为基准，反复加工的原则。

④选择加工表面本身作为定位基准，即“自为基准”。

⑤选择的定位精基准，应保证工件定位准确，夹紧可靠，夹具结构简单，操作方便。

该零件加工时，采用15.8mm
Φ内孔作为精基准来加工换档叉叉口前后两侧面。

3.3制订工艺路线
工艺路线的拟订是制定工艺规程的关键，其主要任务是选择各个表面的加工方法和加工方案，确定各个表面的加工顺序和工序的组合内容，它与定位基准的选择密切相关。

制定工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。

在生产纲领已确定的条件下，应考虑机床的夹具，并尽量使工序集中来提高生产率。

除此以外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量降低。

工艺方案分析：由于零件表面精度要求较高，所以安排了粗铣和精铣。

考虑到∅15.8mm孔的精度要求较高，安排为钻、铰加工。

精铣时以∅15.8mm孔定位能保证端面与轴心的位置精度要求。

1．综上分析，确定的加工路线方案一如下：
工序Ⅰ钻并扩铰∅15.8mm孔。

工序Ⅱ粗铣叉口19⨯5.9两内侧面。

工序Ⅲ粗铣16⨯56两侧面。

工序Ⅳ粗铣叉口前后两侧面。

工序Ⅴ粗铣14.2槽及16.5⨯42.9面及16.5⨯14.5面及11⨯9.65面。

工序Ⅵ精铣叉口两内侧面。

工序Ⅶ精铣16⨯56两侧面。

工序Ⅷ精铣叉口前后两侧面。

工序Ⅸ精铣16.5⨯42.9面。

工序Ⅹ攻M10⨯1-7H螺纹孔。

工序5 检查。

以上工艺过程详见“机械加工工艺过程综合卡片”。

2．工艺路线方案二为：
工序Ⅰ粗铣叉口19⨯5.9两内侧面。

工序Ⅱ钻并扩铰∅15.8mm孔。

工序Ⅲ粗铣16⨯56两侧面。

工序Ⅳ粗铣叉口前后两侧面。

工序Ⅴ粗铣14.2槽及16.5⨯42.9面及16.5⨯14.5面及11⨯9.65面，精铣14.2槽及16.5⨯42.9面及16.5⨯14.5面及11⨯9.65面。

工序Ⅵ精铣叉口两内侧面。

工序Ⅶ精铣16⨯56两侧面。

工序Ⅷ精铣叉口前后两侧面。

工序Ⅸ 攻M10⨯1-7H 螺纹孔
工序Ⅹ 检查。

3．工艺方案的比较与分析：
上述两个工艺方案的特点在于：方案一是先将定位孔加工出来以便于其他面的加工；方案二则先将叉口内侧面加工出来，然后再加工其它平面，而且为了节省装卸时间将一些粗精加工放在了一个工序中。

两相比较可以看出，先加工孔再加工其它平面可以更好的保证各个平面的位置及方向误差，而且需要把粗精加工分开才能保证零件的粗糙度。

因此决定用方案一进行加工。

3．4机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸确定
“变速器换档叉”零件为35钢，硬度180-201HBS ，采用在锻锤上合模模煅毛坯。

根据上述原始资料及加工工艺，分别确定各加工表面的机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：
1、∅15.81F8内孔
毛坯为实心，不冲出孔。

内孔精度要求IT7，参照《机械制造工艺设计简明手册》（以下简称《工艺手册》）表2.3-9确定孔的加工余量分配：
钻孔：∅15㎜
扩钻：∅15.5㎜ 2Z=0.5㎜
粗铰：∅15.7㎜ 2Z=0.1㎜
精铰：∅0.0430.01615.8+
+ 2Z=0.1㎜
2、叉口两内侧面
由于两内侧面对于R28.5中心线有平行度等位置要求，所以可以将其看作内
孔来确定加工余量，即∅0.1051+的孔。

毛坯为实心，已经有孔，精度要求为IT8，
参照《工艺手册》表2-3.9确定加工余量的分配：
为简化模煅毛坯的外形，先直接取叉口尺寸为46.5㎜。

表面粗糙度要求
6.3z R m μ，需要精铣，此时粗铣单边余量z=2.0㎜，精铣时单边余量z=0.25㎜。

3、15⨯56两侧面
由于是在卧式铣床上两把刀同时铣床上两把刀同时铣，所以可以把两侧面的余量用双边余量来计算。

现毛坯长度方向直接取11㎜。

表面粗糙度为 6.3z R m μ，需要精铣，此时粗铣单边余量为z=2.0-0.2=1.8㎜，精铣时单边余量z=0.2。

4、叉口前后两侧面
该端面的表面粗糙度要求 6.3z R m μ，所以先粗铣再精铣。

查《机械加工余量手册》（以下简称《余量手册》）中的表4-2查得煅件尺寸公等级CT 分为7-9级，选用8级。

此时粗铣单边余量为z=2.0 mm ，精铣时单边余量z=0.2。

5、14.2槽及16.5⨯42.9面及11⨯9.65面
同理，因为它们的粗糙度要求均为12.5z R m μ，所以只需进行粗铣。

Z=2㎜。

6、16.5⨯14.5面 该端面的表面粗糙度要求 6.3z R m μ，所以先粗铣在精铣。

查《机械加工余量手册》（以下简称《余量手册》）中的表4-2查得煅件尺寸公等级CT 分为7-9级，选用8级。

此时粗铣单边余量为z=2.0 mm ，精铣时单边余量z=0.2。

3．5确定切削余量及基本工时
工序Ⅰ：钻、扩及铰钻∅15.8F8孔，本工序采用计算法确定切削用量。

1、加工条件
工件材料：35钢正火，0.55b GPa σ=、模锻。

加工要求：钻、扩及铰钻∅15.8F8孔， 3.2z R m μ=。

机床：转塔车床。

刀具：麻花钻15mm Φ、扩孔钻15.5mm Φ、铰刀。

2、计算切削用量
（1）钻15mm Φ孔
1）进给量f 根据《切削用量简明手册》（以下简称《切削手册》）表2.7，当钢的800b MPa σ<，015d mm φ=时，f =0.29~0.37/mm r ，由于本零件在加工∅15.8㎜孔时，属于低刚度零件，故进给量应乘系数0.75，则
f =（0.29~0.37）⨯0.75=0.22~0.28/mm r
根据机床说明书，现取f =0.20/mm r
2）切削速度 根据《切削手册》表 2.13及表 2.14，查得切削速度
18/min v m =。

3）主轴转速
1000/100018/15382/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书（见《工艺手册》表4.2-8），与382/min r 相近的机床转速为300/min r ，故实际切削速度为：
v =./100015.8300/100014.13/min w w d n r ππ=⨯⨯=
5）切削工时 按《工艺手册》表9.4-31。

1243,9,3l mm l mm l mm ===
12()/(4393)/3000.20.92min m w t l l l n f =++=++⨯=
（2）扩15.5mm Φ孔
1）进给量f 根据《切削手册》表2.10，当钢的800b MPa σ<，015.8d mm φ=时，f =0.6~0.9/mm r ，由于本零件在加工∅15.8㎜孔时，属于低刚度零件，
故进给量应乘系数0.75，则
f =(0.6~0.9)0.750.45~0.675/mm r ⨯=
按机床说明书，取f =0.50/mm r
2）切削速度
扩孔钻扩孔的切削速度,根据《工艺手册》表28-2确定为
V =0.4V 钻
其中V 钻为用钻头钻同样尺寸的实心孔时的切削速度.故
14.130.4 5.652/min v m =⨯=
3）主轴转速
1000/1000 5.652/15.5116.1/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
按机床选取nw =195r/mi n 。

4）机动工时
1243,3,3l mm l mm l mm ===
112()/(4333)/1950.50.5min w t l l l n f =++=++⨯=
（3）粗铰15.7mm Φ孔
1）进给量f
根据《工艺手册》表 2.10，铰孔时的进给量和切削速度为钻孔时的1/2~1/3，所以
1/31/30.20.07/f f mm r ==⨯=钻
1/31/314.13 4.71/v v mm r ==⨯=钻
1000/1000 4.71/15.795.5/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
2) 切削速度
按机床选取195/min w n r =,所以实际切削速度为：
/1000 3.1415.7195/10009.61/min w w v d n m π==⨯⨯=
3）切削工时
1243,3,4l mm l mm l mm ===
112()/(4334)/1950.07 3.67in w t l l l n f m =++=++⨯=
（4）精铰15.8mm Φ孔
因为与粗铰时共用一把刀，利用其机床对工件作粗、精铰孔，所以切削用量及工时均与粗铰相同。

1/31/30.20.07/f f mm r ==⨯=钻
/1000 3.1415.7195/10009.61/min w w v d n m π==⨯⨯=
195/min w n r =
112()/(4334)/1950.07 3.66in w t l l l n f m =++=++⨯=
工序Ⅱ： 粗铣叉口19⨯5.9两内侧面；保证尺寸0.1050.5mm +
由《工艺手册》表3.1-29查得采用硬质合金立铣刀,齿数为5个，由《数控加工工艺》表5-5得硬质合金立铣刀每齿进给量f 为0.15~0.30，由手册得f 取0.15mm/z
铣削速度：由《数控加工工艺》表5-6得硬质合金立铣刀切削速度为45~90mm/min, 由手册得V 取60mm/min.
主轴转速：1000/100060/40477.7/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =450r/min ，故实际切削速度为：
/100040450/100056.52/min w w v d n m ππ==⨯⨯=
③切削工时
行程1250l l l mm =++=
50/3300.16min m t ==
工序Ⅲ 粗铣16⨯56两侧面；保证尺寸0
0.2510.05-；
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.35㎜/min ，即21m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =40mm ，齿数z=18，15β=︒。

则
1000/100021/40167/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =165r/min ，故实际切削速度为：
/100040165/100020.7/min w w v d n m ππ==⨯⨯=
当n w =165r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为
f m =f z zn w =0.08×18×165/min mm =237.6/min mm
查机床说明书，有f m =230/min mm 与该值接近，故选用230/min mm 。

切削工时：
行程1270l l l mm =++=
70/2300.31min m t ==
工序Ⅳ 粗铣叉口前后两侧面；保证尺寸0
0.196.3-
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.45㎜/min ，即27m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =225mm ，齿数z=20，15β=︒。

则
1000/100027/22538/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =37.5r/min ，故实际切削速度为：
/100022537.5/100026.5/min w w v d n m ππ==⨯⨯=
当n w =37.5r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为
f m =f z zn w =0.08×20×37.5/min mm =60/min mm
查机床说明书，刚好有f m =60/min mm ，故直接选用该值。

切削工时：行程1255l l l mm =++=，则机动工时为
12()/55/600.93min m m t l l l f =++==
工序Ⅴ 粗铣14.2槽；保证0.1013.8+
进给量： 采用槽铣刀加工，铣刀规格为φ14，齿数为10。

由《机械加工工艺师手册》表21-5，取每齿进给量为0.15mm/z,p a =2mm 。

由《工艺手册》表3.1-74,取主轴转速为190r/min 。

则相应的切削速度为：
/100014190/10008.35/min
v Dn m ππ==⨯⨯=
切削工时：
行程1270l l l mm =++=
70/1900.38min m t ==
铣16.542.9⨯面
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿 切削速度：参考有关手册，确定v=0.35㎜/min ，即21m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =40mm ，齿数z=18。

则
1000/100021/40167/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =165r/min ，故实际切削速度为：
/100040165/100020.7/min w w v d n m ππ==⨯⨯=
当n w =165r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为
f m =f z zn w =0.08×18×165/min mm =237.6/min mm
查机床说明书，有f m =230/min mm 与该值接近，故选用230/min mm 。

切削工时：
行程1255l l l mm =++=
55/2300.25min m t ==
铣119.65⨯面
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.35㎜/min ，即21m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =40mm ，齿数z=18。

则
1000/100021/40167/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =165r/min ，故实际切削速度为：
/100040165/100020.7/min w w v d n m ππ==⨯⨯=
当n w =165r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为
f m =f z zn w =0.08×18×165/min mm =237.6/min mm
查机床说明书，有f m =230/min mm 与该值接近，故选用230/min mm 。

切削工时：
行程1240l l l mm =++=
40/2300.18min m t == 工序Ⅵ 精铣叉口两内侧面
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.25㎜/min ，即15m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =40mm ，齿数z=18。

则 1000/100015/40119/min s w n v d r ππ==⨯⨯= 根据机床说明书，取n w =115r/min ，故实际切削速度为： /100040115/100014.4/min w w v d n m ππ==⨯⨯= 当n w =115r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为 f m =f z zn w =0.08×18×115/min mm =165.6/min mm
查机床说明书，有f m =165/min mm 与该值接近，故选用165/min mm 。

切削工时：
行程1250l l l mm =++=
50/1650.31min m t ==
工序Ⅶ 精铣16⨯56两侧面
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.25㎜/min ，即15m/min 。

采用高速钢立铣刀，d w =40mm ，齿数z=18。

则
1000/100015/40119/min s w n v d r ππ==⨯⨯= 根据机床说明书，取n w =115r/min ，故实际切削速度为： /100040115/100014.4/min w w v d n m ππ==⨯⨯= 当n w =115r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为 f m =f z zn w =0.08×18×115/min mm =165.6/min mm
查机床说明书，有f m =165/min mm 与该值接近，故选用165/min mm 。

切削工时：
行程1270l l l mm =++=
70/1650.43min m t ==
工序Ⅷ 精铣叉口前后两侧面；保证尺寸00.195.9- 根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.35㎜/min ，即21m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =225mm ，齿数z=20，8β=︒。

则 1000/100021/22529.7/min s w n v d r ππ==⨯⨯=
根据机床说明书，取n w =29.5r/min ，故实际切削速度为： /100022529.5/100020.8/min w w v d n m ππ==⨯⨯= 当n w =29.5/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为 f m =f z zn w =0.08×20×29.5/min mm =47.2/min mm
查机床说明书，有f m =45/min mm 与该值接近，故选用45/min mm 。

切削工时：行程1255l l l mm =++=，则机动工时为
12()/55/45 1.23min m m t l l l f =++==
工序Ⅸ 精铣16.5⨯42.9面
根据《切削手册》表3.3得 0.08/z f mm =齿
切削速度：参考有关手册，确定v=0.25㎜/min ，即15m/min 。

采用高速钢镶齿三面刃铣刀，d w =40mm ，齿数z=18，8β=︒。

则 1000/100015/40119.4/min s w n v d r ππ==⨯⨯= 根据机床说明书，取n w =115r/min ，故实际切削速度为： /100040115/100014.4/min w w v d n m ππ==⨯⨯= 当n w =115r/min 时，工作台的每分钟进给量f m 应为 f m =f z zn w =0.08×18×115/min mm =165.6/min mm
查机床说明书，有f m =165/min mm 与该值接近，故选用165/min mm 。

切削工时：
行程1255l l l mm =++=
55/1650.34min m t ==
工序Ⅹ 攻M10⨯1-7H 螺纹孔： 所用刀具M10丝锥
p a 10/25mm
==
0.1/6/min v m s m ==,1000/10006/10191/min w w n v d r ππ==⨯⨯=
按机床选取190/min w n r =，则
/100010190/1000 5.97/min w w v d n r ππ==⨯⨯= 切削工时
12l mm =,13l mm =,212l mm =
12()/(12312)/1900.1 1.43min m w t l l l n f =++=++⨯= 工序12 检查。

最后，将以上各工序切削用量、工时定额的计算结果，连同其它加工数据，一并填入机械加工工艺过程综合卡片，见附表。

4 夹具设计
为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。

根据设计任务书，决定设计加工变速器换档叉顶端1656⨯两侧面的铣床夹具。

本夹具用于卧式铣床,刀具为φ40㎜高速钢镶齿三面刃铣刀,同时对2个面进行加工.
4.1问题的提出
本夹具主要用来粗铣变速器换档叉的顶端1656⨯两侧面，这两个侧面对
15.81φ孔有一定的位置度要求。

因此，在本道工序加工时，主要应考虑如何提高劳动生产率，降低生产成本，而精度不是主要问题。

4.2夹具设计 1、定位基准的选择
由零件图可知，叉口两端面对15.81φ孔有位置度要求。

为了达到夹紧定位要求，据《夹具手册》知定位基准应尽可能与工序基准重合，在同一工件的各道工序中，应尽量采用同一定位基准进行加工，所以应该选择15.81φ孔作为主要定位基准面，同时以叉口两内侧面作为辅助定位基准。

2、定位分析
工件在心轴、档板、螺栓及支承钉上实现完全定位。

其中心轴限制了工件在Z 轴上的移动及转动自由度和Y 轴的移动自由度；档板和螺栓连接限制了工件在X 轴上的移动自由度和转动自由度及；支承钉限工件在Y 轴上的转动自由度，又由于是两个平面同时加工，所以实现了完全定位。

3、切削力及夹紧力计算
刀具：高速钢镶齿三面刃铣刀，40,18mm z φ= 根据切削手册表3.28得
0/F F F
F x u q w y F p z e F C a f a z d Mn =
其中650, 3.1, 1.0,0.08,0.72,20,0.86,F p F z F e F c a mm x f mm y a mm u mm =======
040,0.86,0,18F F d mm q mm w z ====
所以 0.720.860.86650 3.10.082018/403242F N =⨯⨯⨯⨯= 当用两把刀铣削时，26484F F N ==实 水平分力： 1.17132.4F F N ==H 实 垂直分力：0.31945.2F F N ==实V
在计算切削力时，必须把安全系数考虑在内。

安全系数1234K K K K K =。

其中，1K 为基本安全系数1.5； 2K 为加工性质系数1.1； 3K 为刀具钝化系数1.1； 4K 为断续切削系数1.1。

所以 1.5 1.1 1.1 1.1 1.17132.415664H F KF N N '==⨯⨯⨯⨯⨯=
4、定位误差分析
夹具的主要定位元件是一心轴，所以定位误差主要就是心轴与工件孔之
间的装配误差，即轴与孔的配合误差。

孔的尺寸为0.043
0.01615.818F ++∅，所选择的配合轴的尺寸为0.020015.817h +∅。

所以定位误差为max 0.04300.043b =-= mm ，而孔的公差为IT8=0.572，
所以max 8d b IT < ，即最大侧隙能满足零件的精度要求。

4.3、夹具设计及操作说明
如前所述,在设计夹具时,因为加工工件及夹具的结构都比较简单，为了节约成本，我们应着眼于手动夹紧而不采用机动夹紧。

夹具以 φ15.81孔为定位基准，以叉口为辅助基准以实现完全定位和夹紧，以便装卸；夹具上装有对刀块装置，可使夹具在一批零件的加工之前很好的对刀；夹具体底面上的一对定位螺钉可使整个夹具在机床工作台上有正确的安装位置,以利于铣削加工。

小结
这次的夹具课程设计已经接近尾声，回顾整个过程，我在老师的指导下，取得了可喜的成绩，课程设计作为《机械制造工艺学》、《机床夹具设计》课程的重要环节，使理论与实践更加接近，加深了理论知识的理解，强化了生产实习中的感性认识。

本次课程设计主要经历了两个阶段：第一阶段是机械加工工艺规程设计，第二阶段是专用夹具设计。

第一阶段我们运用了基准选择、切削用量选择计算、机床选用、时间定额计算等方面的知识；夹具设计的阶段运用了工件定位、夹紧机构及零件结构设计等方面的知识。

通过此次设计，使我们基本掌握了零件的加工过程分析、工艺文件的编制、专用夹具设计的方法和步骤等。

学会了查相关手册、选择使用工艺装备等等。

总的来说，这次设计，使我们在基本理论的综合运用及正确解决实际问题等方面得到了一次较好的训练。

提高了我们的思考、解决问题创新设计的能力，为以后的设计工作打下了较好的基础。

由于能力所限，设计中还有许多不足之处，恳请各位老师、同学们批评指正！
攀枝花学院本科课程设计参考文献
参考文献
[1] 赵家齐主编.机械制造工艺学课程设计指导书.北京.机械工业出版社，2000
[2]李益民主编.机械制造工艺设计简明手册.北京：机械工业出版社，1994
[3] 孙本绪、熊万武编.机械加工余量手册.北京：国防工业出版社，1999
[4]机床夹具设计手册.北京：中国科学技术出版社
[5] 杨叔子主编.机械加工工艺师手册.北京：机械工业出版社，2001
[6] 刘守勇主编.机械制造工业与机床夹具.北京：机械工业出版社，2000
[7] 田春霞主编.数控加工工艺.北京：机械工业出版社，2006。