E_601B型蒸发器与小型蒸发器测值对比分析_刘红霞
E-601B型蒸发量常见误差分析
作者简介 ： 钟启琴 ， 工程师 ， 主要从事大气探测工作 。Ｅ ｍ ｉ ｚ ｌ ＠１６ ｅｌ — ａ ： ｑ ｓ ２ ．ｏｌ ｌ ｑｚ ｌ
高原山地气象研究
第３ Ｏ卷
不得 跨 月 、 年 。当 月末 或 年 末 蒸 发 器 内 结 有 冰 盖 时 ， 跨 应
（ 可用高锰酸钾 ） 并换 水 ， 汲水 前先读 数 ， 洗后加 水至 清
水 面 波 动 ， 针 针尖 外 围 还 设有 静水 器 ， 下 调 节 静 水 器 测 上
义； 是水资 源评价 、 文研究 、 水 水利 工程设 计和气 候 区划
的重 要 参 考 指 标 ， 此 获 取 具 有 代 表 性 、 确 性 、 因 准 比较 性 、 连续 性 的蒸 发 量 观测 资 料 至 关 重要 。影 响 蒸 发 量 变 化 的
中 的 注 意 事 项 ， 获 取 真 实 、 确 、 续 的蒸 发 量 数 据 具 有 一 定 参 考 作 用 。 对 准 连 关键词 ： ６ １ Ｅ一 ０ Ｂ型 ； 发 量 ； 差 ； 析 蒸 误 分
中 图 分 类 号 ：４ Ｐ２ 文 献标 识 码 ： Ｂ ｄｉ１． ９９ ｊｉ ｎ １７ ２ ８ ２ １ ． １０４ ｏ： ３ ６ ／． ｓ．６ ４— １４・ ０ ０ ０ ． １ ０ ｓ
气象站测定的蒸发量 是水 面 （ 结 冰时 ） 发量 ， 含 蒸 它
是 指 一 定 口径 的 蒸 发 器 中 ， 一 定 时 间 间 隔 内 因蒸 发 而 在
失去的水层深 度 ， 以毫 米 （ ｍ） ｍ 为单位 ， ｌ位小 数 。 取 蒸发量数据对深入 了解 气候 变化 规律及 原 因 ， 进一 步探
引 言
蒸发是水平衡 的重要 组成 部分 ， 水循 环 中最 直 接 是 受土地利用和气候变 化影 响 的一项 ， 气候 的变 化起 到 对 调节作用 。蒸 发量 是 地 面气 象观 测 中重要 的项 目之
小型蒸发器与E-601型蒸发器蒸发量的分析比较
新 疆 多数 气 象 站 的水 面 蒸 发 量一 般 是 通 过采 用 小 型蒸 发器 来测 量 的 ， 通 常采 用 口径 ２ ０ ｃ ｍ的小型 蒸发 器
来测量。１ ９ ８ ６ －１ ９ ９ ６年 ， 乌鲁 木齐 、 克拉 玛 依 、 吐 鲁番 、
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
月 偏小 ４ ７ ％ ； 差 异最 小 的是 １ 月份 ， 偏小 ２ ３ ％ ［ 。
由 于 自身 结 构 的特 点 ， 小 型 蒸 发 器 的 口径 要 比 ９ ９ ６ ７ ， Ｓ ＝ ２ ５ ． ９ ） Ｅ 一 ６ ０ １ 型 蒸发 器 的小 很 多 ， 但 是 就近 地 面 安装 和 是 否 需 乌 鲁 木 齐 的 回归 方 程 ： Ｙ ＝ ０ ． ２ ４ ６ １ ＋ １ ． ４ ５ ３ ４ Ｘ （ Ｎ ＝ ２ ０ ８ ， 要 埋 在 地 下来 看 ， Ｅ － ６ ０ １型蒸 发 器更 能 准 确地 测 出蒸 发 Ｒ ＝ ０ ． ９ ８ ０ ６ ， Ｓ ＝ １ ７ ． ２ ） 量， 与实 际值 的偏 差很 小 。 同时 由于周 围护 水 圈的存 在 ， 昌 吉 回族 自治 州 的 回 归 方 程 ： Ｙ ＝ ０ ． ５ １ ２ ３ ＋ １ ． ２ ４ ８ ６ Ｘ 使 得检 测 的效 果 与实 际值偏 差 更小 。在 新疆 地 区 ， 目前 （ Ｎ ＝１ ４ ３ ， Ｒ ＝ ０ ． ９ ９ ７ ７ ， Ｓ ＝ １ ５ ． ９ ） 台站 设置 Ｅ － ６ ０ １型蒸 发 器 的数 量 不足 全 区 的 ２ ／ ３ ， 就 两 博 尔 塔 拉 蒙 古 自治 州 的 回归 方 程 ： Ｙ ＝ ０ ． 种 蒸 发 器 的性 能 比较 和 数 学 方程 分 析 来 看 ，是 否 更 换 ６ ２ ７ ９ ＋ １ ． ５ ４ ６ ８ Ｘ （ Ｎ ＝ １ ４ ３ ， Ｒ ＝ ０ ． ９ ９ ４ ９ ， Ｓ ＝ ４ ５ ． ７ ） Ｅ 一 ６ ０ １ 型 蒸 发器 是 很有 实 践意 义 的 ， 对 气 候 探测 的准 确 巴音 郭 楞 蒙 古 自治 州 的 回 归 方 程 ： Ｙ ＝ Ｉ ． 度 有很 大 的影 响 。 ０ ５ ６ ３ ＋ １ ． ４ ３ ３ ８ Ｘ （ Ｎ ＝ １ ４ ３ ， Ｒ ＝ ０ ． ９ ９ ７ ８ ， Ｓ ＝ ２ ２ ． ７ ）
E-601型蒸发器水面蒸发实验分析
E-601型蒸发器水面蒸发实验分析
王梅;王建波;那景坤
【期刊名称】《黑龙江大学工程学报》
【年(卷),期】2004(031)003
【摘要】以历年实验资料为依据,将E-601与其它类型蒸发器作比较,表明E-601是代表性较高的蒸发器.并分析了蒸发影响因素的变化特征,分两个时段建立E-601蒸发经验公式.
【总页数】3页(P10-12)
【作者】王梅;王建波;那景坤
【作者单位】黑龙江省二龙山蒸发实验站,宾县,150400;黑龙江省二龙山蒸发实验站,宾县,150400;黑龙江省二龙山蒸发实验站,宾县,150400
【正文语种】中文
【中图分类】P334.1
【相关文献】
1.宁县水文站20cm口径蒸发器与标准E-601型蒸发器蒸发量折算系数分析 [J], 李玑民
2.山西省20cm口径蒸发器皿与E-601型蒸发器折算系数分析 [J], 杨霞
3.小型蒸发器与E-601型蒸发器蒸发量的分析比较 [J], 杜红
4.基于E601B型蒸发器的水面蒸发自记仪比测实验需要注意的若干问题 [J], 谢萌琦;李仪;冯能操;杨鑫
5.E-601型蒸发器与20cm口径蒸发皿的性能实验分析 [J], 王远明;张祎
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
E_601_型与小型蒸发器对比观测分析_黄秋红
7月 172. 0
105. 3
66. 7 0. 612 63. 3
8月 153. 6
98. 1
55. 5 0. 639 56. 6
9月 131. 7
86. 9
44. 8 0. 660 51. 6
10月 112. 0
70. 6
11月
55. 2
33. 1
12月
23. 4
14. 0
5～ 9月 971. 7 1～ 12月 1512. 1
1657. 8
E /mm 12. 6 21. 4 58. 1 122. 5 168. 0 147. 3 119. 1 105. 2 97. 1 73. 3 34. 0 15. 8 974. 4
y /m m 误差百分率 /%
163. 2 146. 6 116. 3 106. 8 93. 6
2. 9 0. 5 2. 4 - 1. 5 3. 7
m m,偏大率达 70. 3% ,且各月偏大率随蒸发 量的增大而迅速增大 , 5月达 91. 2% 。 E601蒸 发 量更 具代表 性、 准确 性和 比较 性。
为测得更接近实际的蒸发量 ,吉林省从 1985年开始 ,所有基准、基本站陆 续安装了 深埋地下、大容积 (器口面积为 3000cm2、水 深 40～ 50cm )、器 口 边缘 距 地面 7. 5cm 的 E601 型 蒸 发 器 (以 下 简 称 E601 )。 E601型 是 W MO 推荐使用的水面蒸发观测仪 ,这种蒸 发器其构造、安装位置更接近自然 ,测得的蒸 发量与实际水面蒸发量更为接近。
关键词: 蒸发量 资料分析 气候估计值
引 言 在实现地面与空气水汽交流变化中 ,蒸 发作为重要途径 ,在水分收支平衡、水文、水 利灌溉、农业蒸散等领域发挥着重要作用。
内蒙古小型与E601型蒸发皿蒸发量折算系数分析
内蒙古小型与E601型蒸发皿蒸发量折算系数分析杨晶，董祝雷，孟玉婧（内蒙古气候中心，内蒙古 呼和浩特 010051）摘要 基于内蒙古71个地面气象观测站，1961—2015年逐日小型蒸发量、E-601型蒸发资料，利用对比分析、相关分析、离差分析等方法，分析了折算系数的合理性，给出内蒙古各站5—9月各月的折算系数，并进行了时空分布特征分析。
关键词 内蒙古；蒸发量；折算系数文章编号 1005-8656（2018）05-0033-04doi:10.14174/ki.nmqx.2018.05.009中图分类号 P414.8+2 文献标识码 A引言水分蒸发是水分循环的重要组成部分，蒸发量的研究不仅在水分平衡中占有重要地位，而且对气候变化及水资源利用、农业生产等领域具有重要的参考价值。
内蒙古地区蒸发量远高于降水量，干旱和半干旱面积占全区总面积的80%以上。
深入了解和分析蒸发量对内蒙古地区开展相关研究意义重大。
直接观测是获得蒸发量资料的根本途径。
1985年以前，内蒙古蒸发量的观测大多使用小型蒸发皿，小型蒸发皿是20cm口径的蒸发器，它安装在距地面70cm高度上，这种小型蒸发皿尽管与测量降水的雨量器口同高，但由于水体面积、安装高度、器壁裸露受到额外的辐射能、水温及雨水溅失等原因，所测出的蒸发量与实际水面蒸发量相差很大[1]。
1985年以后，内蒙古各气象台站先后安装了WMO推荐的E-601型蒸发皿（通常所说的大型蒸发皿），这种蒸发皿的构造、安装位置更接近自然，测得的蒸发量与实际水面蒸发量更为接近，但资料年限短。
在进行了至少两年左右的并行观测以后，大部分气象站点在夏半年采用大型蒸发皿观测，冬半年采用小型蒸发皿观测。
因此，两种蒸发资料的对比以及折算系数的计算具有现实意义。
国内已有不少学者对两种蒸发皿之间的折算系数进行了研究，但是在内蒙古的结果多过于粗略[2]。
受蒸发仪器、安装方式、地区、季节等的影响，每个气象站点在不同时间段的折算系数也有所不同。
推荐E_601_型水面蒸发器的检测方法[1]
![推荐E_601_型水面蒸发器的检测方法[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/a7a3241da8114431b90dd8b2.png)
推荐E601型水面蒸发器的检测方法王积强(水利部水文仪器及岩土工程仪器质检中心,南京 210012)摘 要 作者分别介绍了20m2蒸发池的定位、E601型水面蒸发器的性能(可比性)测定及最新国家标准蒸发器,列举了E601型水面蒸发器的检测方案,并阐述了自己的观点,仅供参考。
关键词 20m2蒸发池;E601型水面蒸发器;可比性;相关性中图分类号 P332 2 文献标识码 B 文章编号 1008-1305(2010)01-0014-02水面蒸发发生在水汽界面上,器壁只能隔断水分交换,隔不断热量交换,蒸发要耗热,凝结要放热,这两种相反的现象同时发生的界面上,蒸发耗的热量来自水面的环境,包括水面上的太阳辐射和大气,水面下的水体,水面四周的器壁和器壁外的土壤,环境中任何一点变化(或破坏)都对蒸发产生影响。
蒸发与降水的性质和概念不同,不可比较,文中引用蒸发量必须限定边界条件,如面积、水深、口缘高度等。
但就水体来讲还有个热容量问题,热量大的升温慢,降温也慢,使升温阶段蒸发偏小,降温阶段蒸发偏大。
蒸发器内水面与四周水面或地面的高程不同,降暴雨时内外溅水不平衡,器内得雨与雨量计不同,四周高时得雨多,四周低时得雨少,都用雨量器计算蒸发,前者偏小(常出 负值 ),后者偏大。
为了取得代表性与可比性好的蒸发资料,蒸发器的组成越简单越好,多一个部件就多一个误差来源,站际间变化大的部件应去掉如水圈和土台。
1972年9月世界气象组织蒸发工作组在日内瓦开会,认为以20m2蒸发池研究潜水湖泊的蒸发,可以得出满意的结果,建议各大气候区和大湖泊带设置20m2蒸发池,以研究区内湖泊蒸发观测。
中国的E601,1973年杭州会议上,因测针观测不方便和内外溅水不平衡,而决定把蒸发桶口缘高出地面由7 5cm抬高到30 0cm,并加宽水圈至20cm,蒸发桶和水圈都放在土台上[1],于1978年在全国推广。
口缘抬高后,升温快,降温也快,1983年口缘抬高20cm后,5~6月蒸发增加33 2%,7~10月蒸发不增加。
《民用建筑雨水控制与利用设计规程》条文说明
民用建筑雨水控制与利用设计规程Design specification for rainwater management and utilization incivil buildingDB**/T******条文说明目次1 总则 (x)3 设计参数 (x)3.1 降雨参数 (x)3.2 水量与水质参数 (x)4 雨水控制与利用系统设置 (x)4.1 一般规定 (x)4.2 雨水控制与利用系统方案 (x)4.3 系统选择 (x)5 雨水收集与排除 (x)5.1屋面雨水收集 (x)5.2硬化地面雨水收集 (x)5.3雨水弃流 (x)5.4雨水排除 (x)6 雨水入渗 (x)6.1一般规定 (x)6.2渗透设施 (x)6.3渗透设施计算 (x)7 雨水储存与回用 (x)7.1一般规定 (x)7.2储存设施 (x)7.3雨水回用供水系统 (x)7.4系统控制 (x)8 水质处理 (x)8.1处理工艺 (x)8.2处理设施 (x)8.3雨水处理站 (x)9 调蓄排放 (x)1总则1.0.1 本规程编制的主要目的是结合浙江的天气气候条件和经济建设发展水平，贯彻国务院关于海绵城市建设的相关文件精神。
随着城市化进程的不断发展，城市地区不透水地面面积逐年增长，造成雨水资源流失、地下水位逐步下降等问题的同时，也造成城市内涝频现。
实施贯彻雨水控制与利用可以在强降雨中不同程度地减轻周边区域积水现象，对减轻洪涝灾害具有重要作用。
同时雨水的资源化利用也是节水的重要措施，雨水的控制和利用与目前浙江省正在实施的“五水共治”政策中的各个环节都是相关和相辅相成的。
本规程的制定，对指导民用建筑雨水控制与利用工程的规划、设计，使其做到经济合理、安全可靠，对规范浙江地区的雨水控制与利用工程建设具有重要意义。
1.0.2 本条规定规程的适用范围。
本规程对本省范围内新建、改建和扩建的民用建筑都适用，内容涵盖了对雨水控制与利用工程规划、设计的相关规定。
青海省E601B型蒸发与小型蒸发观测资料的对比分析_李进虎
０．６２，最大值在门源 （０．７４），最小值在清水河 （０．５１）。总的来
看，海西、海南、海北、海东、黄南地区折算系数一般在
０．６０～０．７０ 之间，青南高原的玉树、果洛地区折算系数一般在
０．５４～０．５９ 之间。
５４ ＱＳＴ
５ 小型蒸发偏大的原因分析
由上述分析可知，小型蒸发量明显大于同期 Ｅ６０１ 型蒸发
关键词：蒸发；对比观测；分析；青海省
１ 引言
在实现地面与空气水汽的交流中，蒸发作为主要途径之一， 在水分收支平衡、水文、水利灌溉、农业蒸散等方面起着重要 作用。长期以来测量蒸发的仪器是 ２０ｃｍ 口径的小型蒸发器 （下 称小型），由于种种原因，测得的蒸发量比实际蒸发量偏大 １０％ ～６００％。１９８０ 年以后，我国陆续使用世界气象组织 （ＷＭＯ） 推 荐的 Ｅ６０１Ｂ 型 （下称 Ｅ６０１ 型） 蒸发器。Ｅ６０ｌ 型蒸发器测得的 蒸发量约为标准大型蒸发池蒸发量的 ９７％，与实际水面蒸发量
ｉ＝１
ｉ＝１
（１）
ＱＳＴ ５３
研究与开发
２００６ 年第 ３ 期
青海科技
计算结果表明，两种蒸发器的日蒸发量的相关系数除部分 站 （月） 小于 ０．７０ 以外 （约占 １２％），大多数站 （月） 在 ０．７０～ ０．９５ 之间，全部相关系数均通过 ０．００１ 或 ０．０１ 的信度标准，表 明两种蒸发资料间的相关性好。 ４．２ 离差系数分析
用公式 （２） 计算离差系数 （Ｃ）ｖ ，表征两种蒸发资料的离 散特征。
" ∑ Ｃｖ＝
ｓ ｘ
＝
１ ｘ
$
１ ｎ
ｎ
（ｘｉ－ ｘ）２
ｉ＝１
（２）
（２） 式中 ｓ 为标准差，ｘ为蒸发量平均值。
临沧市市区E-601B型与小型蒸发器观测折算系数及对比分析
临沧市气象局 金 莉莉 李振 杰 李世成 杨文平
摘 要 ：通 过对 Ｉ 临沧市 城 区 ２ ０ ０ ０年 １月至 ２ ０ ０１ 年 １ ２月 Ｅ ０ Ｂ型与小 型蒸发 器 两年 蒸发 量 的观 测 ６１
水体 的蒸 发量 。 由于经济 和技术 条件 所 限 ， 临沧 国家
然两者的测值与实际值都有一定的差异， 但大型蒸 发器是世界气象组织推广使用 的水面蒸发观测仪， 这 种蒸 发 器 的代 表性 、 稳定 性 、 律性 均优 于其他 常 规
用 蒸 发器 （ ）所 测得 的蒸发 量 可 以 近似代 表天 然 皿 ，
一
降水量 占全年总降水量的 ８％以上 ， ０ 降水 日数则 占 全年的 ７％以上 。由于降水 １数多 ， 照相对少 ， ０ ３ 日 高
的 １ ２％， ０ ０ 降水 １数 也只 占全年 的 ２ ３ ０—３％。５～ ０ ｌ 为雨 季 ， 这期 间 ， ０月 在 主要 为 西南 季风 控 制 ， 常受 孟加拉湾暖湿西南气流影响 ，降水量多而集 中， 大 雨、 暴雨 多 出现 在这 一时 期 ， ６～８月尤 为 明显 。 雨季
基本 气 象站 自 ２ ０ 开 始使 用 Ｅ ６ １ ０ ０年 一 ０ 蒸发 器 ， Ｂ型
资料 ， 计算 出两种蒸发器的折算系数 ， 得出小型蒸发 量 较大 型蒸 发量偏 大 的结论 ， Ｅ ０ Ｂ型蒸 发器 和 且 ６１
小 型蒸发 器各 月折算 系数 变化 明显 。全年 折算 系数 变 化 范 围在 ０４ ． ６～０６ ． ８之 间 ，旱季 折算 系数 最小 ， ７～９月 为最 大 。 蒸发 量 与 空气 湿 度 呈 明 显 的负 相 关， 与地 面平 均风 速呈 明显 的正相关 ， 蒸发 量在很 大
张掖E601型与小型蒸发观测资料对比
料进 行 了相关 分析 ， 得 ２种 蒸 发 量 逐 月 的折 算 系 求 数， 可方便 地进 行 ２种蒸 发资 料 的转换 ， 有效利 用 为 长 序列小 型蒸 发 资料 提供参 考 （ ６ １ Ｅ ０ 亦 属 Ｅ ０ Ｂ型 ６１ 型， 二者 只是 制作 材质 不 同 ） 。
１ 蒸发 的影响 因子分析及 不 同蒸发仪
蒸发观测资料进行相关分析和对 比分析 ， 得到如 下结果 ： １ 金属 制与玻 璃钢制 Ｅ ０ （） ６ １型 蒸发资 料可 做 为同一资料序列使 用 ；２ Ｅ ０ 型与小 型蒸发资料 相关性 达 ８ ％ 以上 ， （ ）６ １ ８ 由比值 折算 系数求得 的气 候估计值与实 际观测值更 接近 ， 优于使用一元线性 回归系数折算 的气候估计值 资料序 列 ， 以根据需 可
要实现 Ｅ ０ ６ １型与小 型蒸 发资料序 列的相互 补充订正 ， 在气象业务与服务 中应用 。 关键词 ： 蒸发量 ； 资料分析 ； 气候估计值
中 图分 类号 ：４ ４ ８ Ｐ １． ２ 文 献 标 识码 ： Ａ
引 言
蒸 发作 为地 面 与空 气 水 汽 交 流 的重 要 途 径 ， 是 水 分 收支平 衡 、 文 、 水 水利 灌溉 和农业 蒸 散等学 科 中 的重要 因子 。 目前 ， 接 测 量 自然 水 面 或 地 表 的蒸 直 发 或蒸 散还 不现 实 ， 象 业务 中采 用 的是 间 接 的测 气 量 方法 ， 即用 蒸发 器 测 量 标 准 的饱 和 水 面 水分 的损
第２ ９卷 第 ３期 ２ １ 年 ９月 ０１
文 章 编 号 ：０ ６—７ ３ （０ １ ０ ０ ６ ０ １０ ６ ９ ２ １ ）一 ３— ３ ２— ６
干 旱 气 象
Ｊ ｕｎ ｌｏ ｉ ｔｏｏｏ ｙ ｏ ｒ ａ ｆＡｒ Ｍｅｅ ｒｌｇ ｄ
新巴尔虎右旗气象站蒸发折算系数分析
新巴尔虎右旗气象站蒸发折算系数分析作者：阿丽雅宋育龙来源：《农业与技术》2017年第14期摘要：利用E-601B型蒸发器和20cm口径蒸发皿同步观测资料，通过分析计算，并检验得出蒸发折算系数。
结果表明，计算结果与实际情况较为符合，为蒸发量数据统计提供应用途径，同时可服务于贝尔湖和呼伦湖水面蒸发分析研究。
关键词：气象观测；蒸发量系数；应用途径中图分类号：P332.2 文献标识码：A DOI：10.11974/nyyjs.201707331851 蒸发量资料选取及蒸发折算系数研究目的本文利用E-601B型蒸发器与20cm口径蒸发皿在1998—2001年每年5—9月取得4a的蒸发量对比观测资料。
观测场地的选择、仪器设备的安置、观测的方法等均严格按照气象观测规范要求执行，观测资料保持了较高的精度。
采用对比分析和图解分析法进行计算，并运用相关系数和F检验方法得出新巴尔虎右旗气象站蒸发折算系数。
为新巴尔虎右旗气象站蒸发量数据统计提供应用途径，同时可服务于贝尔湖和呼伦湖水面蒸发分析研究。
2 蒸发量的对比分析2.1 蒸发量的分布特征计算新巴尔虎右旗气象站1998—2001年每年5月—9月E-601B型蒸发器和20cm口径蒸发皿每月合计对比观测蒸发量，以及2者之间的差值和比值（统计资料详见表1）。
式中：Ki为各月月蒸发量折算系数；为各月E-601B型蒸发器月蒸发量；E（20cm）i为各月20cm口径蒸发皿月蒸发量；Di为各月20cm口径蒸发皿月蒸发量与各月E-601B型蒸发器月蒸发量相比偏大的百分数。
从表1可看出，2种蒸发器测定的蒸发量差值很大，成不规律变化；Ki值变化规律为5—7月折算系数小于0.6。
8—9月折算系数大于0.6。
平均折算系数为0.57。
图1为2种蒸发器蒸发量的变化曲线图，2种蒸发量各月分布趋势相似。
2.2 2种蒸发量的相关分析及检验为找到2种蒸发器蒸发量之间的相互关系，利2种蒸发器同期对比观测资料进行一元直线回归分析。
地面气象观测业务技术规定(2016版)
地面气象观测业务技术规定（2016版）一.观测业务要求1.1观测时次1、国家级地面气象观测站自动观测项目每天24次定时观测。
（摘自气发〔2008〕475号）2、基准站、基本站人工定时观测次数为每日5次（08、11、14、17、20时），一般站人工定时观测次数为每日3次（08、14、20时）。
（摘自气测函〔2013〕321号）1.2观测项目1、各台站均须观测的项目：能见度、天气现象、气压、气温、湿度、风向、风速、降水、日照、地温（含草温）、雪深。
2、由国务院气象主管机构指定台站观测的项目：云、浅层和深层地温、蒸发、冻土、电线积冰、辐射、地面状态。
3、由省级气象主管机构指定台站观测的项目：雪压、根据服务需要增加的观测项目。
（1-3条摘自《地面气象观测规范》、气测函〔2013〕321号）4、有两套自动站（包括便携式自动站）的观测站，撤除气温、相对湿度、气压、风速风向、蒸发专用雨量筒、地温等人工观测设备;仅有一套自动站的观测站，仍保留现有人工观测设备。
（摘自气测函〔2013〕321号）5、云高、能见度、雪深、视程障碍类天气现象、降水类天气现象等自动观测设备已正式投入业务运行的观测站，取消相应的人工观测。
6、为了保持观测方法和观测手段的延续性，张北、长春、寿县、电白、贵阳、格尔木、银川和阿勒泰8个长期保留人工观测任务的基准站，保留08、14、20时人工观测任务（含自记仪器记录整理）。
（摘自气测函〔2012〕36号、气测函〔2013〕321号）定时人工观测项目表1.3观测任务与流程1.每日观测任务（1）每日日出后和日落前巡视观测场和仪器设备，确保仪器设备工作状态良好、采集器和计算机运行正常、网络传输畅通。
具体时间各站自定，站内统一。
（2）每日定时观测后，登录MDOS、ASOM平台查看本站数据完整性，根据系统提示疑误信息，及时处理和反馈疑误数据；按要求填报元数据信息、维护信息、系统日志等。
（3）逐时上传地面小时数据文件、辐射数据文件，按规定上传加密数据文件。
基于两种方法的小型蒸发器与E-601B蒸发器蒸发量折算研究
第１期㊀气象水文海洋仪器㊀㊀N o ．１２０１８年３月㊀M e t e o r o l o g i c a l ,H y d r o l o gi c a l a n d M a r i n e I n s t r u m e n t s ㊀㊀M a r ．２０１８收稿日期:２０１７Ｇ０７Ｇ２８．基金项目:安徽省科技发展基金项目 安徽省蒸散量标准数据集研制 (KM ２０１４０５)资助．作者简介:朱华亮(１９８８),男,硕士,工程师．主要从事气象资料分析评估工作．基于两种方法的小型蒸发器与E Ｇ６０１B 蒸发器蒸发量折算研究朱华亮,温华洋,邱康俊(安徽省气象信息中心,合肥２３００２６)摘㊀要:文章主要利用１９９７年０７月~２００１年１２月安徽省１６个站日观测资料,运用折算系数法和多元回归法对小型蒸发器蒸发量进行折算,进而对大型蒸发器蒸发量进行了研究.综合分析发现,折算系数和回归模型均能对小型蒸发器蒸发量进行较好的换算,为充分利用小型蒸发器观测资料,延长大型蒸发器观测资料序列提供了科学依据.关键词:小型蒸发器;大型蒸发器;蒸发量;折算系数;多元回归法中图分类号:P ４２６．２＋２㊀㊀文献标识码:A㊀㊀文章编号:１００６Ｇ００９X (２０１８)０１Ｇ００２０Ｇ０７C o n v e r s i o n r e s e a r c ho n e v a p o r a t i o n c a p a c i t y b e t w e e n s m a l l e v a p o r a t i o na n d E Ｇ６０１Be v a po r a t o r b a s e do n t w om e t h o d s Z h uH u a l i a n g ,W e nH u a y a n g ,Q i uK a n g ju n (A n h u iM e t e o r o l o g i c a l I n f o r m a t i o nC e n t r e ,H e fe i ２３００２６)A b s t r a c t :B y u s i n g t h ed a i l y o b s e r v a t i o nd a t ao f１６s t a t i o n si n A n h u i p r o v i n c ef r o m J u l y １９９７t o D e c e m b e r ２００１,e v a p o r a t i o n c a p a c i t y o f s m a l l e v a p o r a t o r sw a s c o n v e r t e d t o l a r g e e v a p o r a t o r s b y me a n s of t h e c o n v e r s i o nc o e f f i c i e n t a n dt h em u l t i p l e r eg r e s s i o n m e th o d s ．T h ec o m p r e h e n si v ea n a l ys i s f o u n d t h a t t h e s m a l l e v a p o r a t o r c a nb e b e t t e r c o n v e r t e d t o t h e l a r g e e v a p o r a t o r b y t h e c o n v e r s i o n c o e f f i c i e n t o r t h e r e g r e s s i o nm o d e l ,w h i c hw o u l d p r o v i d e a s c i e n t i f i cb a s i s f o rm a k i n g f u l l u s eo f t h eo b s e r v a t i o n d a t a f r o mt h e s m a l l e v a p o r a t o r a n d e x t e n d i n g t h e o b s e r v a t i o nd a t a s e q u e n c e o f l a r g e e v a po r a t i o n ．K e y wo r d s :s m a l l e v a p o r a t o r ;l a r g e e v a p o r a t o r ;e v a p o r a t i o n ;c o n v e r s i o n c o e f f i c i e n t ;m u l t i p l e r e g r e s s i o n ０㊀引㊀言蒸发是指水由液态或固态转变成气态,并逸入大气中的过程,而蒸发量是指在一定时段内,水分经蒸发而散布到空气中的量.一般温度越高㊁湿度越小㊁风速越大㊁气压越低,蒸发量就越大;反之蒸发量就越小[１Ｇ３].蒸发是地表热量平衡和水量平衡的重要组成部分,是水循环中最直接受土地利用和气候变化影响的一项,同时也是热能量交换的重要因子.雨量稀少㊁地下水源及地表径流水量不多的地区,若蒸发量很大,极易发生干旱.因此,土壤蒸发量和水面蒸发量的测定,在农业生产和水文工作上非常重要,对估算陆地蒸发㊁作物需水和作物水平衡等方面具有重要的应用价值[４Ｇ６].目前,测量蒸发量的仪器常有小型蒸发器㊁E Ｇ６０１(金属)型蒸发器和E Ｇ６０１B (玻璃钢)型蒸发器等几种[７].在建国初期,气象观测站广泛使用２０c m 口径小型蒸发器,安装在距地面７０c m 的高第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究度上,由于容积小,器壁裸露于空气中,受仪器自身辐射等因素的影响较大,观测蒸发量与实际蒸发量相差较大,不能够真实地反应地区的实际蒸发能力.为获得更接近实际的蒸发量,１９８５年开始,我国部分基准㊁基本站开始陆续使用器口面积为０．３m２,水深为４０~５０c m,器口边缘距地面７．５c m,深埋地下的EＧ６０１(金属)型蒸发器.由于该仪器的构造㊁安装位置更接近自然,测得的蒸发量更接近于实际水面蒸发量.２０世纪末,按照中国气象局的规定,安徽省在所有基准和基本站使用EＧ６０１B(玻璃钢)型蒸发器(以下称为大型蒸发器)代替小型蒸发器进行水面蒸发观测,进行若干年对比观测后,于２０１４年取消小型蒸发器的蒸发观测[８Ｇ９](高山站黄山除外).由于从２０世纪６０年代开始,安徽省所有国家级观测站均采用小型蒸发器进行水面观测,小型蒸发资料序列长度达４０a之久,且连续性好,是极其珍贵的历史资料,具有重要的科学研究价值.另一方面,由于大型蒸发器蒸发量与实际蒸发量更为接近,但资料序列较短.为更好地做好气象服务工作,文章利用大小型蒸发器对比观测资料,通过折算系数法和多元回归法,将安徽省基准㊁基本站的小型蒸发资料折算为大型蒸发资料,延长大型蒸发资料序列,为气象服务和科研提供科学依据.１㊀资料与台站概况１．１㊀台站概况目前,安徽省具有８２个国家级气象站,其中基准站４个,基本站２０个,一般站５７个,无人自动站１个,平均分布在安徽省所辖１６个地级市㊁６２个县和高山地区.蒸发量作为基本观测项目之一,在建国初期,各台站对蒸发量均采用２０c m口径小型蒸发器获取蒸发资料.２０世纪８０年代后,少数站在非结冰期并行使用小型蒸发器和EＧ６０１蒸发器获取蒸发资料.１９９５年,为使气象部门的蒸发观测符合WM O的要求,即大型蒸发器的蒸发量更接近于湖泊㊁水库等中小水体的实际蒸发量,中国气象局决定在全国基准和基本站用大型蒸发器代替小型蒸发器的水面蒸发观测,取消EＧ６０１的观测及小型蒸发器的水面观测,在此期间,安徽省１６个基准㊁基本站均对大小型蒸发器蒸发量进行若干年的对比观测,而一般站仍采用小型蒸发器观测水面蒸发.此外,黄山站(基准站)作为高山站一直采用小型蒸发器,未替换为大型蒸发器.在后续台站的演变过程中,安徽省共有７个台站由一般站升级为基本站,且这些台站未进行对比观测,无大型蒸发资料.如图１所示.图１㊀安徽省基准、基本站分布图１．２㊀资㊀料文章所用资料主要为安徽省１６个进行大小型蒸发量对比观测的基准和基本站资料,涉及要素如表１所示,观测时间为１９９７年０７月~２００１年１２月,其中１９９７年０７月~２０００年１２月作为试验资料,２００１年０１月~２００１年１２月作为验证资料.所有台站资料均经过质量控制,数据完整性接近１００％.表１㊀蒸发量与相关气象要素表气象要素单位观测频率及记号蒸发量m m日大型蒸发量(L_l)㊁日小型蒸发量(L_s)气温ħ日平均(T)㊁日最高(T m a x)㊁日最低(T m i n)㊁日较差(ΔT)云量成日平均总量(N)㊁日平均低云量(N m i n)水汽压h P a日平均(E)相对湿度％日平均(U)降水m m日降水量(R)风m/s日平均(F)日照H日照时数(S)２㊀两种蒸发量的对比分析２．１㊀蒸发量的变化特征利用各站１９９７年~２００１年的对比观测数据,计算出安徽省各月平均蒸发量及年蒸发量.１２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８从图２(a )可以看出,安徽省冬季蒸发量较少,０５~１０月蒸发量较大,两种蒸发器测得的蒸发量各月分布规律较为一致,小型蒸发器测得的蒸发量大于大型蒸发器测得的蒸发量,随着蒸发量的增加两者的差异在增大,且最小值均出现在０１月,小型蒸发器蒸发量为３８．６m m ,大型蒸发器蒸发量为２４．１m m ,最大值出现在０７月,小型蒸发器蒸发量为２１０．３m m ,大型蒸发器蒸发量为１２２．４m m .从年蒸发量来看,小型蒸发器年平均蒸发量为１４６７．９m m ,大型蒸发器年平均蒸发量为８８０．７m m ,各年的大小型蒸发量的差异较为一致,且蒸发量偏大时,差异也有所偏大.由图２(b )可知,１９９９年蒸发量最小,小型蒸发器观测值为１３４６．６m m ,大型蒸发器观测值为８１７．１m m ;２００１年蒸发量最大,小型蒸发器观测值为１５６５．２m m ,大型蒸发器观测值为９４９．８m m.图２㊀安徽省月及年蒸发量变化图㊀㊀在空间分布上,安徽省各站间蒸发量的差异较小(表略),月变化规律较为一致,冬季的蒸发量较小,夏季的蒸发量较大.各站大小型蒸发量都存在差异,随蒸发量的增加两者的差异加大,各站大小型月蒸发量变化较为一致,这一变化规律与气温等气象要素的月变化规律一致,这也表明造成大小型蒸发量差异的原因除观测仪器本身外,还受到气温等气象要素的影响.２．２㊀两种蒸发量的相关性分析通过计算安徽省各站１９９７年０７月~２００１年１２月大小型蒸发器日蒸发量的相关系数,探究各站大小型蒸发器蒸发量的相关程度.图３给出了各站大小型蒸发器日蒸发量的相关系数.结果表明:各站大小型蒸发器日蒸发量具有较高的正相关性,相关系数均高于０．８４,最低为寿县站,其相关系数为０．８４９,最高为合肥站,相关系数达到０．９５８.各站大小型蒸发器日蒸发量的相关系数均通过显著水平为０．０１的双侧检验,这种显著的相关性,为利用较长序列的小型蒸发观测资料延长大型蒸发观测资料序列提供了重要依据.图３㊀安徽省各站大小型蒸发器蒸发量相关系数３㊀折算系数法３．１㊀方法介绍折算系数法是一种常用的较简单的大小型水体折算方法,其定义为大型蒸发器的蒸发量与小型蒸发器的蒸发量的比值,即为如下式.K ＝大型蒸发器的蒸发量小型蒸发器的蒸发量(１)㊀㊀由于蒸发量受多种因素的影响,日折算系数的波动范围较大,文章未考察大小型蒸发器蒸发２２第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究量的日折算系数,而只给出了各站的月㊁年平均折算系数,并利用月平均折算系数将小型蒸发器日蒸发量折算为大型蒸发器日蒸发量.３．２㊀各台站折算系数利用安徽省１９９７年０７月~２０００年１２月各站大小型日蒸发资料,计算出各站月㊁年平均折算系数,结果见表２所示.从表２中可以发现,各站各月的折算系数均不相同,月平均折算系数均匀分布在０．６１０两侧,最低为亳州站的０６月份月平均折算系数,值为０．５０３,最高为宿州站的１１月份月平均折算系数,达到０．７５２.各站的年平均折算系数介于０．５７４~０．６５７之间,其平均值为０．６０１.表２㊀安徽省各站月、年平均折算系数站名月平均１２３４５６７８９１０１１１２年平均砀山０．５４３０．５７８０．６０８０．５９００．５９１０．５８２０．５７３０．６３６０．６４２０．６９７０．６８５０．７０８０．６１２亳州０．５２８０．５５８０．６２２０．５７２０．５５９０．５０３０．５６４０．６０４０．６２００．６３７０．６３９０．７０００．５８５宿州０．５５００．６０９０．６６２０．５８７０．５９１０．５８８０．５９８０．６６１０．７０００．６９８０．７５２０．７４２０．６３９阜阳０．７１３０．５６８０．５６９０．５４２０．５７１０．５７５０．５６３０．６２１０．６２６０．６４８０．６６６０．５９２０．５９３寿县０．５９００．５５６０．５８００．５５３０．５４２０．５３８０．５６６０．６５９０．６４４０．６１００．６１７０．６９５０．５９３蚌埠０．６８８０．６３１０．５９１０．５４８０．５５１０．５２４０．５２６０．５８８０．６０３０．６５９０．６５１０．６６５０．５７８滁州０．５２７０．５７４０．５４７０．５４３０．５７４０．５６４０．５６４０．５９２０．５９７０．５９６０．５８００．５９３０．５７４六安０．６６２０．６０７０．５８９０．５５２０．５８３０．５７７０．５７３０．６４１０．６５３０．６７５０．６５００．６５１０．６０８霍山０．６４５０．５８１０．５４３０．５２４０．５７６０．５６００．５６００．５５２０．６２００．６２４０．６５２０．６１３０．５７７桐城０．７２２０．６１１０．６２３０．５７４０．６３２０．６０８０．６６３０．６９１０．６５８０．７１１０．７２００．７０６０．６５７合肥０．６１２０．５５８０．５５００．５６９０．５８２０．５７７０．６０９０．６０７０．６３８０．６３００．６６３０．６３８０．６０４巢湖０．６４８０．６２１０．５９００．５５４０．５７８０．５５８０．５５３０．６１７０．６４８０．６９２０．７３１０．７１００．６０７芜湖县０．６８３０．５８５０．５７５０．５３９０．５７４０．５３７０．５５９０．５９９０．６１８０．６６５０．６６１０．６７６０．５９０安庆０．６４００．５８８０．５３１０．５４３０．５５６０．５４００．５７１０．６３２０．６４４０．６８８０．７１２０．６６５０．６０４宁国０．６７００．５８４０．５３２０．５３２０．５６３０．５３９０．５５３０．５９６０．６３２０．６４４０．６２７０．６１９０．５８１屯溪０．６９４０．６１７０．６２１０．５７９０．６０５０．６３２０．５８５０．６１５０．６５６０．６５００．６７７０．６９４０．６２４３．３㊀折算结果验证运用３．２节中的各站各月的月平均折算系数,对１９９７年０７月~２０００年１２月的试验样本和２００１年的检验样本中小型蒸发器日蒸发观测值分别进行折算,并与大型蒸发器日蒸发观测资料比较.本节以合肥站０１月和０７月为例,对月平均折算系数的折算效果进行简单验证.合肥站１９９７年中期~２０００年的大型日蒸发量的累计观测值为７８．２m m,平均日蒸发量为０．８４２m m;利用合肥站０１月份月平均折算系数０．６１２,将该月小型蒸发器蒸发量折算为大型蒸发器蒸发量,得到小型蒸发器日折算蒸发量的累计值为７７．８m m,平均日折算蒸发量为０．８３７m m,这与大型观测值的各项统计指标都比较接近.图４(a)给出了大型蒸发器蒸发量的观测值和折算值的日变化图,图中水平线段表示该段时间为结冰期.折算值与观测值的绝对偏差均值为０．１９４m m,相对偏差为２９．５８％,两者均较小.合肥站０７月份月平均折算系数为０．６０９,该月折算后的蒸发量累计值为５３４．２m m,平均日折算蒸发量为４．３４３m m;０７月大型蒸发器累计观测蒸发量为５３８．０m m,大型蒸发器日均观测蒸发量为４．３７４m m,折算蒸发量与观测蒸发量相差不大.图４(b)给出了０７月两种蒸发量的日变化图,大型折算蒸发量与观测蒸发量的绝对偏差和相对偏差分别为０．５６６m m和１７．４０％.通过比较可以发现,应用折算系数对试验样本的小型蒸发量折算为大型蒸发量,与大型蒸发量观测值相差不大.３２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８图４㊀合肥站０１月和０７月蒸发折算效果图㊀㊀利用合肥站２００１年０１月和０７月的检验样本进行验证,结果如图４(c )㊁４(d ).０１月份大型蒸发器日观测蒸发量的累计值为２４．９m m ,均值为０．８０３m m .该月日折算蒸发量的累计值为２７．１m m ,均值为０．８７４m m .０１月大型日折算蒸发量与日观测蒸发量的绝对偏差和相对偏差的均值分别为０．２４５m m 和３６．０９％.０７月的大型蒸发器日折算蒸发量的累计值为１８０．９m m ,均值为５．８３５m m ,而该月日观测蒸发量的累计值为１７５．８m m ,均值为５．６７１m m ,相对于大型蒸发器日观测蒸发量而言,日折算蒸发量的绝对偏差和相对偏差的均值分别为０．８１０m m 和１４．８６％.经分析发现,应用折算系数对合肥站的２００１年０１月和０７月的小型蒸发量进行折算,其结果与大型蒸发量观测值相比较,差异同样较小,这表明应用月折算系数对大小型蒸发量进行转换是比较合理的.４㊀多元回归法４．１㊀回归法简介由于小型蒸发器容量小,受气温㊁相对湿度㊁风速㊁饱和水汽压等气象要素影响大[１０Ｇ１２],对环境的敏感度远大于大型蒸发器,从而导致大小蒸发器蒸发量的差异产生相应的变化.为使小型蒸发器蒸发量转换为大型蒸发器蒸发量更加真实,进一步考察气象要素对大小型蒸发器蒸发量的影响,建立小型蒸发器蒸发量㊁气象要素与大型蒸发器蒸发量的回归模型.所谓多元回归分析法,即找出最能代表大型蒸发器蒸发量(L _I )与小型蒸发器蒸发量(L _s )㊁气象要素之间关系的数学表达形式,简单表达为如下:L _I ＝a ０＋a １ˑL _s ＋a ２ˑX １＋ ＋a n ˑX n(２)其中,X １, ,X n 表示气象要素,a ０, ,a n 为回归系数.利用１９９７年０７月~２０００年１２月的试验样本计算出(２)式中的回归系数,将某日的小型蒸发量和气象要素观测值代入回归模型(２)即可折算出大型蒸发器蒸发量.４．２㊀回归方程文章选取日平均气温(T )㊁日最高气温(T m a x )㊁日最低气温(T m i n )㊁气温日较差(ΔT )㊁日平均水汽压(E )㊁日平均相对湿度(U )㊁日平均总４２第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究云量(N)㊁日平均低云量(N m i n)㊁日降水量(R)㊁日平均风速(F)和日照时数(S)共１１个气象要素,利用１６个台站对比观测资料,计算出安徽省大型蒸发器蒸发量㊁小型蒸发器蒸发量与１１个气象要素的平均相关系数.从表３中可以看出,蒸发量与气温㊁水汽压㊁日照时数㊁风呈正相关性,与相对湿度㊁云量㊁降水呈负相关,温度越高㊁风速越大㊁日照时数越长㊁湿度与云量越低,蒸发量就越大,反之蒸发量就越小,且蒸发量受气温㊁湿度㊁云量㊁日照时数的影响较大.表３㊀安徽省大小型蒸发器蒸发量与气象要素的平均相关系数F a c t o r T T m a x T m i nΔT E U N N m i n R F S L_l０．６７０３０．７１６００．５８９９０．３７５６０．４８９１－０．４８８２－０．３２３３－０．３６０１－０．１６０７０．１８４２０．５９３３L_s０．６６８９０．７１９８０．５８２７０．３９４８０．５０４０－０．５１８２－０．３５７０－０．３９４０－０．１７９５０．１９６６０．６１７５㊀㊀注:各相关系数均通过０．０１的显著性检验.㊀㊀通过MA T L A B软件,利用安徽省１６个站１９９７年０７月~２０００年１２月的日观测数据,对各站分别建立多元逐步回归模型.表４给出了各站回归模型入选要素及其系数,可以发现,除霍山站只选取风速作为小型蒸发器蒸发量折算为大型蒸发器蒸发量的修正因子外,其它台站均选取了对蒸发量影响较大的气象要素,如砀山站将气温㊁湿度㊁日照时数３个影响较大的气象要素都选入方程,桐城站选取对蒸发量影响较大的日照时数.表４㊀各台站逐步回归模型站名回归模型砀山L_l＝０．４８６L_s＋０．０３８T m i n－０．０２１E－０．０１１U＋０．１０５F－０．０３６S＋１．０９８亳州L_l＝０．４６４L_s＋０．０１２T m i n－０．０１８ΔT－０．００８U＋０．０８８F＋０．８３２宿州L_l＝０．４７６L_s－０．０７７T＋０．１３５T m i n－０．０３４E_０．０１６U－０．０２９N０．２２６F－０．０２９S＋１．６９６阜阳L_l＝０．４８８L_s－０．０４９T＋０．０６７T m i n－０．００９U－０．０２２N＋０．０８２F－０．０２８S＋１．１９２寿县L_l＝０．４８３L_s－０．０５６T＋０．０７８T m i n－０．０１３U－０．０３７N m i n＋０．１３３F＋１．１４１蚌埠L_l＝０．４２９L_s－０．０５６T＋０．０７１T m i n－０．０１５U－０．０２７N m i n＋０．０１０R＋０．０９８F＋１．４２０滁州L_l＝０．５７４L_s－０．０４２ΔT－０．０１１U－０．０２２N－０．０３４S＋１．４２９六安L_l＝０．４５３L_s－０．０２５ΔT＋０．０２６E－０．０２２U＋０．１３７F－０．０３４S＋１．９３８霍山L_l＝０．５０６L_s＋０．０９１F＋０．１３５桐城L_l＝０．６４３L_s＋０．０９８F－０．０３７S－０．０６６合肥L_l＝０．５６４L_s＋０．００９E－０．００８U－０．０２０S＋０．７３１巢湖L_l＝０．４９１L_s－０．１１７T＋０．１３３T m i n＋０．０４２ΔT－０．０１９U－０．０３３N＋０．００６R＋０．１１７F－０．０６５S＋１．９９８芜湖县L_l＝０．４７４L_s－０．１５４T＋０．１６９T m i n＋０．０４５ΔT－０．０２０U－０．０３１N m i n＋０．０１１R＋０．１５０F－０．０４５S＋１．９８５安庆L_l＝０．４８０L_s＋０．０２７T m i n－０．０２０U－０．０４４N＋０．２２０F－０．０６３S＋１．４６７宁国L_l＝０．４０３L_s－０．０４１T＋０．０６８T m i n－０．０２６U－０．０１７N＋０．０１９Nm i n－０．００６R＋２．６４６屯溪L_l＝０．６０２L_s－０．００９U＋０．０６５F－０．０２３S＋０．７９８４．３㊀效果检验本节同样以合肥站为例,给出蒸发折算回归模型的检验效果.合肥站回归模型中小型蒸发器蒸发量的系数为０．５６４,与表２中年平均折算系数０．６０４相差０．０４,方程中选取了日平均水汽压㊁日平均相对湿度和日照时数对折换蒸发量进行修正.回归方程的F检验值为３３５７．８,P值为０,表明回归方程是非常显著的,且各要素系数均通过０．０５的显著性检验.图５(a)㊁５(b)给出了１９９７年０７月~２０００年１２月试验样本的模型拟合值和残差图,其均方误差为０．５１９m m,夏天残差偏大,冬季残差集中在０附近,这是由于夏季蒸发量大,大小型蒸发器蒸发量偏差大造成.再利用模型对２００１年检验样本进行预测并与观测值比较,预测结果如图５(c),其绝对偏差均值为０．４０６m m,相对偏差均值为１８．７３％.通过试验样本和检验样本的验证可以发现,合肥站运用回归法建立的回归模型是可行的,能够较好的对小型蒸发器蒸发量进行折算.５２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８图５㊀合肥站０１月和０７月蒸发折算效果图５㊀结束语文章主要运用折算系数法和多元回归法,研究了安徽省小型蒸发器蒸发量与大型蒸发器蒸发量的换算问题.折算系数法计算简单,但未考虑气象要素对蒸发量的影响,多元回归法将气象要素考虑在内,但影响蒸发量的气象要素较多,具有一定的复杂性.综合比较发现,两种方法都能对小型蒸发器蒸发量进行较好地换算,可以通过折算系数法和多元回归法将安徽省４０a 的小型蒸发器蒸发资料折算为大型蒸发器蒸发资料,延长大型蒸发器观测资料序列,为更好的研究相关地区的水体蒸发情况提供参考.参考文献:[１]李玲萍,李岩瑛,刘明春．石羊河流域１９６１ ２００５年蒸发皿蒸发量变化趋势及原因初探[J ]．中国沙漠,２０１２,３２(０３):８３２Ｇ８４１．[２]李景玉,张志果,徐宗学,等．影响西藏地区蒸发皿蒸发量的主要气象因素分析[J ]．亚热带资源与环境学报,２００９,４(０４):２０Ｇ２９．[３]黄秋红．E ６０１型与上型蒸发器对比观测分析[J ]．气象,２０００,２６(１０):４５Ｇ４８．[４]刘红霞,王飞,黄玲,等．乌苏E Ｇ６０１B 型蒸发与小型蒸发折算系数分析[J ]．沙漠与绿洲气象,２０１２,６(０６):６５Ｇ６８．[５]王艳君,姜彤,许崇育,等．长江流域１９６１－２０００年蒸发量变化趋势研究[J ]．气候变化研究进展,２００５,１(０３):９９Ｇ１０５．[６]李森,吕厚荃,张艳红,等．黄淮海地区１９６１ ２００６年干湿状况时空变化[J ]．气象科技,２００８,３６(０５):６０１Ｇ６０５．[７]中国气象局．地面气象观测规范[M ]．北京:气象出版社,２００３．[８]任芝花,黎明琴,张维敏．小型蒸发器对E ６０１B 蒸发器的折算系数[J ]．应用气象学报,２００２,１３(０４):５０８Ｇ５１２．[９]杨允凌,杨丽娜,王晓娟,等．河北邢台地区蒸发皿蒸发量的变化特征及影响因素[J ]．干旱气象,２０１３,３１(０１):８２Ｇ８８．[１０]盛琼,申双和,顾泽．小型蒸发器的水面蒸发量折算系数[J ]．南京气象学院学报,２００７,３０(０４):５６１Ｇ５６５．[１１]杨永胜,赵琪,闫斌,等．E Ｇ６０１型蒸发器与Ø２０c m 蒸发皿观测资料的相关分析[J ]．水文,２００３,２３(０５):４２Ｇ４４．６２。
内蒙古小型与E601型蒸发皿蒸发量折算系数分析
内蒙古小型与E601型蒸发皿蒸发量折算系数分析杨晶;董祝雷;孟玉婧【摘要】基于内蒙古71个地面气象观测站,1961—2015年逐日小型蒸发量、E-601型蒸发资料,利用对比分析、相关分析、离差分析等方法,分析了折算系数的合理性,给出内蒙古各站5—9月各月的折算系数,并进行了时空分布特征分析.【期刊名称】《内蒙古气象》【年(卷),期】2018(000)005【总页数】4页(P33-36)【关键词】内蒙古;蒸发量;折算系数【作者】杨晶;董祝雷;孟玉婧【作者单位】内蒙古气候中心,内蒙古呼和浩特 010051;内蒙古气候中心,内蒙古呼和浩特 010051;内蒙古气候中心,内蒙古呼和浩特 010051【正文语种】中文【中图分类】P414.8+2引言水分蒸发是水分循环的重要组成部分，蒸发量的研究不仅在水分平衡中占有重要地位，而且对气候变化及水资源利用、农业生产等领域具有重要的参考价值。
内蒙古地区蒸发量远高于降水量，干旱和半干旱面积占全区总面积的80%以上。
深入了解和分析蒸发量对内蒙古地区开展相关研究意义重大。
直接观测是获得蒸发量资料的根本途径。
1985年以前，内蒙古蒸发量的观测大多使用小型蒸发皿，小型蒸发皿是20cm口径的蒸发器，它安装在距地面70cm高度上，这种小型蒸发皿尽管与测量降水的雨量器口同高，但由于水体面积、安装高度、器壁裸露受到额外的辐射能、水温及雨水溅失等原因，所测出的蒸发量与实际水面蒸发量相差很大[1]。
1985年以后，内蒙古各气象台站先后安装了WMO推荐的E-601型蒸发皿（通常所说的大型蒸发皿），这种蒸发皿的构造、安装位置更接近自然，测得的蒸发量与实际水面蒸发量更为接近，但资料年限短。
在进行了至少两年左右的并行观测以后，大部分气象站点在夏半年采用大型蒸发皿观测，冬半年采用小型蒸发皿观测。
因此，两种蒸发资料的对比以及折算系数的计算具有现实意义。
国内已有不少学者对两种蒸发皿之间的折算系数进行了研究，但是在内蒙古的结果多过于粗略[2]。
E-601型蒸发器应用中的问题及处理
E-601型蒸发器应用中的问题及处理耿彪【摘要】文章结合实际观测情况,分析了常遇到的蒸发量问题,提出了相应的解决方法.【期刊名称】《安徽水利水电职业技术学院学报》【年(卷),期】2010(010)001【总页数】2页(P39-40)【关键词】蒸发器;误差;原因;方法【作者】耿彪【作者单位】阜阳水文水资源局,安徽,阜阳,236800【正文语种】中文【中图分类】TV123在蒸发量实际观测中,常会遇到天气等特殊情况,出现缺点和错误,比如:观测时人为读数错误,不严格和不规范的操作方法,均能使蒸发量出现偏差,突发大暴雨和寒冷季节降雹能使蒸发器水体溅出,会造成蒸发量偏大,而大雪和吹雪天气,又可能使蒸发量偏小,甚至出现负值。
本文分析影响蒸发量的因素、误差及相应的解决方法。
1 影响蒸发量的相关因素影响蒸发量的因素如下:(1)气温。
气温与蒸发量的大小有关,气温高使水温升高,水分子表现活跃,因此蒸发随之增大。
(2)湿度。
湿度大,水面蒸发过程将受到抑制,水面水分子进入空气的机会减少,因而蒸发量减少。
(3)气压。
蒸发与饱和液面水汽压力差有很强的关系,差值越大蒸发就越大,反之,蒸发量就越小。
(4)风速。
如果无风,水面上蒸发的水分子仅靠扩散作用,不易散发,蒸发量亦少,反之蒸发亦愈快。
(5)水质。
蒸发器内的水中杂质太多,如无其它因素影响时则蒸发量必大,因水中杂质(如泥沙、青苔等)吸收热量易使水温增高,故蒸发较快。
2 蒸发量的地理规律(1)季节。
一般山地大于平原,夏季大于冬季。
有多年观测记载资料的蒸发实验站,各年的最大最小日蒸发量及月蒸发总量出现的时间比较固定,蒸发量最大值是在夏季月份中,最小值在冬季。
(2)地区性特点。
附近站气象因素与地形环境相似的,其蒸发量相差不大,具有明显的地区性特点。
(3)气温。
如果没有受到其它因素较大影响,蒸发量与气温的变化应该大致相似。
3 常见的问题(1)渗漏。
因蒸发皿常年埋在地下,蒸发皿的渗漏难于觉察。
E601-B型蒸发器观测值出现负值原因分析
E601型蒸发器观测值出现负值原因分析肖大远摘要： E601型蒸发器由于该仪器安装紧贴地面上, 仪器要求周围环境空旷、比较接近自然状态，容器口面积相对比小型蒸发器大许多，从理论上讲，其观测记录更具有实际代表性。
但由于E601型蒸发器的维护和操作要求较高，常会因一些其他原因引起观测记录和计算偏差，比如E601中的蒸发量出现的负值就是这种偏差现象之一。
我们认为有必要对这一现象进行技术上的探讨。
关键词：E601型蒸发器蒸发量负值E601型蒸发器在一些水文（位）站已使用多年。
这种蒸发器与小型蒸发器相比,因其仪器结构、安装高度、周围环境等更具合理性、科学性。
所以所测得的蒸发量也更具有代表性，比较接近自然水面的蒸发状况。
然而，由于Ｅ601型蒸发器安装、维护、观测等要求高,其中某一环节若不规范，就有可能造成记录的误差。
比如E601中的蒸发量出现的负值就是这种误差现象之一。
虽然在《水文资料整编规范》中规定，因降水或其他原因，使蒸发量出现负值时作0.0处理。
但在实际观测中，E601型蒸发器出现负值的原因较为复杂。
一、出现负值的客观原因。
笔者在从事多年水文实际观测和资料整编工作中发现，E601型蒸发器出现负值现象基本上都出现在阴雨天。
根据资料记录分析，出现负值的客观原因主要有以下几方面:1、观测时间差。
根据日蒸发量计算公式：日蒸发量=前一天读数+日降水量-当日读数-溢出水量⑴式中日降水量一般采用20cm的雨量器的测量值。
在实际操作中，往往E601型蒸发量和降水量的观测可能在不同时刻进行。
这中间有个时间差，如果在这个时间差内正好有雨，尤其是出现较大降水时，此时先测量降水再进行蒸发器测针读数那么蒸发量的计算会出现较大误差，甚至出现负值。
2、水汽凝结作用。
春、冬季节里，在天气突然转暖的情况下，或者有雾的天气里，大气中水汽比较充沛、空气接近饱和而且空气比较暖和。
由于蒸发器中水温与气温有差异，会造成近地表面水汽凝结并溶入蒸发器的水中。
乌拉泊水文站E-601型蒸发器与20cm蒸发器观测资料的相关分析
发表时间：2010-03-30T19:18:24.390Z 来源：《中华建设科技》2010年第2期供稿 作者： 徐荣，木明江·吾受尔，金兵，崔丽芹
[导读] 本文通过对乌拉泊水文站E-601型蒸发器与 20cm蒸发皿13年蒸发量观测资料的相关分析
1. 前言蒸发量是水循环过程中的重要资料，对它的研究在水文、水利、农业灌溉，特别是在水库工程的运行管理等领域有着极其重要 的作用。
2. 流域概况 乌鲁木齐河水系位于天山北坡中段，发源于天山天格尔Ⅱ峰附近一号冰川，源头海拔4479m以上，西接头屯河水系，东到乌拉泊和柴 窝堡洼地之间的分水岭，大致由南至北各支流泉沟汇入后到东道海子，全长214Km，流域总面积4684Km2。乌拉泊水文站1947年建站，地 处乌鲁木齐河中游，地理位置为东经87°35′、北纬43°38′，属国家重要水文站，海拔1090.142m。是水库站，乌拉泊水库以上流域面积为 2596Km2，乌鲁木齐河多年平均年径流量为2.4×108m3。受地形影响，主要风场为南北向，最大风速30m/s。多年平均气温为5.1℃。多年 平均年降水量为243.1mm。根据多年观测资料统计，乌拉泊水文站用 20cm蒸发皿测得的多年平均年蒸发量为2564.6mm，干旱指数1.7。 由于蒸发皿口径为20cm，且安装与离地面0.7m高处，误差较大。所以从1980年起，该站增设了E-601型蒸发器，但由于从80年到95年没 有对比观测，至2008年共有13年对比观测资料。 本文对E-601型蒸发器与 20cm蒸发皿的13年蒸发量观测资料进行了相关分析，得到了两种蒸发器的折算系数，为有效利用长序列 20cm蒸发皿资料，并即将兴建的大西沟水库提供依据。 3. 观测与资料情况 乌拉泊水文站的观测资料有E-601型蒸发器、 20cm蒸发器1996年-2008年5-9月汛期对比观测资料及10-4月稳定封冻期对比观测资 料。按照《水面蒸发观测规范》SD265-88的规定，夏季每天8时同时观测。冬季稳定封冻期E-601型蒸发器一次性观测冰期蒸发总量， 20cm蒸发皿每5天观测一次。乌拉泊水文站陆上水面蒸发场一年中稳定封冻期长达150天左右。E-601型蒸发器从进入稳定封冻期一直到 春季冰层融化脱离器壁得期间，进行冬季一次性观测冰期蒸发总量。稳定封冻期E-601型蒸发器蒸发总量的计算公式为： E前=h前 - h取 - h 后 + P + h加 （1） 式中：h前、h后分别为封冻前最后一次和解冻后第一次的蒸发器自由水面高度；h取、h加分别为相应封冻时段取出和加入的水量；P 为整个封冻期的降水量，如进行扫雪，则相应场次的降雪量不作统计。稳定封冻期E-601型蒸发器日冰面蒸发量的计算公式为：E日=E总/ 结冰期日数（2） 若E-601型蒸发器月蒸发量观测的开始或结束不在月初、月末时，可先插补开始或结束月份当月的合并观测蒸发量，再加上E-601型蒸 发器实测的逐日蒸发量得E-601型蒸发器月蒸发量。乌拉泊水文站1996年-2008年E-601型蒸发器和 20cm蒸发皿历年各月平均蒸发量统计 见表1；乌拉泊水文站1996年-2008年E-601型蒸发器和 20cm蒸发皿历年蒸发量统计。20cm蒸发器用实测的蒸发量；E-601型蒸发器5-9 月实测的蒸发量，若E-601型蒸发器月蒸发量观测的开始或结束不在月初、月末时，可先插补开始或结束月份当月的合并观测蒸发量，再加 上E-601型蒸发器实测的逐日蒸发量得E-601型蒸发器月蒸发量。 4. 两种蒸发器蒸发量时程分配及蒸发量折算系数 4.1蒸发量时程分配。点绘两种蒸发器13年各月平均蒸发量过程曲线。从图中可以看出：两种蒸发器各月平均蒸发量过程分配较为相 似，最大值出现在7月，最小值出现在1月；最大值与最小值之比E-601型蒸发器为9.26、 20cm蒸发器为8.65，较为接近。点绘两种蒸发 器13年历年平均蒸发量年变化过程曲线。从图中可以看出：两种蒸发器年际变化趋势是一致的，20cm蒸发器年际变幅为745.4mm，E-601 型蒸发器年际变幅为686.3mm。表2乌拉泊水文站1996年~2008年历年蒸发量统计见表年份蒸发量（mm）E-60120cm比值 4.2蒸发量折算系数。 E-601型蒸发器与20cm蒸发器蒸发量折算系数K值按下列公式计算：K= E-601型蒸发量/20cm蒸发皿蒸发量计算结果见表1和表2。从 表1中可以看出：两种蒸发器年蒸发量（1-12月）的折算系数为0.54；冬季合并观测（10-4月）蒸发量的折算系数为0.47；汛期（5-9月） 的折算系数为0.57；冬季小，夏季大。表2中可以看出乌拉泊水文站站两种蒸发器多年平均蒸发量折算系数为0.54。综合分析可知，乌拉泊 水文站站E-601型蒸发器与 20cm蒸发器年蒸发量折算系数为0.54，利用这个折算系数乘 20cm蒸发器多年平均蒸发量，可以推算出乌拉 泊水文站站E-601型蒸发器的多年平均蒸发量为1518.6mm，该值与E-601型蒸发器实际观测的多年平均蒸发量（系列长达13年） 1391.8mm较为接近。由于 20cm蒸发器测得的蒸发量与实际水面蒸发量相差较大，E-601型蒸发器观测的蒸发量更接近实际水面蒸发量。 5. 两种蒸发器蒸发量相关分析用两种蒸发器历年各月平均蒸发量点绘相关图。分析可知，两种蒸发器历年各月平均蒸发量的相关系数 为0.9884，线性相关显著，且两种蒸发器月平均蒸发量的系数为0.5601，与前面分析的折算系数0.54很接近。 用两种蒸发器历年蒸发量点 绘相关图，可知，两种蒸发器多年平均蒸发量的相关系数为0.813，线性相关显著，且两种蒸发器月平均蒸发量的系数为0.5434，与前面分 析的折算系数0.54很接近。 6. 结语以上分析表明，在E-601型蒸发器与 20cm蒸发器蒸发量之间有良好的相关关系，其折算系数可选为0.54。由于乌拉泊水文站
《民用建筑雨水控制与利用设计规程》条文说明
民用建筑雨水控制与利用设计规程Design specification for rainwater management and utilization incivil buildingDB**/T******条文说明目次1 总则 (x)3 设计参数 (x)3.1 降雨参数 (x)3.2 水量与水质参数 (x)4 雨水控制与利用系统设置 (x)4.1 一般规定 (x)4.2 雨水控制与利用系统方案 (x)4.3 系统选择 (x)5 雨水收集与排除 (x)5.1屋面雨水收集 (x)5.2硬化地面雨水收集 (x)5.3雨水弃流 (x)5.4雨水排除 (x)6 雨水入渗 (x)6.1一般规定 (x)6.2渗透设施 (x)6.3渗透设施计算 (x)7 雨水储存与回用 (x)7.1一般规定 (x)7.2储存设施 (x)7.3雨水回用供水系统 (x)7.4系统控制 (x)8 水质处理 (x)8.1处理工艺 (x)8.2处理设施 (x)8.3雨水处理站 (x)9 调蓄排放 (x)1总则1.0.1 本规程编制的主要目的是结合浙江的天气气候条件和经济建设发展水平，贯彻国务院关于海绵城市建设的相关文件精神。
随着城市化进程的不断发展，城市地区不透水地面面积逐年增长，造成雨水资源流失、地下水位逐步下降等问题的同时，也造成城市内涝频现。
实施贯彻雨水控制与利用可以在强降雨中不同程度地减轻周边区域积水现象，对减轻洪涝灾害具有重要作用。
同时雨水的资源化利用也是节水的重要措施，雨水的控制和利用与目前浙江省正在实施的“五水共治”政策中的各个环节都是相关和相辅相成的。
本规程的制定，对指导民用建筑雨水控制与利用工程的规划、设计，使其做到经济合理、安全可靠，对规范浙江地区的雨水控制与利用工程建设具有重要意义。
1.0.2 本条规定规程的适用范围。
本规程对本省范围内新建、改建和扩建的民用建筑都适用，内容涵盖了对雨水控制与利用工程规划、设计的相关规定。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第４１卷第５期２０１３年１０月气 象 科 技ＭＥＴＥＯＲＯＬＯＧＩＣＡＬ ＳＣＩＥＮＣＥ ＡＮＤ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶｏｌ．４１，Ｎｏ．５Ｏｃｔ．２０１３Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器与小型蒸发器测值对比分析刘红霞１，２ 王飞２（１成都信息工程学院大气科学学院，成都６１０２００；２新疆塔城地区气象局，塔城８３４７００）摘要 通过塔城国家基准站１９８５—２００１年非冰期（４—１０月）Ｅ－６０１Ｂ型与小型蒸发器逐月蒸发量对比观测数据及塔城水文站２００９—２０１１年３年冰期（１１月至次年３月）冰面蒸发对比观测数据，应用比值法和多元线性回归方法，计算了两种蒸发量之间的折算系数。
结果表明：小型蒸发器蒸发量与Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量存在很好的线性相关关系，相关系数非冰期为０．８７７，冰期为０．９２４；折算系数非冰期为０．５９６，冰期为０．３４９，为有效利用长序列、单站点小型蒸发器观测资料提供了依据。
关键词 蒸发量 相关分析 折算系数ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｑｘｋｊ．ｎｅｔ．ｃｎ气象科技新疆气象局青年基金项目（２０１２３３）资助作者简介：刘红霞，女，１９７９年生，在读硕士研究生，主要从事业务管理和科研工作，Ｅｍａｉｌ：４０４４７４７４９＠ｑｑ．ｃｏｍ收稿日期：２０１２年７月１５日；定稿日期：２０１２年１２月２１日引言蒸发是实现地面和空气水汽交流的重要途径，在水分收支平衡、水文、水利灌溉、农业蒸散等领域具有重要作用［１］。
当前我国气象站和水文站的蒸发观测设备主要有Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器和２０ｃｍ口径蒸发皿（以下简称小型蒸发器）。
其中小型蒸发器由于容积小，金属器壁裸露在空气中，其蒸发量与实际蒸发量相差较大，不能代表实际蒸发量。
从１９８５年开始我国气象台站陆续安装了Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器是ＷＭＯ推荐使用的蒸发量观测仪器，其构造原理和安装位置更加接近自然，测得的蒸发量与实际蒸发量更为接近［２］。
塔城国家基准站１９５３年建站，自建站起一直使用小型蒸发器观测蒸发量，在１９８５—２００１年非冰期开展了小型蒸发器和Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器的对比观测，从２００２年开始，冰期（１１月至次年３月）蒸发量观测使用小型蒸发器，非冰期（４—１０月）蒸发量观测使用Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器，为使塔城多年冬季小型蒸发器蒸发量资料更具使用价值，资料更加完整，本研究使用了塔城水文站２００９—２０１１年３年冰期（１１月至次年３月）蒸发对比观测资料，计算了塔城冰期蒸发折算系数。
１ 资料和方法本文使用的资料是塔城国家基准站１９８５—２００１年非冰期蒸发量对比观测资料、相应时段的常规气象资料（包括温度、风速、日照时数、气压等）；塔城水文站２００９—２０１１年冰期蒸发量对比观测资料。
全部资料均通过一致性、合理性检验，通过人工方法发现并改正一些有明显错误的数据，如：某日某项蒸发量有缺测，则同时剔除另外一项同日蒸发量；某日小型蒸发器观测值小于大型蒸发器观测值，则对数据进行分析，查看当日天气情况，进行订正处理。
本文主要基于ＳＰＳＳ统计分析软件，运用现代统计分析方法和多元线性回归方法对两种蒸发量进行对比分析，计算出折算系数，并进行检验［３］。
２ 非冰期结果分析２．１ 两种蒸发器蒸发量相关性分析２．１．１ 相关分析相关系数是衡量两个变量线性相关密切程度的量，用公式（１）计算１９８５—２００１年非冰期两种蒸发器各月平均蒸发量及合计蒸发量相关系数，并进行显著性检验。
结果表明，相关系数均在０．８７０以上，最高为４月，达到０．９５３，全部通过了α＝０．００１的显著性检验，相关性显著。
Ｒ＝∑ｎｉ＝１（ｘｉ－珚ｘ）（ｙｉ－珔ｙ）∑ｎｉ＝１（ｘｉ－珚ｘ）槡２∑ｎｉ＝１（ｙｉ－珔ｙ）槡２（１）式中：Ｒ为相关系数，ｘｉ为小型蒸发器蒸发量资料，ｙｉ为Ｅ－６０１Ｂ型蒸发量资料。
用小型蒸发器蒸发量和Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量历年４—１０月平均蒸发量点绘相关曲线图，如图１所示，两种蒸发器历年４—１０月平均蒸发量相关系数为０．８７７，通过了α＝０．００１的显著性检验，说明两组数列相关显著，使用较长序列的小型蒸发器观测资料，延长Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器资料序列具有实际意义。
图１ 历年４—１０月Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器与小型蒸发器蒸发量散点图２．１．２ 离散系数分析离散系数（Ｃｖ）又称变异系数，是反映总体各观测值的差异程度或离散程度的指标，具体计算公式见公式（２），本文计算了两种蒸发量各月的离散系数。
Ｃｖ＝１珚ｘ１ｎ∑ｎｉ＝１ｘｉ－珚（）ｘ槡２（２）分析历年４—１０月蒸发量资料，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量离散系数大于小型蒸发器蒸发量离散系数的月份为４月、６月、７月、９月，说明Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量资料的离散程度较大，其随机误差较大，人为因素影响较大。
其中Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量平均最大变异系数出现在４月，为０．２８９；小型蒸发器蒸发量平均最大离散系数出现在１０月，为０．３５６。
２．１．３ 两种蒸发量非冰期月际、年际变化点绘塔城站两种蒸发器１９８５—２００１年１７年各月平均蒸发量曲线图（图２），年内月际间两种蒸发量变化趋势一致，相关性较好，呈正相关，一年中蒸发量最大的季节是夏季，夏季各月（６月、７月、８月）图２ 塔城站非冰期各月平均蒸发量曲线小型蒸发器蒸发量均在２７０ｍｍ以上，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量均在１６０ｍｍ以上。
年内蒸发量变化相似，为单峰型，峰值出现在７月，峰谷在１０月。
根据塔城站４—１０月蒸发量对比观测资料，绘制塔城站１９８５—２００１年１７年非冰期总蒸发量变化曲线，如图３所示，由图３可见两种蒸发量的年际间变化趋势一致，小型蒸发器蒸发量年际间变幅为６８８．７ｍｍ，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量年际间变幅为４１７．８ｍｍ，小型蒸发器蒸发量的年际变幅比Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器的大。
由图３同时可见，１９９７年蒸发量最大，其中小型蒸发器蒸发量为１９６４．５ｍｍ，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量为１１４７．５ｍｍ，与对应时段的气象要素值对比发现：１９９７年４—１０月，平均气温为１７年中最高，为１９．０℃；月平均相对湿度为最低，为４２％；可见蒸发量在年内月际间和年际间的变化受气象因素的影响，主要与气温、风速、日照时数成正相关，与相对湿度成负相关，为使小型蒸发器蒸发量折算系数更接近实际，在计算折算系数时，应考虑气象要素对蒸发的影响。
图３ 塔城站１９８５—２００１年４—１０月总蒸发量年际变化曲线２．２ 小型蒸发器与Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量折算系数２．２．１ 比值法计算折算系数习惯上，折算系数定义为较大水体的蒸发量与较小水体的蒸发量的比值［４］，故小型蒸发器对Ｅ－３５８第５期刘红霞等：Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器与小型蒸发器测值对比分析６０１Ｂ型蒸发器的蒸发折算系数Ｋ定义为Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量与小型蒸发器蒸发量的比值：Ｋ＝Ｅ－６０１Ｂ型－蒸发器蒸发量／小型蒸发器蒸发量 （３）本研究运用公式（３）计算了塔城站１９８５—１９９９年４—１０月各月蒸发量及４—１０月总蒸发量的Ｋ值、偏大率Ｄ、差值。
其中Ｄ为小型蒸发与大型蒸发相比偏大的百分率。
计算结果见表１。
表１ １９８５—１９９９年塔城站年平均蒸发量４月５月６月７月８月９月１０月４—１０月合计小型／ｍｍ １６９．３ ２３２．４ ２７３．２ ２８８．５ ２７０．２ １９５．１ １０８．８ １５２６．２Ｅ－６０１Ｂ／ｍｍ ９０．６ １２６．４ １６３．７ １７９．３ １６６．５ １２２．７ ６６．４ ９０９．６折算系数０．５３５ ０．５４４ ０．５９９ ０．６２２ ０．６１６ ０．６２９ ０．６１０ ０．５９６差值／ｍｍ ７８．７ １０６．０ １０９．５ １０９．２ １０３．７ ７２．４ ４２．４ ６１６．６偏大率／％８７ ８４ ６７ ６１ ６２ ５９ ６４ ６８从表１可见，塔城站两种蒸发器蒸发量年内各月分布规律基本一致，最大值均出现在７月，其中小型蒸发器蒸发量为２８８．５ｍｍ，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量为１７９．３ｍｍ；折算系数介于０．５３５～０．６２９之间，９月折算系数（Ｋ）最大，为０．６２９，非冰期４—１０月的折算系数为０．５９６；两种蒸发器测定的蒸发量差别也很大，４—１０月多年平均蒸发量合计值，小型蒸发器蒸发量为１５２６．２ｍｍ，Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量为９０９．６ｍｍ，差值为６１６．６ｍｍ，偏大率为６８％；此外蒸发量越大，差值也越大，折算系数与偏大率成反比。
２．２．２ 多元线性回归模型利用塔城站１９８５—１９９９年对比观测期，４—１０月各月Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量与各月气温、最高气温、最低气温、饱和水汽压、相对湿度、风速、降水量、日照时数、气温日较差、饱和差等气象要素求相关系数，其中气温、相对湿度、日照时数均通过了０．０１的显著性检验，相关系数分别为０．８８５、－０．９４２、０．６９４，说明上述３个气象因子在塔城站对Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量的影响最大，其中气温和日照时数与之均呈正相关，相对湿度与之成负相关，表明气温、日照时数越大，蒸发量越大，相对湿度越小、蒸发量越大。
这与盛琼、申双和等［５－７］的研究结论相一致。
为真实反映气象因素与蒸发量的关系，参照有关文献［８－９］研究方法，将各月Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量Ｙ作为因变量，选取小型蒸发器蒸发量（Ｘ１）、气温（Ｘ２）、相对湿度（Ｘ３）、风速（Ｘ４）、日照时数（Ｘ５）等５个气象要素作为自变量，进行多元线性回归分析，建立多元线性回归模型，计算结果见表２。
表２ 塔城站Ｅ－６０１Ｂ型蒸发器蒸发量回归模型月份回归方程Ｒ４月Ｙ＝０．００４ Ｘ１＋３．２９６ Ｘ２－２．５９４ Ｘ３＋１５．３０５ Ｘ４－０．１１１ Ｘ５＋１８３．０８２ ０．９９１＊＊＊５月Ｙ＝０．２ Ｘ１＋１．２４６ Ｘ２－２．３１２ Ｘ３＋１５．０６９ Ｘ４－０．１５ Ｘ５＋１８９．０３８ ０．９６８＊＊＊６月Ｙ＝－０．０３３ Ｘ１＋４．６４６ Ｘ２－３．９２８ Ｘ３＋１．９４ Ｘ４－０．１３ Ｘ５＋３１９．１５ ０．９６４＊＊＊７月Ｙ＝０．１４５ Ｘ１－１．３８９ Ｘ２－２．４３６ Ｘ３－１１．３６３ Ｘ４＋０．１９３ Ｘ５＋２５９．２９１ ０．９４２＊＊＊８月Ｙ＝０．０４９ Ｘ１－２．１５７ Ｘ２－３．１５３ Ｘ３－２５．０９９ Ｘ４＋０．１１１ Ｘ５＋３７１．７８ ０．９６０＊＊＊９月Ｙ＝０．０６５ Ｘ１＋２．７９４ Ｘ２－１．６７４ Ｘ３＋５．８２６ Ｘ４－０．０２７ Ｘ５＋１４０．２９３ ０．９６４＊＊＊１０月Ｙ＝０．４４４ Ｘ１－０．０１７ Ｘ２－０．２２６ Ｘ３＋１１．４７ Ｘ４－０．１３７ Ｘ５＋３６．８１８ ０．９６９＊＊＊４—１０月Ｙ＝０．０３３ Ｘ１＋２２．６８９ Ｘ２－１７．５５９ Ｘ３－２０．４５７ Ｘ４－０．３２３ Ｘ５＋１５５５．００５ ０．９５０＊＊＊ 注：＊＊＊表示方程通过α＝０．００１的显著性检验。