管径计算书
建筑给排水计算书
给排水计算书一、生活用水系统（一）供水方式采用生活水池—分区变频泵增压的供水方式：1区为十九层至机房层最高用水点标高：8.40+96.70+1.00=106.10m最高用水点工作水头：10.00m水头损失：所需扬程H=106.10+10.00+13.52=129.62m 2区为十二层至十八层最高用水点标高：8.40+65.65+1.00=75.05m最高用水点工作水头：10.00m水头损失：取12.00m所需扬程H=75.05+10.00+12.00=99.05m3区为五层至十一层最高用水点标高：8.40+41.50+1.00=50.90m最高用水点工作水头：10.00m水头损失：取12.00m所需扬程H=50.90+10.00+10.00=72.90m4区为地下二层至调度楼五层最高用水点标高：8.40+22.80+1.20=32.40m最高用水点工作水头：5.00m水头损失：取10.00m所需扬程H=32.40+5.00+8.00=47.40m（二）用水量（三）给水管管径（一）接一个客房卫生间的给水支管1．一个客房的给水当量总数确定（只计算冷水）给水当量数为2.52．设计秒流量确定q=0.2a (N g)1/2 =0.2×2.5×(2.5)1/2 =0.79 l/s3．管径选择查给水钢管水力计算表得：D=DN25，v=1.49m/s（二）给水干管（以1区为例）1区总给水当量数为2.5×130=325q=0.2a (N g)1/2 =0.2×2.5×(325)1/2 =9.01 l/s查给水钢管水力计算表得：D=DN100，v=1.04m/s（四）设备选择生活水池容量为：25% Qd=173.5m3，取200 m3变频成套供水设备：1区一用一备：Q=35 m3/h，H=135m，N=18.5kw2区一用一备：Q=35 m3/h，H=105m，N=15kw3区一用一备：Q=35 m3/h，H=75m，N=11kw4区二用一备：成套Q=50.0 m3/h，H=50m，N=11kw单泵Q=25.0 m3/h，H=50m，N=5.5kw二、热水系统（一）供水方式分区同冷水。
管道工程计算书(第一套方案)
管道工程计算书(第一套方案)第一节排水管网课程设计任务书陕西某县排水管网系统扩大初步设计（第二组）一、城市概述陕西省某县位于中国西北部，属水资源短缺地区之一。
随着城市经济的发展，人们生活水平的提高，环境保护的需要，该区原有排水体制已不能适应发展的要求。
在对该区的地质、受纳水体水质资料、人口分布及气象资料进行了充分的调研活动，要求提出一套完善的排水管网系统。
该区人口密度为700人/公顷（城市总人口在7万左右），生活污水排水量标准为200（L/cap ﹒d），绿化面积占城市总面积的10%。
全市地形高差相对平坦，等高线较疏。
该区有一纸板厂，每日最大排水量在4000立方米；还有一亚麻厂和电厂，每日最大排水量各为2000立方米2500立方米。
城市北面有一条从西向东流动的河流，常年水温在16度左右。
城市的平均地下水位在地面下6米左右。
中小学污水量标准为85L/(人.日)，时变化系数为2.2；其中小学生学生人数为1500人，教职工200人；中学生学生人数为1000人，教职工为100人。
宾馆的总层数为16层，每层客房床位数为50个，污水量标准为300L/位，小时变化系数为2.6 。
医院设有600床位，污水量标准为220L/(人.床)，每日工作24小时，时变化系数为2.0。
二、地形与城市总体规划资料（1）城市地形与总体规划图一张,比例为1：3000 （道路的比例为1：3000）；（2）城市各区中各类地面与屋面的比例（%）见表1；表 1 城市各区各类地面与屋面的比例三、气象资料（1）城市气温等资料如下：年平均气温在10～15℃之间，年平均无霜期220天。
（2）夏季主导风向 西南风 ； （3）设计暴雨强度公式及其参数如下：重现期为1年，地面集水时间t 1=10min 。
四、地质资料表2 城市地质资料五、受纳水体水文与水质资料表3 受纳水体水文与水质资料六、设计内容：进行城市污水管道工程的扩初设计和城市雨78.0)5.6()lg 95.01(2.1436++=t T q水管道工程的扩初设计。
建筑给排水计算书_2013年.05.16
给/排水专业计算书1.设计依据1.《室外给水设计规范》GB 50013-20062.《室外排水设计规范》GB 50014-2006（2010年版）3.《建筑给排水设计规范》GB50015-2003（2010年版）4.《全国民用建筑工程设计技术措施》（给水排水2009）5.《建筑给排水设计手册》6.甲方提供的资料和要求2.工程概况2.1项目整体内容为住宅、商业、办公、社区服务中心，农贸市场，并提供餐饮、文化娱乐等设施；是一大型综合建筑体，计划开发总建筑面积约为476286. 9m:，其中包括地上部分建筑面积320807. 8m2,地下建筑而积为155479. 11m'。
2.2项目二期组成：三层地下建筑，使用功能包扌4地下一层超市及商业、二层及三层机动车停车场；地上建筑包括：商业裙楼、A、B栋办公楼及社区服务中心二期。
3.生活给水系统计算3.1给水方案3.1.1 A栋公寓生活给水系统公寓竖向分为5个区，分区压力按0. 15Mpa〜0.35Mpa设计，供水泵房设于地下三层。
7F — 15F的2个分区由设于地库三层泵房的低区变频供水泵组配合减压阀供给；17F -28F的3个压力分区由设于地库三层泵房的高区变频供水泵组配合减压阀供给。
公寓的变频调速泵组各设有三台泵，一台不锈钢材质的隔膜气压罐,三台泵为两主一辅。
3.1.2 B栋办公楼生活给水系统办公楼竖向分为4个区，分区压力按0. 15Mpa〜0. 45Mpa设计，供水泵房设于地库三层。
7F-15F的2个分区由设于地库三层泵房的低区变频供水泵组配合减压阀供给；17F-28F的2个压力分区由设于地库三层泵房的高区变频供水泵组配合减压阀供给。
办公楼变频调速泵组各设有三台泵，一台不锈钢材质的隔膜气压罐,三台泵为两主一辅。
3. 1. 3群楼商业及地库生活给水系统群楼商业及地库竖向为一个分区，分区压力按0. 15Mpa〜0.45Mpa设计，系统采用变频供水泵组加压供水；1F-6F采用变频泵直供，地库采用变频泵配合减压阀供给。
水力计算书
水力计算书已知条件：1、居民用户：55户2、总室外楼前架空管长度4米；室外楼前架空管1长度65米； 室外楼前架空管2长度75米；3、中压管道长度150米4、4个单元5层5、立管长度12米6、每户额定耗气量：2.7m ³/h （标）7、中压管道设计压力：0.4MPa8、中压管道运行压力：0.2MPa9、低压管道设计压力：5000Pa 10、低压管道运行压力：2400Pa 一、计算流量Q h1=∑kNQn=0.375*0.7*55+0.75*2*55=96.94m ³/h （标） Q h2=∑kNQn=0.40*0.7*30+0.75*2*30=53.40m ³/h （标） Q h3=∑kNQn=0.43*0.7*25+0.75*2*25=45.03m ³/h （标） Q h4=∑kNQn=0.68*5*0.7+0.92*5*2=11.58m ³/h （标） 由理想气体状态方程可得工况下的流量分别为：()h m T P T P Q Q h I /99.34273200325.101293325.10194.96321121=⨯+⨯⨯==中()h m T P T P Q Q h I /63.1012734.2325.101293325.10194.963211211=⨯+⨯⨯==()h m T P T P Q Q h I /45.552734.2325.101293325.1014.533211222=⨯+⨯⨯==()h m T P T P Q Q h I /76.462734.2325.101293325.10103.453211233=⨯+⨯⨯==()h m T P T P Q Q h I /02.122734.2325.101293325.10158.113211244=⨯+⨯⨯==二、计算管道管径由v D Q 436002π＝工可得vQ D I⨯⨯⨯=π36004（由《化工工艺设计手册》查得中压流速范围为10~20m/s ，本设计取15m/s ；低压流速范围为8~12m/s ，本设计取8m/s ）中压管道内径：mm m vQ D I 29029.01514.3360099.34436004==⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=π中查《低压流体输送用焊接钢管》得公称口径DN25的焊接钢管外径为33.7mm ，壁厚为3.2mm ，33.7-3.2=30.5mm ＞29mm 。
倒虹吸计算书
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
换热站计算书
换热站计算书一、项目概况：XXXXX换热站总供热面积为12万㎡，共4幢楼，其中低区6万㎡，最高建筑高度45.4m，高区6万㎡，最高建筑97.6m，换热站位于地下车库，站房标高为-4.8m。
本居住小区均为节能建筑，住宅采暖热指标取用32W/㎡。
一次侧供/回水温度130/70℃(校核温度95/60℃)，设计压力1.6MPa，二次侧供/回水温度45/35℃，低区设计压力1.6MPa，高区设计压力2.5MPa。
站内建设2个机组1#机组为低区机组，2#机组为高区机组，两个机组均按6万㎡设计。
二、管径1.一次网管径：120×32×3.6/（4.18×35）=94.4m³/h选取DN200 比摩阻=37.4Pa/m 流速0.81m/s2.二次网管径：1#，2#机组：60×32×3.6/（4.18×10）=165.4 m³/h选取DN250 比摩阻=34.17pa/m 流速0.89m/s3.补水管径补水量0.02×330.8=6.62 m³/h选取DN80 比摩阻=24.86pa/m三、设备选型1.1#机组：1）板式换热器：采暖热指标按32w/㎡考虑，热负荷：Q=60000×32=1920KW板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）式中：Q—板式换热器的热负荷（kW）η—板式换热器效率，取η=0.96~0.99K—板式换热器的传热系数，W /(㎡·℃)，水-水换热K=800；B—板式换热器内壁污垢的修正系数；水-水换热器取0.65~0.8；△Tm—加热介质和被加热介质的对数平均温差（℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）T1—加热介质进口温度（℃）T2—加热介质出口温度（℃）t1—被加热介质进口温度（℃）t2—被加热介质出口温度（℃）ln—自然对数工况一：一次网供回水温度按设计温度（130/70℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=130-35=95℃△T2=T2-t1=70-45=25℃对数平均温差△Tm=（95-25）/ln（95/25）=52.43℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*52.43)=73.35㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为73.35×1.2=88㎡，工况二：一次网供回水温度按校核温度（95/60℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=95-35=60℃△T2=T2-t1=60-45=15℃对数平均温差△Tm=（60-15）/ln（60/15）=32.46℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*32.46)=118.5㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为118.5×1.2=142.2㎡，综合工况一、二的计算结果，选取板式换热器面积为150㎡换热器板片材质：AISI 316L，板片厚度：0.6mm板式换热器二次侧压力损失≯3m板式换热器一次侧压力损失≯5m1) 循环水泵：循环水泵扬程为：H=K （H1+H2+H3）式中：H ——循环水泵扬程（m ）K ——安全系数，取1.10～1.20。
滴管标准计算书
r ) 0.571
Φ 6.8
算毛管顺坡极限孔数
方程式右侧 2911718.698
算毛管顺坡极限孔数
方程式右侧 -0.048314858
h2
1
Ghd
r(Pn'
1)
(Pn'
0.52)2.75 2.75
毛管顺坡极限孔数
Nm 334ຫໍສະໝຸດ 方程式左右调Pn'
试，使之尽量相
132
8125.99
毛管顺坡极限孔数
计算逆坡毛管出水孔最大压差
毛管灌水器间距
逆坡毛管铺设坡度
逆坡毛管最大压 差
Se
0
Δhmax逆
0.3
-0.02
0.46
毛管压比
G 1.16445E-07
设计工作水头
hd 10
试算顺坡毛管实际 孔数 N 231
计算毛管进口工作压力基础数
毛管铺设坡度 J
0.02
计算ΔH ΔH 1.33
H Ghd (N 0.52)2.75 2.75
49.00266288
242.6555821
管道外径(mm)
D 125
b
4.77
水锤验算
管道壁厚(mm)
e 2.7
干管管径 276.99
水泵选型
校核干管管径经济性
tn年运行时间 1350.00
xn电费 0.40
Q干 252.00
D` (10(tn xn）0.15Q干 0.43
D` (10(tn xn）0.15Q干 0.43
支管顺坡极限孔数 毛管进口至首孔距 顺坡支管极限长
Nm
S0
Lm
122
0.3
72.9
压力管道计算书
1、光面管抗外压稳定判断
管壁厚度δ16mm
管径D2300mm
管道倾角α20
内水压力H0.5Mpa
钢材弹性模量Es206000N/mm2
钢材屈服点δs315N/mm2
临界外压Pcr0.138699104N/mm2
大气压P0.1
安全系数K≥2不设加劲环 1.386991041
2、有加劲环明管外压稳定计算
加劲环间距l3000mm
泊松比μ0.3
最小临界压力波数n5 4.940临界外压Pcr 1.71N/mm2
安全系数K≥217.14
3、加劲环抗外压稳定及应力分析
截面惯性矩I R2933821.78
加劲环有效截面重心处半径R1168.9
假定加劲环高度h100mm
假定加劲环厚度h8mm
加劲环两侧变形主管长度L′105.804mm
假定重心轴离管壁内侧距离18.9mm
上S1面积776.8
中S2面积23.2
下S3面积3513.739128
上S1面积形心离重心轴距离y148.55
中S2面积形心离重心轴距离y2 1.45
下S3面积形心离重心轴距离y310.9
S1*Y1-S2*Y2-S3*Y3=0-619.7564906
加劲环有效截面面积A R4313.739128
P CR10.378415462
取二者小值P CR20.393863138
安全系数K≥2 3.938631377
4、加劲环横截面压应力
计算截面上轴向压力N R345000N
径向均布外压力标准值P0K0.1N/mm2
受压构件稳定系数。
流量及管径计算书
流量与管径、压力、流速的一般关系流量与管径、压力、流速的一般关系一般工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。
流量=管截面积X流速=0.002827X管径的平方X流速(立方米/小时)。
其中，管径单位：mm，流速单位：米/秒，饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。
水头损失计算Chezy公式Chezy这里：Q——断面水流量（m3/s）C——Chezy糙率系数（m1/2/s）A——断面面积（m2）R——水力半径（m）S——水力坡度（m/m）根据需要也可以变换为其它表示方法:Darcy-Weisbach公式由于这里：h f——沿程水头损失（mm3/s）f——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲）l——管道长度（m）d——管道径（mm）v——管道流速（m/s）g——重力加速度（m/s2）水力计算是输配水管道设计的核心，其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和确经济管径。
输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失，而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%，因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。
管网建模之基本公式篇一、管渠沿程水头损失才公式圆管满流，沿程水头损失也可以用达西公式表示：h f——沿程水头损失（mm3/s）λ——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲）l——管道长度（m）d——管道径（mm）v——管道流速（m/s）g——重力加速度（m/s2）C、λ与水流流态有关，一般采用经验公式或半经验公式计算。
常用：1．舍维列夫公式（适用：旧铸铁管和旧钢管满管紊流，水温100C0（给水管道计算））2．海曾－威廉公式适用：较光滑圆管满流紊流（给水管道）3．柯尔勃洛克－怀特公式适用：各种紊流，是适应性和计算精度最高的公式4.巴甫洛夫斯基公式适用：明渠流、非满流排水管道5．曼宁公式曼宁公式是巴甫洛夫斯基公式中y=1/6时的特例，适用于明渠或较粗糙的管道计算。
水厂计算书
自来水厂计算书目录1、取水泵房 (3)1.1 设计参数 (3)1.2 设计要求 (3)1.3 设计流量的确定和设计扬程估算 (3)1.4 泵的选择 (4)1.5 泵房布置 (4)1.6附属设备选择 (4)1.7泵房整体设计 (4)2、加药间设计计算 (5)2.1 设计参数 (5)2.2 设计计算 (5)3 混合设备计算 (7)3.1设计参数 (7)3.2 设计计算 (8)4 水力澄清池设计计算 (8)4.1 设计参数 (8)4.2设计计算 (9)5 重力式无阀滤池计算 (14)5.1 设计水量 (14)5.2 设计数据 (15)5.3 计算 (15)6 消毒设计计算 (18)6.1设计参数 (18)6.2加氯机及漏氯处理 (18)6.3加氯间及氯库设计计算 (19)7、清水池 (19)7.1 设计数据 (19)7.2 计算 (19)7.3 清水池布置 (21)8 吸水井 (21)8.1 设计要点 (21)8.2 吸水井的设计 (21)9、二级泵房的确定 (22)9.1 流量设计 (22)9.2 扬程 (22)9.3 选泵 (22)9.4 泵房布置 (23)9.5泵房附属设备 (24)1、取水泵房1.1 设计参数（1）进水管采用自流管设计，管内流速应考虑不产生淤积，一般不宜小于0.6m/s。
必要时，应有清淤措施。
（2）自流管一般不得少于两根，当事故停用一根时，其余管仍能满足事故设计流量要求（一般为70%-75%的最大设计流量）。
（3）自流管一般埋设在河底以下，其管顶最小埋深一般应在河底以下0.5m。
（4）当河流水位变化幅度不大时，岸边式集水井可采用单层进水孔口。
当河流水位变化幅度超过6m时，可采用两层或三层的分层进水孔口。
（5）为确保取水头部在最低水位下能取到所需水量，淹没进水孔上缘在设计最低水位下的深度应符合规定：顶部进水时，不得小于0.5m；侧面进水时，不得小于0.3m。
1.2 设计要求（1）设置两根DN325钢管（做好防腐处理）作为自流管，埋设在枯水位以下0.75m，采用侧面进水。
柴油发电机排烟管径计算书
2個 產生的壓力值：
0.8 in Hg
9.排煙淨化器產生的壓力值：
0.45 in Hg
三.代入 排煙管背 壓值計算 公式：
假設採用
Inches 之排煙 18 管1 支
排煙管等 長度 =
216
feet
R = 0.028 P = 0.192 Psi =
0.3927 in Hg
2.排氣量(Exhaust Gas Flow)：= 3.發電機引擎所能承受之最大
17587 1.74 in Hg
CFM
4.引擎排 氣溫度華 氏：
945 度
5.烟管直径： 5.排氣管直管長度：
18 inch 72 英呎(feet)
6.排氣管90度彎頭：
2個
7.排氣管45度彎頭： 8.换算后烟管总长度：
= 1.643 in Hg
经计算可知 采用： 18
< 引擎最大 背壓 1.74in Hg ---------OK
inch排 烟管一 只
机组排烟管径计算
一.排煙管背壓值計算公式： P=(L*R*Q*Q)/(5184*D*D*D*D*D)
P= 所產生的背壓值(psi)
L= 排煙管的等效長度(feet) = 直管長度 + 彎管等效長度
900彎管 L(feet)=33 × D/12(inches)
(彎管半徑=管徑)
900彎管 L(feet)=20 × D/12(inches)
(彎管半徑≧1.5倍管徑)
450彎管 L(feet)=15 × D/12(inches)
R= 39.6／(排氣溫度(Exhaust temp.)+4600)(0F)
Q= 引擎排氣量(Exhaust gas flow)(CFM)
雨、污水计算书
雨水管道计算书一、排水体制：雨污分流。
二、计算公式1.雨水计算公式Q = Ψ·q·F (L/s)式中Q——设计流量（L/s）；q——设计暴雨强度（L/s·ha），Ψ——径流系数，采用0.55 ；F——汇水面积（ha）；2.青岛市暴雨强度公式：q = 12440/（t+33.2）=258.1（L/s.ha）式中q——设计暴雨强度(L/s·ha)p——设计重现期（年），取5年；t——地面径流时间，采用t=5-15min，取15min；3.雨水管道过流能力计算（本工程雨水管按满流设计）流速V=1/nR2/3i1/2式中：V—流速（m/s）；R—水力半径（m），R=D/4（D为管道直径）；n—粗糙系数，取0.014。
= A V雨水管道过水能力Q管式中：A—管道断面三、计算内容道路南北两侧对称，现只计算道路北侧。
雨水管道布设起点桩号为K0+060，相当于实际桩号K20+900.1.汇水面积确定汇水单侧按60m宽度计取。
K0+060-K0+165段汇水面积为0.75Ha；（汇水起点桩号为K0+040）K0+165-K0+305段汇水面积为1.59Ha；K0+305-K0+445段汇水面积为2.43Ha；K0+445-K0+580段汇水面积为3.24Ha；K0+580-K0+865段汇水面积为4.95Ha；K0+865-K1+050段汇水面积为6.06Ha；K1+050-K1+180段汇水面积为6.84Ha。
2.管径确定（1）K0+060-K0+165假设管径为DN400，根据公式：Q=126.3*0.75=106.5（L/s）Q管=A V=22.25×D8/3×i1/2=1933×i1/2=115.98（L/s）＞Q=106.5（L/s）当i=0.0036时，Q管管道过水能力满足要求。
（2）K0+165-K0+305假设管径为DN400，根据公式：Q=126.3*1.59=225.78（L/s）Q管=A V=22.25×D8/3×i1/2=1933×i1/2=231.96（L/s）＞Q=225.78（L/s）当i=0.0144时，Q管管道过水能力满足要求。
流量与管径计算书
流量与管径、压力、流速的一般关系流量与管径、压力、流速的一般关系一般工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。
流量=管截面积X流速=0.002827X管内径的平方X流速 (立方米/小时)。
其中，管内径单位：mm ，流速单位：米/秒，饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。
水头损失计算Chezy 公式Chezy这里：Q ——断面水流量（m3/s）C ——Chezy糙率系数（m1/2/s）A ——断面面积（m2）R ——水力半径（m）S ——水力坡度（m/m）根据需要也可以变换为其它表示方法:Darcy-Weisbach公式由于这里：h f——沿程水头损失（mm3/s）f ——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲）l ——管道长度（m）d ——管道内径（mm）v ——管道流速（m/s）g ——重力加速度（m/s2）水力计算是输配水管道设计的核心，其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和确经济管径。
输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失，而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%，因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。
管网建模之基本公式篇一、管渠沿程水头损失谢才公式圆管满流，沿程水头损失也可以用达西公式表示：h f——沿程水头损失（mm3/s）λ——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲）l ——管道长度（m）d ——管道内径（mm）v ——管道流速（m/s）g ——重力加速度（m/s2）C、λ与水流流态有关，一般采用经验公式或半经验公式计算。
常用：1．舍维列夫公式（适用：旧铸铁管和旧钢管满管紊流，水温100C0（给水管道计算））2．海曾－威廉公式适用：较光滑圆管满流紊流（给水管道）3．柯尔勃洛克－怀特公式适用：各种紊流，是适应性和计算精度最高的公式4. 巴甫洛夫斯基公式适用：明渠流、非满流排水管道5．曼宁公式曼宁公式是巴甫洛夫斯基公式中y=1/6时的特例，适用于明渠或较粗糙的管道计算。
动力蒸汽管径计算公式及焓值对照表
蒸汽部分计算书一、蒸汽量计算：(6万平米)市政管网过热蒸汽参数：压力=0.4MPa 温度=180℃密度=2.472kg/m3蒸汽焓值=2811.7KJ/kg 换热器凝结水参数：温度=70℃焓值=293 KJ/kg 密度=978kg/m3（1）采暖部分耗汽量：热负荷6160kWG=3.6*Q/Δh=3.6*6160*1000/(2811.7-293)=8805kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=8805/978=9m3/h（2）四十七层空调耗汽量：热负荷200kWG=3.6*Q/Δh=3.6*200*1000/(2811.7-293)=285kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=285/978=0.29m3/h（3）高区供暖耗汽量：热负荷1237kWG=3.6*Q/Δh=3.6*1237*1000/(2811.7-293)=1768kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=1768/978=1.8m3/h（4）中区供暖耗汽量：热负荷1190kWG=3.6*Q/Δh=3.6*1385*1000/(2811.7-293)=1980kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=1980/978=2m3/h（5）低区供暖耗汽量：热负荷1895kWG=3.6*Q/Δh=3.6*1895*1000/(2811.7-293)=2708kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=2708/978=2.8m3/h（6）低区空调耗汽量：热负荷1640kWG=3.6*Q/Δh=3.6*1640*1000/(2811.7-293)=2344kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=3830/978=4m3/h（7）生活热水耗汽量：热负荷200kWG=3.6*Q/Δh=3.6*200*1000/(2811.7-293)=286kg/h凝结水量计算：G=m/ρ=286/978=0.3 m3/h（8）洗衣机房预留蒸汽量: 150kg/h（9）橱房预留蒸汽量: 200kg/h（10）蒸汽量合计: 9720kg/h二、蒸汽管道管径计算：蒸汽流速范围：ω=20~30m/s 计算公式：d=18.8*(V/ω)1/2（1）蒸汽入户管径:ω=35m/s V=9720/2.472=3932m3/hd=18.8*(3932/30)1/2=215 管径为D273X8（2）四十七层蒸汽总管径: ω=30m/s V=300/2.472=120m3/hd=18.8*(120/25)1/2= 41 管径为D57X3.5（3）高区供暖蒸汽总管径: ω=30m/s V=1768/2.472= 715m3/hd=18.8*(715/30)1/2= 92 管径为D108X4（4）中区供暖蒸汽总管径: ω=30m/s V=1980/2.472=800m3/hd=18.8*(800/30)1/2= 97 管径为D108X4（5）低区第一套换热系统蒸汽总管径: ω=30m/s V=2708/2.472=1095m3/hd=18.8*(1095/30)1/2= 113 管径为D133X4（6）低区第二套换热系统蒸汽总管径: ω=30m/s V=2344/2.472=948m3/hd=18.8*(948/30)1/2= 135 管径为D133x4（7）生活热水换热系统蒸汽总管径: ω=30m/s V=286/2.472=116m3/hd=18.8*(116/30)1/2= 37 管径为D45X3.5（8）厨房蒸汽总管径: ω=25m/s V=200/2.472=81m3/hd=18.8*(81/25)1/2= 33 管径为D45X3.5（9）洗衣机房蒸汽总管径: ω=25m/s V=150/2.472=61m3/hd=18.8*(61/25)1/2= 29 管径为D32X2.5（10）三十二至十五层立管管径: ω=30m/s V=120+715=835m3/hd=18.8*(835/30)1/2= 99 管径为D108X4（11）十五至地下四层立管管径: ω=30m/s V=120+715+800=1635m3/hd=18.8*(1635/30)1/2= 138 管径为D159X4.5三、各部分单台换热器凝结水量计算:（1）四十七层：285X0.7X1.1=220kg/h（2）高区供暖：1768X0.7X1.1=1360kg/h（3）中区供暖：1980X0.7X1.1=1524kg/h（4）低区供暖：2708X0.7X1.1=1895kg/h（5）低区空调：2344X0.7X1.1=1640kg/h四、各部分凝结水管管径根据流量与流速查《实用供热空调设计手册》水利计算表计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
管道公称直径
四 消防水母管
消防水总流量 水泵台数 单台水泵流量
Q q
m3/h m3/h
860 2 430
1
泵吸水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径
ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s mm
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
Di D0 w’ D
序号
给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核
项目
符号
ρ
单位 kg/m mm mm m/s mm
3
数据来源或计算公式
查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5
结果
1000.00 0.54 共3页 0.60 1.87 DN600
Di D0 w’ D
第3页
.
根据计算选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di2) 选定
21000 选定 查表 D =(Q/3600*0.785*v)^0.5 1000.00 1.57 3
D
序号
流速较核
项目
管道公称直径
符号 w’ D
单位 m/s mm
数据来源或计算公式
ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
2
结果
2.29 DN2000
第2页
共3页
.
4
出水总管2 循环水总流量 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径
q
ν ρ
m3/h m/s kg/m mm mm m/s mm
3
26930 选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
2
2.8 1000.00 1.84 2.00 2.38 DN2000
Di D0 w’ D
5
出水总管3 循环水总流量 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径
结果 推荐流速
第1页
共3页 1.0～1.2
1.2～1.6 1.5～2.0 1.5～2.0 2.0～2.5 2.0～3.0 2～3 0.5～1.5 ＜1.0 2.0～3.5 0.5～1.0 2.0～3.5 0.5～1.0
.
≥250 mm ≤1000mm
生活水、化学水、工业水及其他水管道：
3
其他水管
4 5
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di2) 选定
2.3 1000.00 0.57 0.60 2.06 DN1000
Di D0 w’ D
3
出水总管1 循环水总流量 给水流速 给水比容 管子内径
q
ν ρ
m3/h m/s kg/m mm
3
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
2
1.5 1000.00 0.70 1.20 0.52 DN1200
Di D0 ν’ D
2
泵出水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s பைடு நூலகம்m
2
1.4 1000.00 0.33 0.35 1.24 DN350
Di D0 ν’ D
2
泵出水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s mm
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
序号 项目 符号 单位 一、 推荐的管道介质流速(m/s)和管径计算 介质类别 ν m/s 吸水管 ν m/s 1 ν m/s m/s ν 压水管 m/s ν 2 ν m/s
ν ν ν ν ν ν ν
数据来源或计算公式 管道名称
＜250mm ＞1000mm ＜250mm ≥250 mm ≤1600mm ＞1600mm 离心泵出口管道及其他压力管道 离心泵入口管道 自流、溢流等无压排水管道 凝结水泵出口侧管道 凝结水泵入口侧管道 凝结水泵出口侧管道 凝结水泵入口侧管道
2
2.3 1000.00 0.36 0.40 1.90 DN400
Di D0 w’ D
Q q
m3/h m3/h
1900 2 950
1
泵吸水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s mm
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di2) 选定
1.5 1000.00 0.47 0.50 1.34 DN500
q
ν ρ
m3/h m/s kg/m mm mm m/s mm
3
2450 选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
2
2.2 1000.00 0.63 0.60 2.41 DN600
Di D0 w’ D
三 一次水母管
一次水总流量 水泵台数 单台水泵流量
Di D0 ν’ D
2
泵出水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m3 mm mm m/s mm
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定
2
2.3 1000.00 0.38 0.40 2.10 DN400
凝结水管 消防水管
m/s m/s m/s m/s m/s m/s m/s
二 循环水母管
循环水总流量 水泵台数 单台水泵流量
Q q
m3/h m3/h
根据水平衡 选定
21000 10 2100
1
泵吸水管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s mm
2
2.3 1000.00 0.26 0.30 1.69 DN300
Di D0 w’ D
3
出水总管 给水流速 给水比容 管子内径 选折管内径 流速较核 管道公称直径 ν ρ
m/s kg/m mm mm m/s mm
3
选定 查表 Di=(Q/3600*0.785*v)^0.5 根据计算选定 ν’=Q/(3600*0.785*Di ) 选定