人行天桥满堂支架施工方案)

深圳市宝安区田贝至大水坑道路工程
第Ⅲ合同段
四号人行天桥预应力箱梁满堂支架及模板
施工方案
编制单位：中国葛洲坝集团股份有限公司田贝至大水坑道路工程Ⅲ标施工项目部
编制：
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审核：
编制时间：2016 年12 月
四号人行天桥预应力箱梁满堂支架及模板施工方案
一、工程概况
田贝至大水坑道路工程Ⅲ标龙观路K4+255四号人行天桥主桥全长78.5米，跨度布置为0.25m(悬臂)+27.0m+32.0m+19.0+0.25m(悬臂)，主桥两端均设一部人、自行车混合梯道和一部人行梯道与主桥衔接。

主桥上部结构为直腹板预应力混凝土箱梁，梁高1.6m，梁宽5.3米，单箱单室，采用C50混凝土浇筑，梯道宽3.5m，采用钢筋混凝土现浇，人行梯道梁净厚0.45m，人、自行车行混合梯道梁净厚0.55m。

二、计算依据
《四号人行天桥施工图》、《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《路桥施工计算手册》等。

三、综合说明
由于其中模板支撑架高在5.8～6.9米范围内，按7.0米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围：现浇梁高按1.6m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。

（具体满堂脚手架及支架搭设布置详见附图《四号人行天桥满堂支架平面图》、《四号人行天桥满堂支架纵断面图》及《四号人行天桥满堂支架横断面图》）
四、搭设方案
1、基本搭设参数
模板支架高H为6.9m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，跨中底板、
翼缘板立杆纵距l
a 取0.6m，横距l
b
取0.6m；跨中腹板立杆纵距l
a
取0.6m，横距l
b
取0.6m；
跨端立杆纵距l
a 取0.6m，横距l
b
取0.6m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点
的自由长度a取0.2m。

模板底部的水平分配梁采用10cm×10cm方木，竖向内楞采用10cm ×10cm方木，间距拟定300mm。

2、材料及荷载取值说明
本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→
基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

1、板底模板的强度和刚度验算
1.1、荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。

混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1m/h,用插入式振捣器振捣。

模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能
f w=13.5 N/mm2(抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)
W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽
I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)
E=8000N/mm2(弹性模量)
［w］=L/400=0.75mm
10cm×10cm方木截面特征为：
I=bh3/12=1004/12 mm4
W=bh2/6=1003/6 mm3
E=9000 N/mm2；
Φ48×3.5钢管材料力学特性：
A=489 mm2 f =205 N/mm2
I=12.19×104 mm4W X=5.08×103mm2
E=2.06×105 N/mm2
模板按三跨连续梁计算，如图所示：
模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝1.2×26×1 =31.2kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x3＝2.5×1 =2.5kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x4＝2×1=2kN/m。

以上1、2项为恒载，取分项系数1.2，3、4项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2)×1.2=(0.3+31.2)×1.2=37.8kN/m；
q1 =(x3+x4)×1.4=(2.5+2)×1.4 =6.3kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08×37.8×0.32+0.1×6.3×0.32=0.329kN·m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1×37.8×0.32-0.117×6.3×0.32= -0.407kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

M max=0.407kN·m；
1.2、底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即
σ =0.491×106 /(5.40×104)=9.088N/mm 2
底模面板的受弯强度计算值σ =9.088N/mm 2，小于抗弯强度设计值 f m =13.5N/mm 2，满足要求。

1.3底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为:
Q=0.6g 1l c +0.617q 1l c =0.6×37.8×0.3+0.617×6.3×0.3=7.970kN ； 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ =3×7970/(2×1000×18)=0.664N/mm 2；
所以，底模的抗剪强度τ =0.664N/mm 2小于 抗剪强度设计值f v =2.1N/mm 2满足要求。

1.4、底模挠度验算
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
4
43412max 0.677
0.990min(,10)100100150
c c c x x l x x v l l EI EI ++=+< ν =0.537mm ；
底模面板的挠度计算值ν =0. 537mm ，小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10) =2mm ，满足要求。

2、底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 2.1、荷载计算
模板自重标准值：x 1=0.3×0.3=0.09kN/m ；
新浇混凝土自重标准值：x 2=1.2×26×0.3=9.36kN/m ； 施工人员及设备活荷载标准值：x 3=2.5×0.3=0.75kN/m ； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 4=2×0.3=0.6kN/m ；
以上1、2项为恒载，取分项系数1.2， 3、4项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g 2 =(x 1+x 2)×1.2=(0.09+9.36)×1.2=11.34kN/m ； q 2 =( x 3+x 4)×1.4=(0.75+0.6)×1.4=1.89kN/m ；
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
M max= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×11.34×0.92-0.117×1.89×0.92=-1.098kN·m；
2.2、方木抗弯强度验算
σ =1.098×106/(1/6×106)=7.99N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =7.99N/mm2小于抗弯强度设计值f m =10.8N/mm2，满足要求。

2.3、底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为：
Q=0.5g2l a+0.617q2l a=0.5×14.148×0.9+0.617×1.89×0.9=6.315kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ=0.947N/mm2；
故，底模方木的抗剪强度τ=0.947N/mm2小于抗剪强度设计值f
v
=1.3N/mm2满足要求。

2.4、底模方木挠度验算
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν=0.521×(x
1+x
2
)×la4/(100×E×I)+0.192×(x
3
+x
4
)×la4/(100×E×I)=0.568 mm；
底模方木的挠度计算值ν=0.500mm 小于挠度设计值[v] =Min(900/150，10) =6mm，满足要求。

3、侧模模板刚度验算
3.1、侧压力计算
新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的
较小值。

Pm=26H ①
Pm=4+0.22rt0 K S·K W·V1/2 ②
式中：Pm——新浇筑混凝土的最大侧压力(KN/m2)；
t0----混凝土的初凝时间；
K S——混凝土坍落度影响修正系数。

当坍落度小于30mm时取0.85；50～90mm时取1.0；110～150mm时取1.15；
K W——外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时KW=1；掺加具有缓凝作用的外加剂时K W =1.2；
V——混凝土的浇筑速度(m/h)。

根据泵送设备浇筑能力推算，取1m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新灌筑混凝土顶面的总高度(m)，取箱梁最高浇注高度，1.2m。

混凝土侧压力的计算分布:h=Pm/26，h为有效压头高度(m)。

由公式①得：
Pm=26×H=26×1.2=31.2 KN/m2
由公式②得：
Pm=4+0.22rt0 K S·K W·V1/2 =4+0.22×26×6×1.15×1.2×11/2=51.36KN/m2
按取最小值，故最大侧压力为31.2KN/m2
3.2、模板拉杆的计算选择如下：
F=Pm·A ③
式中：F——模板拉杆承受的拉力(N)
Pm——混凝土的侧压力为31.2KN/m2；
A——模板拉杆分担的受荷面积(m2)，其值为A=a×b；
a——模板拉杆的水平间距(m)；
b——模板拉杆的竖向间距(m)。

当拉杆竖向间距为0.5m，按公式③计算拉杆水平间距
查对拉拉杆采用Φ16mm一级钢筋改制，其抗拉强度为39187N
F=Pm·A=31.2×a×0.5<39187N
a<2000mm,为加大模板刚度取a=900mm。

3.3、侧模验算
模板验算，计算每米宽,按照三跨连续梁计算抗弯强度验算
M=0.1qL2 =0.1×31.2×0.32 =0.281KN·m
б=M/W=2.81×105/ 5.4×104=5.2N/mm2
б<fw=13.5N/mm2，可行
挠度验算
W=
2
0.677
100
ql
EI
= 0.677×31.2×3004）/（100×8000×4.86×105）=0.44mm
W＜[w]=0.75mm，满足刚度验算。

若现浇连续箱梁侧模采用木模满足要求。

4、立杆稳定性验算
4.1、荷载分析计算
4.1.1、模板及模板支撑架荷载Q1
通过计算模板荷载如下：
a、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.6KN/m2；
b、底模（包括背带木）、外侧模：取q
1－2
=1.8KN/m2；
d、脚手架荷载：
按支架搭设高度7.5米计算（含剪刀撑）：q
1-3
=4.0KN/m2。

4.1.2、箱梁混凝土荷载Q
2
见各单元计算
4.1.3、施工荷载Q
3
施工人员及设备荷载取q
3-1
=1.0KN/m2。

查《公路桥涵施工技术规范》附录D第3条取值。

水平面模板的砼振捣荷载，取q
4-1
=2.0 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D 第4条取值。

垂直面模板的砼振捣荷载，取q
4-2
=4.0 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D 第4条取值。

倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
q
4-3
＝3.0kN/m2（采用汽车泵取值3.0kN/m2）
4.2、立杆受力计算
本支架计算长度(按规范5.6.3.2条)：l0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m
本支架长细比λ=l0/i=180/1.58=113.924，查附录E表知ψ=0.489532。

立杆承载力[N]=ψ*A*f=0.489532× 4.89cm2×20.5KN /cm2=49.0731KN
单肢立杆轴向力计算公式N＝（1.2Q
1 +1.4Q
3
）×Lx×Ly+1.4 Q
2
×Lx×Ly
式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距
4.2.1、跨中断面
4.2.1.1、腹板计算
分别以图中计算翼板、腹板、底板和顶板作为荷载计算单元。

钢筋混凝土梁重：q2-1=0.78×26÷0.65=31.20KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.65
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+31.20)+1.4×(1.0+2.0+3.0)] ×0.9×0.65=30.19KN Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.65m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=30.19KN<[N]= 49.0731 KN
4.2.1.2、底板计算
钢筋混凝土梁重：q2-1=（0.54+0.54）×26÷1.8=15.60KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+15.60)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.9=26.63KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=26.63KN<[N]= 49.0731 KN
4.2.1.3、翼板计算
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.2775×26÷1.1=6.56KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+6.56)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.9=17.85KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=17.85KN<[N]= 49.0731 KN
4.2.2、桥墩、台顶中横梁断面
底板计算
钢筋混凝土梁重：q2-1=6.352×26÷6.0=27.53KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.6×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+27.53)+1.4×(1+2+3)] ×0.6×0.9=25.49KN
L x、L y ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=25.49KN<[N]= 49.0731 KN
经以上计算，立杆均满足受力要求。

5、地基受力计算
地基处理跨中采用100㎝压实度为95％土路基（地基承载力为300kPa），上垫15×15㎝方木，根据力的扩散原则，计算原状土层荷载。

跨端采用承台上垫Ⅰ25工字钢置放在C30承台上作为支架基础。

地基承载力计算公式f=N/A g，
f——地基受力，
N——单肢立杆竖向轴力，
A g——支撑单肢立杆的原土层面积(按方木与地的接触面积计算)，计算土层受力面积考虑立杆纵横向步距。

各部位地基受力如下表：
5.1、地基处理
跨中部位立杆底托边长为15cm×15cm，路基压实处理后承载力300kpa，上部满堂脚手架基础跨中区域采用150×150mm方木条形基础，方木顺纹抗压强度为10MPa。

跨端区域满堂脚手架基础采用Ι25工字钢，工字钢抗压强度为235Mpa，承台基础抗压强度为30Mpa。

5.2、验算荷载组合
5.2.1、取单根立杆分析：根据以上计算可知，单根立杆跨端区域最大荷载N1=25.49KN，底托面积S=0.15×0.15=0.025m2
立杆底部I25工字钢承受荷载为：N/S=25.49/0.025=1.02MPa<235Mpa，工字钢承载力满足要求；
应力按每根工字钢与C30承台接触底面积0.125×2.0m考虑，C30承台上的承载力为：
25.49×30/（0.125×2.0）=3.059MPa < 30MPa，C30承台基础承载力满足要求；
5.2.2、取单根立杆分析：根据以上计算可知，跨中区域立杆最大荷载N2=30.19KN，底托面积S=0.15×0.15=0.025m2
立杆底部方木承受荷载为：N/S=30.19/0.025=1.21MPa<10Mpa，方木承载力满足要求；
应力按每根立杆底部方木底面积0.15×0.9m考虑，100cm回填层上的承载力为：
30.19/（0.15×0.9）=223.63KPa<300kpa，回填层基础承载力满足要求。

局部地基承载力若达不到要求采用贝雷架梁板作为支架加强基础。

5.3、地基处理完成后，按照现场情况在搭设支架周围设置排水沟，以便冲洗模板、养生水、雨水等能从排水沟及时排水。

6、支架立杆稳定性验算
扣件式满堂支架是组装构件，单根扣件支架在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N]=ΦA[ó]
脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝12.19×104mm4，回转半径i=1.58cm，查《钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7：钢管截面特性取值。

梁端底板按横杆步距：h=120cm计算。

梁端底板钢管长细比λ＝L/i=120/1.58=75.9<[λ]=250取λ＝76；
轴心受压杆件，查《钢管脚手架安全技术规范》附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数ψ＝0.744，[ó]=205MPa
梁端底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN
支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于跨中腹板处，其N＝30.19KN（见前立杆受力验算）
由上可知：跨中腹板处：30.19KN＝N≤[N]=74.6KN
六、支架的预压
安装模板前，要对支架进行压预。

支架预压的目的：
1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。

本方案采用砂袋(或钢材)预压法进行预压，预压重量模似梁体分段分部位布置砂袋(或钢材)预压。

为了解支架沉降情况，在加砂袋(或钢材)预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。

在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用卸砂袋(或钢材)，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸砂袋(或钢材)。

卸砂袋(或钢材)完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于
卸砂袋(或钢材)后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

七、钢管脚手架施工方案
7.1、测量放样
平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。

按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。

桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；
沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置。

在堆载预压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载预压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm 为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。

根据数据调整底模标高及支架高度。

连续梁的线形以梁底标高为控制标准。

7.2、搭设顺序及搭设方法
7.2.1、在混凝土脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5厘米厚通长木垫板，宜顺架体纵向铺设。

7.2.2、本工程架体搭设在主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。

立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面20厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

7.2.3、架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

7.2.4、安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

7.3、技术要求
7.3.1、立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；
7.3.2、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；
7.3.3、对接扣件的开口应朝上或朝内；
7.3.4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；
7.3.5、立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；
7.3.6、立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300；
7.3.7、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的三分之一；
7.3.8、大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250且不大于50mm。

7.3.9、安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

7.3.10、扣件安装应符合下列规定：
7.3.10.1、扣件规格必须与钢管外径相同；
7.3.10.2、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。

7.3.11、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

7.4、脚手架使用规定
7.4.1、严禁上架人员在架面上奔跑、退行；
7.4.2、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
7.4.3、严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
7.4.4、脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。

7.4.5、脚手架使用中应定期检查下列项目：
7.4.5.1、扣件螺栓是否松动；
7.4.5.2、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；
7.4.5.3、安全防护措施是否符合要求；
7.4.5.4、是否超载。

7.5、拆除规定
7.5.1、拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；
7.5.2、拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；
7.5.3、拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；
7.5.4、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；
7.5.5、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

7.6、脚手架安全措施
7.6.1、禁止任意改变构架结构及其尺寸；
7.6.2、禁止架体倾斜或连接点松驰；
7.6.3、禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；
7.6.4、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；
7.6.5、禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；
7.6.6、禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；
7.6.7、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；
7.6.8、不得在架上搬运重物；
7.6.9、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；
7.6.10、脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；
7.6.11、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
7.6.12、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；
7.6.13、脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；
7.6.14、拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。

7.7、钢管脚手架的防电、避雷措施
7.7.1防电措施
7.7.1.1、钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

7.7.1.2、钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

7.7.1.3、夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

7.7.2、避雷措施
7.7.2.1、避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

7.7.2.2、接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。

垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。

7.7.2.3、接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。

接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

7.7.2.4、接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。

7.7.2.5、接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。

7.7.6、雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。

7.8、钢管脚手架的维护与管理
7.8.1、钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。

宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。

7.8.2、钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。

7.8.3、扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。

7.8.4、长钢管搬运时应有防弯曲措施。

7.8.5、建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。

7.8.6、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

7.8.7、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。