梁顶裂缝计算对比
施工中预应力箱梁顶面裂缝问题的探讨
了横 向裂 缝 ， 缝 分 布情 况 见 表 １ 裂 。
３ 裂 缝 产 生 的原 因
通 过 对 施 工记 录 资 料 及 裂 缝 分 布 等 情 况 分 析 ， 认
压 ， 对 其 他 梁 段 只 采 用 了 沉 降 量 类 比 法 设 置 支 架 和 而
模 板 ， 进 行 浇 注 箱 梁 混 凝 土 。 于 在 浇 注 箱 梁 混 凝 就 由
⑦
②
ｉ
ｊ
为 裂 缝 产 生 的 主 要 原 因是 支 架 未 按 设 计 要 求 进 行 预压
２ 裂 缝 情 况
本 桥 左 幅箱 梁 于 ２ ０ ０ １年 ４月 开 始 浇 注 ， ６月 中旬 浇 注 完 毕 。６月底 就 发 现 ① 、 、 墩 处 箱 梁 顶 面 出 现 ③ ④
罗 永 忠 。丁 钧 巍
（ 东 省 路 桥 建 设 发 展 公 司 ，广 东 广 州 ５ ０ ３ ） 广 １ ６ ５
摘
要 ：针 对 一 座 正 在 施 工 中 的 预 应 力 梁 桥 顶 面 出 现 裂 缝 的 问 题 ， 据 现 场 实 测 资 料 根
就其 裂缝 产 生 的原 因 、 缝 对桥 梁结 构 的影 响及 裂缝 处理 等 进行 分析 探讨 。 裂
遍 ， 顺 缝 铺 设 一 层 １ ｎ 宽 玻 璃 丝 布 ， 后 再 用 环 氧 再 ５ｃｌ 然
树脂 复 涂 一 遍 ， 复 三 遍 。 环 氧 树 脂 采 用 聚 酰 氨 作 固 反
化 剂 ， 增 强 其 韧 性 。 为 验 证 桥 梁 经 处 理 后 是 否 满 足 以
设 计 及 使 用 要 求 ， 对 桥 梁 的 结 构 性 能 进 行 了 静 载 试 特
验 。试 验 结 果 表 明 ， 中 的 应 变 和 挠 度 均 符 合 设 计 要 跨 土 前 未 对 支 架 进 行 预 压 ， 注 混 凝 土 过 程 中 支 架 随 着 浇
先张法预应力混凝土板梁顶面裂缝的分析与防治
凝 土 的老 化 ， 严 重 降低 混 凝 土 的强度 ； 会 裂缝 的产 生 使 混
砂 率 ：７ ３ ％
Ｐ ０５ ． 泥 。 ・ ２５水
凝土 渗水 、 液性 增 大 ， 渗 易造 成 其 内部 受力 筋 的腐 蚀 ， 响 影 水 泥 ： 用 辽 阳 天 瑞 水 泥 有 限 公 司 生 产 的 《 瑞 》 到 混凝 土的耐 久性 ， 采 天 使其 寿命缩 短 。 碎 石 ： 用 辽 阳罗 大 台镇 沙 浒 生 产 的（ — ０） 采 ５ ２ ｍｍ 碎
先 张法 预 应 力混 凝 土板 梁 顶 面 裂 缝 的分 析 与 防治
苑建 国 （ 铁 局 团 七工 有限 中 九 集 第 程 公司
摘 要 ：本 文 以沈 阳 四环 快 速 路 新 建 工 程 第 二合 同段 桥 梁 工程 主 石 （ 掺和 比例 ： — ｍｍ Ｏ ：Ｏ ２ ｍｍ ０ ） ５ １ Ｏ ３ ％ １－ ０ ７％
Ｂ Ｆ ９聚 羧酸 高效减 水剂 ， 量 １Ｏ ％ Ｈ一 掺 ．０ ２ 裂缝 的产 生 １ ３米 首件 预 制 的个 别 空 心板 梁 在 混凝 土 浇筑 完 成拆 结构 位于 于洪 区平 罗镇上 三 家村 ，沈 彰高 速公 路 东侧 ， 新 模后， 在顶 面沿拉 毛纹 路及 箍筋横 向产生长 度 ３ — ０ ０ ５ ｍｍ ， 蔡 线北侧 。１ ｍ 跨径 先张 预应 力空 心板 梁共计 １ ０片 ， ３ ６ 均 宽 度 为 ０ １ ．ｍｍ 的裂缝 ， ． ０３ 顶面 纵 向也 出现 ３ ～ ０ ０ ５ ｍｍ ， 由项 目部 预 制板 梁 梁场 生 产。 １ ｍ 预 应 力 空 心板 是桥 梁 宽度 为 ０１ ．ｍｍ 的裂缝 。 ３ ． ０２ 用红 色墨水滴 灌 标注 后 ， 混 将 工 程 的 主 要 承 力 结 构 ， 此 保 证 混 凝 土 的 预 制 质 量 至 关 重 凝 土裂缝 凿 开 ， 以发现 裂缝 深度 在 １ ３ 因 可 — ｍｍ 之间 ， 因此 ， 要 ，我 段 施 工 的 １ ｍ 先 张 法 预 应 力 空 心 板 梁 施 工 的相 关 可 以初步 判 定 为温度 裂 缝或 收缩 裂缝 ， 对空 心板 的 受力 ３ 这 参数如 下 ： 及 使 用并 不 构 成影 响 ， 当预应 力 钢 绞 线放 张 后 ， 于 混 但 位 结构 类型 ： 跨径 １ ｍ 预 应力 混凝 土先 张空 心板 梁 ３ 凝 土 顶部 的抗 拉强 度 会 降低 、 应 的张 力会 增 加 ， 而 会 相 从 混凝 土 设计 强 度 ：０ ａ ４ Ｍｐ 导 致 裂缝 宽 度 、 度和 深 度 都会 有 增 加 的可 能 ， 长 这一 情 况 钢 绞线 类型 ： １ ． １ ６ ＭＰ ２７ ８ ０ ／ 必须 要 加 以考 虑 ， 后 综合 分析 裂缝 产 生 的原 因 ， 提 出 然 并 混 凝土 配合 比 ： 水泥 ： ： 石 ： ： 砂 碎 水 外加 剂 ＝ ２ ： ８ ： 改进 措施 。混 凝 土早期 裂 缝一 旦发 生 ， 渗 透性 能会 发 生 ４ ６ ６ ５ 其
在疲劳荷载作用下的高强钢筋混凝土梁裂缝宽度计算
Ｏ７ ３ 静 载 试 验 ．１
０７ ３ 疲 劳试 验 ．１ Ｏ７ ３ 疲 劳试 验 ．１ Ｏ７ ３ 疲 劳试 验 ．ｌ
｝ 昆凝土 压碎 。观察 发现 ，造成 梁破 坏 的主裂缝 几乎
全 部集 中在纯 弯段 。而做 疲劳试 验 的梁 ，在疲 劳荷 载试验 前 的两 次静 载作 用下 ，梁 的裂缝 已经 基本 出
本文 以受 拉钢筋 配筋 率和 钢筋等 级 为参数 。设
计 制 作 了９ 梁 混 凝 土 强 度 等 级 为Ｃ ０ 高 强钢 筋 根 ７的
混凝 土梁 ＝ Ｏ２ ／ ＝ ．８ ／ ７１Ｎ ｍ ２ ６ ． ｍｍ ， ６６ Ｎｍｍ － ． ／ ｍ ， Ｎ ６
＝
裂 缝 发 展 的研 究较 少 。本 文 以高 强 钢 筋 混 凝 土梁
ｌ ４． １ ２ １ｌ ． ３６ ｌ ３７ １ ．
试件 的支 点 、荷 载作 用 点位 置 见 图 ｌ ，试 验采 用三分 点加 载 ，在跨 中形成 纯弯段 。 １ ． 静载试 验 ．１ ３ 从 低 、中配 筋率两 组梁 中各抽 出一 片做 静载试 验 ，确 定其 极 限承 载 力 。做静 载 试 验 时 ，一般 ５ 次 加载 ，估计 开裂 和破坏 前适 当加密 ，每 一级 均量测 混凝 土应 变 、钢 筋应 变 、裂 缝宽 度及极 限荷 载 。
Ｏ 引 言
下 裂 缝 宽度 的计 算 方 法 和 公 式 ，计 算 结 果 与 实 测 结果 符合 良好 。
１ 试 验 概 况
１１ 试 件 设 计 ．
随 着 建 筑 高 度 和 跨 度 不 断 增 加 ，高 强 钢 筋 和 高 强 混 凝 土 被 广泛 应 用 于工 程 中 ，钢 筋 和混 凝 土 都 处 于 高 应 力状 态 。对 高 强 钢 筋 混 凝 土 构 件 在 疲 劳 荷 载作 用 下 构 件 的 疲 劳 研 究 日益 重 要 。 目前 ， 对 于 高 强 钢 筋 混凝 土 的在 疲 劳荷 载 作 用 下 的研 究 多集 中在 疲 劳 性 能 上 ，而对 梁 在 疲 劳 荷 载作 用 下
先张法预应力混凝土板梁顶面裂缝的分析与防治
先张法预应力混凝土板梁顶面裂缝的分析与防治1 概述沈阳四环快速路新建工程第二合同段桥梁工程主体结构位于于洪区平罗镇上三家村，沈彰高速公路东侧，新蔡线北侧。
13m跨径先张预应力空心板梁共计160片，均由项目部预制板梁梁场生产。
13m预应力空心板是桥梁工程的主要承力结构，因此保证混凝土的预制质量至关重要，我段施工的13m先张法预应力空心板梁施工的相关参数如下：结构类型：跨径13m预应力混凝土先张空心板梁混凝土设计强度：40mpa钢绞线类型：φ12.7/1860mp混凝土配合比：水泥：砂：碎石：水：外加剂=426：685：1167：162：4.26水灰比：0.38砂率：37%水泥：采用辽阳天瑞水泥有限公司生产的《天瑞》p·o52.5水泥。
碎石：采用辽阳罗大台镇沙浒生产的（5-20）mm碎石（掺和比例：5-10mm 30%；10-20mm 70%）砂：采用开源清河生产的中砂水：饮用水外加剂：北京恒峰永信科技发展有限公司生产的bhf-9聚羧酸高效减水剂，掺量1.00%2 裂缝的产生13米首件预制的个别空心板梁在混凝土浇筑完成拆模后，在顶面沿拉毛纹路及箍筋横向产生长度30~50mm，宽度为0.1~0.3mm的裂缝，顶面纵向也出现30~50mm，宽度为0.1~0.2mm的裂缝。
用红色墨水滴灌标注后，将混凝土裂缝凿开，可以发现裂缝深度在1~3mm 之间，因此，可以初步判定为温度裂缝或收缩裂缝，这对空心板的受力及使用并不构成影响，但当预应力钢绞线放张后，位于混凝土顶部的抗拉强度会降低、相应的张力会增加，从而会导致裂缝宽度、长度和深度都会有增加的可能，这一情况必须要加以考虑，然后综合分析裂缝产生的原因，并提出改进措施。
混凝土早期裂缝一旦发生，其渗透性能会发生改变，其暴露于易损伤环境的表面积也随之增大，加速混凝土的老化，会严重降低混凝土的强度；裂缝的产生使混凝土渗水、渗液性增大，易造成其内部受力筋的腐蚀，影响到混凝土的耐久性，使其寿命缩短。
t梁裂缝限值,规范
竭诚为您提供优质文档/双击可除t梁裂缝限值,规范篇一：新规范混凝土梁裂缝控制验算计算书裂缝控制验算计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:l-1二、示意图三、依据规范:《混凝土结构设计规范》(gb50010-20xx)四、计算信息1.几何参数截面类型t形截面宽b=400mm截面高h=1200mm受压翼缘宽bf=1000mm受压翼缘高hf=120mm2.材料信息混凝土等级c30f2tk=2.01n/mm钢筋种类hRb400e2s=200000.00n/mm钢筋类型带肋钢筋纵筋相对粘结特性系数νi=1.000纵筋根数、直径:第1种纵向钢筋:8f25纵筋实配面积a2s=3927mm3.计算信(t梁裂缝限值,规范)息受弯αcr=1.90受拉钢筋合力点至近边距离as=60mm混凝土保护层厚度c=30mm最大裂缝宽度限值ωlim=0.300mm4.荷载信息荷载效应准永久组合计算的弯矩值mq=900.000kn*m五、计算过程1.计算有效受拉混凝土截面面积ateate=0.5*b*h=0.5*400*1200=240000mm22.计算纵向钢筋配筋率ρteρte=as/ate=3927/240000=0.0163.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqd2eq=Σnidi/Σniνidi=(8*252)/(8*25*1.000)=25.000mm4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σsh0=h-as=1200-60=1140mmσs=1000000*mq/(0.87*as*h0)=1000000*900.000/(0.87*3927*1140)=231.078n/mm25.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-(0.65*ftk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.010/(0.016*231.078))=0.7546.计算最大裂缝宽度ωmaxωmax=αcr*ψ*σs/es(1.9*c+(0.08*deq/ρte))=1.900*0.754*231.078/200000.000*(1.9*30.000+(0.08*2 5.000/0.016))=0.297mmωmax=0.297mm 篇二：规范允许偏差一览表一、钢筋工程二、砌体工程三、模板工程模板安装允许偏差及检查方法四、混凝土工程预制构件尺寸允许偏差及检验方法注：1、为构件长度（mm）。
钢筋混凝土梁裂缝计算
有很多人在设计混凝土梁的时候都忘记了验算梁的裂缝和挠度，当然这一定是错误的设计方式，因为某些情况下梁很可能不满足正常使用的要求和耐久性的需求，那么：第一个问题是：钢筋混凝土梁什么时候是强度控制，什么时候是裂缝控制呢？一般情况下，经过抗震设计的嵌固层以上的结构（7度以上），其框架梁多属于强度控制，裂缝大都可以满足设计要求，因为地震作用比较大，地震组合需要的强度配筋已经比正常使用状态下的配筋大了，当然地震产生的内力与竖向作用产生的内力之间的比例关系，是决定因素，而并不是说考虑了地震作用就一定能满足裂缝要求。
但是对于次梁，地下室等结构的梁构件，由于标准组合比非抗震设计组合的内力不会小很多，因此一般对于非抗震设计的构件而言，正常使用状态的设计对梁的配筋起控制作用，当然这个结论也不绝对，具体分析如下个问题。
第二个问题是：裂缝计算主要与哪些因素有关系？1.受拉钢筋的应力水平，受拉钢筋的应力与裂缝宽度线性相关，因此控制受拉钢筋在标准组合下的应力水平是控制裂缝宽度的关键因素，国外如ACI,EC等多控制受拉钢筋的应力水平在0.6fy左右，由于我国的荷载分项系数较小，因此受拉钢筋的应力水平比国外稍大，对于HRB400三级钢，25mm左右的直径，正常保护层下的梁而言，应力水平主要在0.6-0.8区间不等，而这个应力水平将随着钢筋直径，保护层，配筋率，混凝土等级等因素的变化而变化。
2.受拉钢筋配筋率，配筋率是决定钢筋应力有效利用水平的关键因素，因此也是裂缝计算的关键因素之一，统计混凝土规范的计算公式表明，配筋率越大，钢筋应力有效利用的水平越高，裂缝也越容易控制，这里好象存在一个悖论，比如在前提条件相同的情况下，一根400X800的梁裂缝计算不满足要求，而换成350X800裂缝计算却满足要求了，就是因为后者配筋率大了一些，因此钢筋应力水平要求相应放松了的缘故，从本质上说这是混凝土规范裂缝宽度验算公式的“特点”，但是从另一方面来看，“死扣”规范有时候却可以用于优化构件尺寸。
混凝土结构工程裂缝的判断——梁、柱、板的裂缝
一、梁的裂缝O1前言在讨论混凝土裂缝之前，首先要明确“裂缝”的基本概念。
裂缝通常是物体表面窄长形状，可以用肉眼观察到的间隙。
这种间隙造成了材料的间断和不连续，例如，在房屋建筑结构的表面出现这种现象，就往往与“材料断裂”和“传力中断”这些影响安全的隐患和潜在危险联系起来，从而引起各种疑虑。
对于引起裂缝的原因，应该区别“受力裂缝”和非受力的“间接裂缝”；对于裂缝造成的后果，应该区别“一般裂缝”和“危险裂缝”。
从本质上分析，一般裂缝和间接裂缝是难以避免的;而只有严重的受力裂缝才可能引起结构的安全问题;因此，对于可见的裂缝进行准确的判断，并采取针对性的措施消除其不利影响，才是正确的对策。
对裂缝的成因、性质及影响（后果）等进行判断，是一件比较复杂、困难的工作，需要综合各种影响因素和工程经验进行分析。
作为一名结构检测鉴定工程师，工作中会经常遇到各种形式的混凝土结构裂缝，如何准确判断各种混凝土结构裂缝类型、成因及影响，对于准确评估整体结构安全至关重要。
因此，小编按照结构工程中构件的类型（梁、板、墙、柱等）和位置（顶面、底面、侧面）为线索，以表格和图示的形式分别列出可能产生的各种裂缝形态，并分析其可能产生的原因、类型、形式和后果，供检测、判断实际工程裂缝时参考。
小编在最近的检测鉴定工作中，遇到某建构筑物混凝土框架梁端部发生一处剪切斜裂缝的情况，因此，本节首先介绍梁的裂缝判别。
02梁的受力特点梁作为结构构件的几何特征是两个方向（高和宽）尺度很小，而另一方向（长度）尺度很大。
从受力角度考虑，水平的梁主要承受板传来的垂直荷载，有时其本身也要承受很大的集中荷载。
梁承载产生的效应主要是弯矩，跨中多为正弯矩；而支座边则为负弯矩，有时还伴有较大的剪力。
梁的纵向受力配筋一般比较多，且集中在顶部两侧（负弯矩筋）或底部（正弯矩筋），并以箍筋相互连接，形成钢筋骨架。
03梁的三类裂缝1、梁侧垂直裂缝由于支承和约束的条件不同，受弯梁引起垂直裂缝有跨中梁底正弯矩裂缝和两端梁顶负弯矩裂缝两类。
桥梁桩基裂缝计算
桥梁桩基裂缝计算
桥梁是连接两岸的重要交通设施，其承载能力直接关系到交通安全和通行效率。
而桥梁的稳定性则与桩基裂缝有着密切的关系。
因此，对桥梁桩基裂缝进行准确的计算和评估显得尤为重要。
桥梁桩基裂缝计算的目的在于评估桩基裂缝对桥梁结构的影响，以便采取相应
的加固措施或修复方案。
桥梁桩基裂缝的计算通常包括以下几个步骤：首先，需要进行桩基的详细勘察，获取桩基的相关参数，包括桩的直径、深度、材质、桩基土的性质等。
这些参数将直接影响桩基的承载能力和受力情况。
其次，根据桩基的设计荷载和桩基土的承载力，计算桩基的受力情况。
桩基在
承载荷载的作用下会产生一定的变形和应力，这些变形和应力将引起桩基的裂缝产生和扩展。
然后，进行桩基的裂缝计算。
桩基的裂缝主要包括桩身裂缝和桩顶裂缝两种类型。
桩身裂缝一般是由桩的弯曲和剪切作用引起的，而桩顶裂缝则主要是由桩基的荷载和桩基土的承载力不匹配引起的。
最后，根据桩基的裂缝计算结果，评估桩基的安全性和稳定性。
如果桩基的裂
缝超过了设计规范的要求，就需要采取相应的加固措施或修复方案，以确保桩基的安全和稳定。
总的来说，桥梁桩基裂缝计算是桩基设计和评估的重要内容，通过准确的计算
和评估，可以及时发现桩基的问题，保障桥梁的安全和稳定。
因此，在桩基设计和施工过程中，必须严格按照相关规范和标准进行桩基裂缝的计算和评估，以确保桩基的质量和桥梁的安全。
小截面高墩预埋牛腿桁架及墩身裂缝计算分析
小截面高墩预埋牛腿桁架及墩身裂缝计算分析摘要：某公公分离立交桥为跨越某市四环路桥梁，上部为四跨连续梁结构，下部结构为柱式y型墩身，墩身下部截面2.7×1.8m，墩顶3.8m范围内逐渐增大至4.5×1.8m，墩高24.6-25.6m。
桥址地处四环高路堑，考虑安全性及经济性，箱梁现浇支架采用型钢牛腿桁架+贝雷梁支架，由于箱梁自重较大且墩身截面较小，常规牛腿无法承载，该桥采用双层牛腿组合型钢桁架，共同承载，满足了设计要求，实际使用过程中取得了良好的安全性和经济性。
本文以此为例，介绍小截面高墩支架法施工中，双层组合式牛腿桁架及墩身裂缝计算分析。
关键词：小截面高墩牛腿裂缝计算1 工程概况某市公公分离立交桥为跨越四环路桥梁，起点里程：k0+415.175，终点里程：k0+561.175，中心桩号：k0+488.175，与四环交叉桩号为k56+638.5，交角为90°。
上部结构为1联（4孔）的预应力混凝土等截连续箱梁，跨径布置为4×35m，桥梁全长146m，桥宽10m，梁高2m，c50混凝土共883m3；下部结构采用柱式墩（采用c30混凝土）、一字台，基础采用扩大基础。
箱梁总体采用型钢牛腿+贝雷梁支架，桥台前部分区域采用碗扣支架现浇施工。
2 主要依据及容许值2.1 主要依据①《某公公分离立交桥施工图》。
②《某公公分离立交桥施工方案》。
2.2 容许应力以下各章结构计算均采用容许应力法，钢材容许应力取值见下表（单位：mpa）混凝土容许应力取值见下表（单位：mpa）3 牛腿桁架计算3.1 计算荷载3.1.1 混凝土荷载贝雷梁横桥向15片，关于桥轴线对称布置，根据贝雷梁布置，箱梁横桥向分为15部分，各部分重量分别由其下对应的贝雷梁承受，如图3所示。
贝雷梁计算图示如图4图5所示：混凝土重量取26.2kn/m3，则计算得到每片贝雷梁承受的混凝土线荷载列表如下：3.1.2 风荷载风载按《公路桥涵设计通用规范》计算，f=kkkwa其中：k0 =0.75（按施工架设期间取值）；k1=ηk1=0.65×1.7=1.105（桁架风载系数）；k=1.4（按最不利地形地理条件选取）；k=1.12（按b类地表，离地面或水面25m高度计）；k=1.38（按b类取阵风风速系数）；wd=r=0.012017e-0.0001z=0.012017e-0.0020=0.01204沈阳市十年一遇风速为v=25.6m/sv=kkv=1.12×1.38×25.6m/s=39.6m/s求得：w===0.962kpa单片贝雷梁迎风面积：a=0.4a=0.4×1.6×3.0=1.92（m）；所受风载为：f=kkkwa=0.75×1.105×1.4×0.962×1.92=2.14（kn）将风荷载等效于集中荷载施加在每片贝雷梁桁架节点上。
裂缝及变形计算
第八章 裂缝及变形的验算
f t Ac 1 f t d l mu 4 m
lm K
d
裂缝间距越小，裂缝宽度也越小； 钢筋直径越细，裂缝宽度也越小； 配筋率ρ越大，裂缝宽度也越小；
采用变形钢筋，可减小裂缝宽度。
根据粘结-滑移理论， “裂缝宽度是裂缝间距范围内钢筋与混凝土的
wmax wm (1 1.645d ) l wm
式中，d — 裂缝宽度变异系数。τ扩大系数，τl-荷载长期作用影响系数
第八章 裂缝及变形的验算
对受弯构件，故取裂缝扩大系数 t =1.66 ， t l=1.5 对于轴心受拉和偏心受拉构件，由试验结果统计得最大裂缝宽度 的扩大 系数为 t =1.9 。 t l=1.5
表面纵向裂缝 剥 落
劈裂裂缝惯通
第八章 裂缝及变形的验算
5.荷载产生的裂缝 我国《规范》将裂缝控制等级分为三级
一级：严格要求不出现裂缝的构件。按荷载效应标准组合进行验 算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力； 二级：一般要求不出现裂缝的构件。按荷载效应标准组合验算时 ，构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于轴心抗拉强度标准 值 ft k ；而按荷载效应准永久值组合验算时，构件受拉边 缘混凝土不宜产生拉应力； 三级：允许出现裂缝的构件。按荷载效应标准组合并考虑荷载长 期作用影响验算时，构件的最大裂缝宽度Wmax不应超过最 大裂缝宽度限值Wlim，即：Wmax≤Wlim
第八章 裂缝及变形的验算
以轴心受拉构件为例
s1 As s 2 As f t Ac
s1 As s 2 As m u l
m u l f t Ac
粘结应力分布
1 ft d f t Ac f t Ac l 4 m mu m d
梁端、板端裂缝计算？
北方饿狼(19711603) 16:05:32点铰接不要管，不点铰接要管所以我就觉得挺矛盾的，难道不点铰接时产生的如0.32的裂缝会比点铰接后的还要大？其真实的受力情况，是根据相对刚度进行分配决定的，意思就是，这根次梁与边梁仍然是刚接状态，因此，在最初的力的传递过程中，边梁仍然会受扭。
但在我们铰接处理后，梁端上部配筋只需要满足构造要求。
那么就会使得上部配筋不足，不能满足抗力要求，从而让这根次梁在内力分配时没有有效的钢筋进行抵抗，所以这个次梁就会在梁端开裂。
一旦开裂，就立马会卸载，并且允许为可以转动，从而使得边梁与次梁之间的约束解除刚接效果，释放掉弯矩。
那么也就达到我们的设计目的了。
然而此时，下部的正弯矩钢筋，却还是有效的连接，所以这就是铰接。
欣欣向荣(512504451) 2011-11-11 16:09:56谢谢问号哦。
？？(405871791) 2011-11-11 16:10:10欣欣向荣(512504451) 2011-11-11 16:10:34还有间距150（2）你给我算个结果。
？？(405871791) 2011-11-11 16:10:55过河卒子我觉得你自己弄个小框架，自己建模试下点铰和不点铰的区别，，，就能理解了，，我当初就是这样弄的吴凡(378731392) 2011-11-11 16:10:58欣欣吴凡(378731392) 2011-11-11 16:11:03你这个查TSSD吴凡(378731392) 2011-11-11 16:11:08钢筋查表里有的欣欣向荣(512504451) 2011-11-11 16:11:17哦。
？？(405871791) 2011-11-11 16:11:37恩，，凡哥说得对一层楼梯(53396220) 2011-11-11 16:12:00这下直观了，Hotshot(86150444) 2011-11-11 16:12:35说实话，你问的问题也曾一直困扰着我但实际工程中大家都是这么干的：就是不点铰接时就要控制裂缝，点铰接后就不管了我也一直存在这个疑问：难道点铰接的裂缝宽度比不点铰接还小吗（假如不点时裂缝超限的话）我们可以认为当支座为铰接时，只要配足够的构造钢筋（按规范，如板支座是1/4底筋，梁支座是1/3底筋），就可以控制裂缝宽度在规范范围内一层楼梯(53396220) 2011-11-11 16:11:44玩耍(344274754) 2011-11-11 16:14:292563931794(2563931794) 16:16:14玩耍，都说你是这个群里最牛的人，请回复下我的问题，谢谢。
型钢混凝土梁裂缝宽度计算对比与探讨
Ｍｃ ：
釜 Ｍ
应标 准组合下 的弯矩 。对于混 凝土截 面部分 的裂缝 宽度 ，按照 《 混凝 土结构设
收稿 Ｈ期 ：２ １— ２ ２ ０２０ —７ 作者简介 ：黎文辉 ，男 ，硕士 ，主要从事建筑结构设计工作 。
钢 筋 直径 均 为 ２ｍ ５ ｍ；纵 筋 保 护层 厚 度 ３ｍ ０ ｍ； 在 进 行 试算 比较 时 ，梁 内受 拉纵 筋 的 条数 由 ２ 根 起 ，逐根增 加 ，最 多 １ 根 ，全截 面配筋率 为 ３ ０２ ％～ ．８ ，其 中纵 筋数 为 ５根 的放 置一 排 ， ． ９ １ ％ ８ ６１ ～０根的分两排放 置 ，１～ ３ 的分 三排放置 ， １１ 根
承载力 ，计算公式 中将型钢与混凝土视为一个整 体考虑 ，受压混凝土 、受压钢筋 、型钢位 于受压 区的翼缘 以及 型钢腹板 的合力等均对型钢的受拉 翼缘和纵 向受拉钢筋 的合力点进行取矩 ，公式为
Ｍ Ｌｂ（０ ） ’（ ｏ ’ ＋厂 Ａ 一日 ） ｘｈ 一 ＋ｆ’Ａ （ 一口 ） ’ ’ ０ ’ ＋Ｍ ＾ （ 。
在构件 的正截 面承载 力计算 方面 ， 《 钢骨规 程 》采 用 强 度 叠 加 理 论 ， Ｓ 将 ＲＣ分 为 钢 结 构部 分 和 混凝 土部 分 ，分 别 计 算 各 部 分 的承 载 力 。型 钢 混凝土梁的整体受弯承载力为两者 的简单叠加合
各自 在正截面承载力计算方面的基本方法 。
期粘 结失 效 的客观 存在 ， 通过对 混凝 土 的极 限压应 变 、混 凝 土 受 弯 抗 压 强 度 的调 整 等 措 施 降 低构 件
规范对结构的抗震性能要求也不断提高 ， 近年来 ， 型 钢 混凝 土结 构 在 高 层 建 筑 中得 到 大 量 应 用 。 国
SRC梁裂缝宽度实用计算方法研究
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图３ （ ａ ） 中， 两 根 测试 梁含 钢 率 分 别 为 ４ ． ７ １ ％、 ３ ． ７ ６ ５ ％ 。不同载荷条件下测试数据显示 ， 其它条 件相
同情况下 ， Ｓ Ｒ Ｃ梁裂 缝 宽度 随着含 钢率 增 大 而减 小。
图３ （ ｂ ） 拟合 了裂缝宽度与含钢率 间的关 系式 ， 图中 表示离散数据与直 线 间的相关 系数 ， 尺越大 表 明拟 合
响Ｓ Ｒ Ｃ梁裂缝宽度 的有关 因素及影 响规律 ， 选取 主要
试验测试表 明， Ｓ Ｒ Ｃ梁截面高 度、 下翼 缘应力 、 含
钢率 、 配 筋率 、 下翼 缘保 护层厚度 和箍筋 间距 是影 响 Ｓ Ｒ Ｃ梁裂缝 宽度 的主要 因素 。将 相应 的试 验 数据 绘 制成 图表 可清 晰 描述 它们 对梁裂 缝 的影 响情 况。 由 于篇 幅限制 ， 本文仅提供有代表性的数 据图表 。
性越好 。
８ ８
低
温
建
筑
技 术
２ ０ １ ３ 年第 ２ 期（ 总第 １ ７ ６期）
１ ． ４ 下翼缘应力影响 基于第 二组试验 数据 拟合 Ｓ Ｒ Ｃ梁裂缝 一应 变关 系曲线 ， 如图 ４ （ ａ ）一（ ｄ ） 。相关系数 Ｒ均大于 ０ ． ９ ， 可
以认为裂缝 宽度 与应 变间 呈线 性关 系 。Ｓ Ｒ Ｃ梁裂缝 宽度随型钢应力增大而增大。
宽幅斜交变截面连续箱梁顶板开裂原因分析
总507期2019年第21期（7月 下）0 引言重庆江津长江大桥跨径布置为140+240+140m ，采用单箱单室，箱梁顶板宽22m ，底板宽11.5m ，2006年监测发现中跨底板底面有多条横向贯通裂缝，顶板底面有较多纵向裂缝，腹板斜裂缝也较多。
再如湖北黄石长江大桥跨径布置为162.5+3×245+162.5m ，采用单箱单室，箱梁顶板宽19.6m ，底板宽11.0m ，2004年监测共发现6638条裂缝要，其中5328条分布在箱梁腹板内表面上，1037条分布在箱梁腹板外表面上，237条分布在箱梁底板上。
本文所述桥梁不仅是大跨径的宽幅箱梁，而且同时采用30˚的斜交形式，受力情况复杂，实际运营过程中箱体开裂情况较为严重。
1 工程概况里水涌主线桥右主桥位于广东省佛山市一环快速干线上，跨越里水涌，中跨跨中斜交角30°，跨径布置为55+80+55m ，上部结构为预应力混凝土连续箱梁，结构梁采用C50混凝土，箱梁顶宽19.5m ，底宽10.5m 。
2 裂缝形态分析根据《桥梁定期检查报告》，桥梁的主要病害为顶板纵桥向裂缝，全桥共38个节段，顶板共存在276条纵向裂缝，缝宽0.06～0.40mm ，其中仅1条裂缝缝宽超过0.20mm 。
从裂缝的分布特点来看，裂缝长度不长，基本上均分布在箱梁施工节段内，并未形成贯穿节段的纵向裂缝。
裂缝分布如图1、图2所示（节选）。
根据裂缝分布的形态，大多在箱梁节段的相似位置，初步判断是在施工过程中各节段中产生的纵向裂缝，或是施工阶段在节段施工中预留在节段中的应力，在运营后期应力的叠加作用下而开裂造成。
但因该桥底、腹板以及顶板均较薄，属于宽箱薄壁结构，箱梁的受力比较复杂，既有斜交和平弯的扭转作用，并伴有扭转畸变产生的横向内力，又有在活载作用下箱梁横向柜架效应，还有预应力对结构产生的次应力等等。
同时，由于桥梁在运营阶段的车辆超载情况严重，翼板悬臂梁长度较大，超载车造成的偏载更为严重。
上部结构(梁式桥)裂缝病害统计说明
上部结构（梁式桥）裂缝病害统计说明1.1 一般规定1、梁式桥结构体系中，上部结构构件主要是承受弯拉应力的梁体。
常见有混凝土实心板梁桥、空心板梁桥、T梁桥、箱梁桥、连续箱梁桥、钢箱梁桥、桁架简支梁桥、钢-钢筋混凝土叠合梁桥、钢管混凝土梁桥、连续刚构桥等。
2、通过对桥梁结构形式的统计与对比，混凝土桥梁所占比例较大。
以下主要针对混凝土结构桥梁典型病害进行梳理。
3、典型病害主要为：1)混凝土主梁各种形式的裂缝。
2)混凝土的表观缺陷，如蜂窝麻面、空洞孔洞、剥落露筋、钢筋锈蚀等损伤。
3)空心板铰缝损伤。
4)T梁、箱梁桥横隔板开裂。
5)支座剪切变形、鼓包开裂、滑移、偏位、脱空、支座钢结构锈蚀、支座垫石破损等病害。
6)梁体滑移、变位。
1.2 梁体裂缝1、病害识别随着我国公路建设的迅猛发展，混凝土结构桥梁被广泛采用，目前我国混凝土结构桥梁建设已达到国际先进水平。
但在桥梁建设和使用过程中经常出现裂缝，影响工程质量甚至出现工程事故的问题。
在钢筋混凝土、部分预应力混凝土甚至全预应力混凝土桥梁中都有出现裂缝的可能。
梁式桥结构裂缝主要形式有：梁体跨中梁底和墩顶梁顶横向裂缝、梁体支座附近斜向裂缝。
该类裂缝需进行专门的检测评估，根据评估结果开展勘察设计工作。
1）钢筋混凝土结构钢筋混凝土结构的裂缝通常可分为结构裂缝和非结构裂缝，结构裂缝通常包括弯拉裂缝、主拉应力裂缝、剪切裂缝、压屈裂缝等。
钢筋混凝土结构的结构裂缝是结构本身受力情况的直接反应。
通常情况下，钢筋混凝土梁允许带裂缝工作，但当裂缝宽度或分布范围超过一定限值时，会使结构的承载力及刚度降低，直接影响到结构安全，同时对结构的耐久性等造成不利影响，需要及时对其进行处理。
作为非结构性裂缝，因其对结构耐久性存在不利影响，当其裂缝宽度超过一定限值时，亦应适时进行处理。
表-1 钢筋混凝土构件及B 类预应力混凝土构件的最大裂缝宽度限值根据钢筋混凝土结构的受力特点，大致分为横向、纵向、斜向及无规律性裂缝四大类。
预应力混凝土连续梁合龙段裂缝分析及对策
预应力混凝土连续梁合龙段裂缝分析及对策摘要：在实际工程中，预应力混凝土连续梁合龙段顶板底出现纵向裂缝的情况时有发生，运用桥梁结构分析系统BSAS和桥梁博士有限元软件建立平面杆系模型和合龙段截面模型，对某新建铁路工程中的连续梁在合龙段箱内顶板倒角出现裂缝的成因进行了结构计算分析，并从非结构性因素和现场施工等多方面进行了思考，给出整治建议。
关键词：铁路桥梁；预应力混凝土箱梁；合龙段；裂缝；有限元0 引言考虑到预应力混凝土连续梁合龙段顶板底产生的裂缝对梁部结构的安全性和耐久性可能会产生一定影响，针对某新建铁路工程中无横向预应力的(32+48+48+32)m双线连续梁在边跨合龙段箱内出现往顶板发展的裂缝情况，对梁部设计结构进行分析，并根据裂缝发生位置的实际情况，结合有限元模型分析，对合龙段箱内顶板裂缝产生的原因展开研究，为类似铁路连续梁的设计优化和施工保障安全奠定基础。
1 工程概况1.1设计条件（1）设计速度：250 km/h。
（2）线路情况：有砟轨道，双线，直线，正线线间距5.0m。
（3）施工方法：本桥采用悬灌法施工。
1.2设计参数桥跨布置为(32+48+48+32)m预应力混凝土连续梁，全长161.1m，（含两侧梁端至边支座中心各0.55m）。
桥面宽12.6m，桥梁建筑总宽12.9m，挡砟墙内侧净宽9.4m；结构横截面中心梁高在端支座为2.69m，中支点处为3.49m（含顶板顶面横坡）。
2 裂缝情况及成因初步分析2.1裂缝排查情况该跨绕城高速连续梁无横向预应力，在边跨合龙段箱内顶板倒角往内约50cm处出现纵向裂缝，中跨合龙段横隔梁过人孔的上倒角处出现往顶板发展的裂缝，具体情况为：中跨跨中处横隔梁裂缝宽0.2mm，长70cm；边跨跨中横隔梁两处裂缝，宽为0.12mm，长为70cm。
2.2成因初步分析混凝土结构表面产生裂缝是比较常见的现象，引起裂缝的原因大致可归纳为由外荷载引起的结构性裂缝，以及由温度变化和混凝土收缩等原因引起的非结构性裂缝两大类。
荷载作用下钢筋混凝土构件裂缝宽度的计算比较
荷载作用下钢筋混凝土构件裂缝宽度的计算比较章少兰;仲维亮【摘要】混凝土构件裂缝开展宽度计算是水工结构重要的验算内容之一.对现行国际常用规范的裂缝计算方法进行介绍,比较分析各国规范的异同点,通过实例分析各国规范的计算规律,结合近年来对于裂缝宽度的研究成果,对我国现行港工规范裂缝宽度计算公式提出改进建议,为涉外工程提供参考.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2015(000)011【总页数】7页(P14-19,46)【关键词】钢筋混凝土;裂缝;国际标准【作者】章少兰;仲维亮【作者单位】中交水运规划设计院有限公司,北京100007;中交水运规划设计院有限公司,北京100007【正文语种】中文【中图分类】O653;TP72混凝土产生裂缝的原因十分复杂，归纳起来有荷载作用引起的裂缝和非荷载因素引起的裂缝两大类，国内外的裂缝宽度计算主要是针对荷载作用下弯曲裂缝宽度进行的。
自20世纪30年代以来，各国学者做了大量的研究工作，提出了多种计算理论，但至今对钢筋混凝土构件裂缝宽度的计算理论未取得一致的看法。
这些不同观点反映在各国规范关于裂缝开展宽度的计算公式有较大差别。
1.1 我国现行JTS 151—2011《水运工程混凝土结构设计规范》 [1]钢筋混凝土矩形、T型、倒T型、I型和圆形截面受拉、受弯和偏心受压构件，其最大裂缝宽度可按下列公式计算：式中：α1为构件受力特征系数，受弯构件取1.0，大偏心受拉构件取0.95，偏心受拉构件取1.1，轴心受拉构件取1.2；α2为考虑钢筋表面形状的影响系数，光面钢筋取1.4；带肋钢筋取1.0；α3为考虑作用的准永久组合或重复荷载影响的系数，取1.5，对于短暂状况的正常使用极限状态作用组合取1.0～1.2，对于施工期可取1.0；σs为钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力，对矩形、T型、倒T型、I型截面，σs=M(0.87Ash0)；Es为钢筋弹性模量；c为最外排纵向受拉钢筋的保护层厚度，当c大于50 mm时，取50 mm；d为钢筋直径，当采用不同直径时，取其加权平均的换算直径；ρte为纵向受拉钢筋的有效配筋率。
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1 裂缝宽度验算：L-1
1．1 基本资料
1．1．1 工程名称：工程一
1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1
截面尺寸 b×h ＝ 450×700mm
1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：7Φ25 第 2 种：2Φ20
受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 24.1mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 1.0
1．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 4064mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm
1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 25mm
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝37.5mm ho ＝ 663mm
1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm
1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 564.800kN·m
1．1．8 设计时执行的规范：
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范
1．2 最大裂缝宽度验算
1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）
对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*450*700 ＝ 157500mm
ρte ＝ As / Ate ＝ 4064/157500 ＝ 0.02581
1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）
σsk ＝ 564799988/(0.87*663*4064) ＝ 241N/mm
1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.02581*241) ＝ 0.890
1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：
ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es
＝ 2.1*0.890*241*(1.9*25+0.08*24.1/0.026)/200000 ＝ 0.275mm
1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度ωs,max，可近似按下列公式计算：ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax
当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * ho
ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (700-172)/(663-172)*0.275 ＝ 0.296mm
1 裂缝宽度验算：L-1
1．1 基本资料
1．1．1 工程名称：工程一
1．1．2 T形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1
截面尺寸 b×h ＝ 450×700mm
1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：7Φ25 第 2 种：2Φ20 第 3 种：10Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 20.1mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 1.0
1．1．4 受拉纵筋面积As ＝ 5604mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm
1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 25mm
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝37.5mm ho ＝ 663mm
1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm
1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 564.800kN·m
1．1．8 设计时执行的规范：
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范
1．2 最大裂缝宽度验算
1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）
对T形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*450*700 ＝ 157500mm
ρte ＝ As / Ate ＝ 5604/157500 ＝ 0.03558
1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）
σsk ＝ 564799988/(0.87*663*5604) ＝ 175N/mm
1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.03558*175) ＝ 0.890
1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：
ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es
＝ 2.1*0.890*175*(1.9*25+0.08*20.1/0.036)/200000 ＝ 0.152mm
1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度ωs,max，可近似按下列公式计算：ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax
当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * ho
ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (700-172)/(663-172)*0.152 ＝ 0.163mm。