转换层板模板(扣件式)计算书

转换层板模板（扣件式）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
四、面板验算
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.3 33mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1
+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/m q1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.152+0.117×3.15×0.152＝0.016kN·m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.152+0.213×3.15×0.15，0.1×0.108×0.152+0.175×3.15×0.15]＝0.101kN·m
M max＝max[M1，M2]＝max[0.016，0.101]＝0.101kN·m
σ＝M max/W＝0.101×106/28166.667＝3.58N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×1504/(100×10000×183083.333)=0.006mm ν＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
五、小梁验算
q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3 +(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.009kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.15=0.537kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.537×0.82+0.125×0.472×0.82＝0.081kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.049×0.82+0.188×3.15×0.8]＝0.514kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.009×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631k N·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.081，0.514，0.631]＝0.631kN·m
σ=M max/W=0.631×106/64000=9.859N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.537×0.8+0.625×0.472×0.8＝0.505kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.8+0.688×3.15＝2.192kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.009×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN
V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.505，2.192，3.16]＝3.16kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×60×80)＝0.987N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.15＝0.497kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.497×8004/(100×9350×256×104)＝0.044mm ≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.497×2004/(8×9350×256×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5 +(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.852kN/m
q1静＝0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.15＝0.569kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.15＝0.283kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.15＝0.527kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×0.852×0.8＝0.852kN
按悬臂梁，R1＝0.852×0.2＝0.17kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[R max，R1]×0.6＝0.511kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.527×0.8＝0.527kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.527×0.2＝0.105kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.316kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=M max/W=0.198×106/3990=49.702N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2V max/A=2×1.533×1000/371＝8.264N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.166mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.088mm≤[ν]=2×250/250=2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=2.467kN，R2=2.707kN，R3=2.835kN，R4=2.211kN 图二
支座反力依次为R1=2.337kN，R2=2.773kN，R3=2.773kN，R4=2.337kN 七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝2.835/0.6=4.725kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
1、长细比验算
顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16.1=163.565≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.821kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝2.38kN，R2＝2.675kN，R3＝2.735kN，R4＝2.255kN
顶部立柱段：
l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918
查表得，υ＝0.203
不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[2.38，2.675，2.735，2.255]/0.6=4.558kN f＝ N1/(ΦA)＝4558/(0.203×371)＝60.521N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
M w＝1×γQυcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×0.8×1.52/10＝0.012kN·m
N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[2.38,2.675,2.735,2.255]/0.6+0.012/0.8=4.573kN f＝ N1w/(υA)+
M w/W＝4573/(0.203×371)+0.012×106/3990＝63.728N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm
λ=l0/i=3040.537/16.1=188.853
查表得，υ1=0.203
不考虑风荷载:
N
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[2.38,2.675,2.735,2.255]/0.6+1×1.2×0.15×5.9= 5.62kN
f=N/(υ1A)＝5.62×103/(0.203×371)=74.622N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
M w＝1×γQυcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×0.8×1.52/10＝0.012kN·m
N w
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[2.38,2.675,2.735,2.255]/0.6+1×1.2×0.1 5×5.9+0.012/0.8=5.635kN
f=N w/(υ1A)+M w/W＝5.635×103/(0.203×371)+0.012×106/3990=77.829N/mm2≤[σ]=205N /mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=5.9/5=1.18≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
F1=N=5.635kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
可得：βh=1，f t=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，
u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1= 5.635kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
可得：f c=6.902N/mm2，βc=1，
βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2
F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=5.635kN
满足要求！。