变压器计算表
变压器损耗计算
十五号楼供电损耗及电价计算之马矢奏春创作
一；变压器损耗计算（空载损耗＋负载损耗）
1.800KVA干式变压器空载损耗=1624W，负载损耗=7814W
空载月损=1.6KW*720h=1152KW
负载月损=7.8KW*720h=5616KW/0.5=2808KW
月总损耗=1152KW+2808KW=3960KW
2 .1000KVA干式变压器空载损耗=1770W, 负载损耗=8300W
空载月损=1.7KW*720h=1224KW
负载月损=8.3KW*720h=5976KW/0.5=2988KW
月总损耗=1224KW+2988KW=4212KW
二，电价（供电局0.983元/度）
—0.983=0.037元/度，由此可见，两台变压器月用电量
必须包管二十万度，物业才不亏。
—0.983=0.097元/度，由此可见，如果两台变压器正常
用电，基本持平。
三，说明
以上计算的变压器的损耗是在该变压器正常带载时总容量80%的情况下计算的，
如果用户电容柜的功率因数没达到0.9以上或者满载运行变压器，三相不服衡区别
太大，都会造成变压器损耗增加。
铜损就不克不及比0.5，.
应按全损算。
四，变压器容量计算法
1，计算负载的每相最大功率，将A,B,C三相每相独立相加，取最大值，三相设备除
以3，等于每相功率。
2，计算三相总功率=单相最大值*3
3，三相总功率/0.8，其中0.8是变压器的功率因数。
也就是变压器的实际带载能力。
4，变压器总功率/0.85根据电力工程设计手册，变压器平稳负荷供电一般取85%左
右。
此结果就是变压器的总容量。
电力变压器计算单
400 230.94 577.37
134
2560
944
28
总匝数
新型4螺旋式
944
幅向并绕根数
2
233
941
14 层数
2
ZB-0.45
3
5 ×12.50 5.5 ×13.00
61.64 并绕根数 4
2.342
1.084 0.6629 出头长度 0.5
总长
2520.0
2666.3
19.00
电阻75 主分接
分接 开关
WSPⅢ1 125/35-3×3
28
355
340
套 管
B-1/630 1件 B-1/2000短尾3件BJL35/35(3件)
油量计算（kg)
23
硅 钢
571
油箱
553
124
134 222
导 线 杂
类
器身
总重
油
箱
散
热 储
油 套 管 小
车吹风 设杂备 类油箱 及油附
重总 重
杂散损耗
设计
258
740 低压 6440 温升
1.032×1645×10^6
q2 =
953
6π(1.4×105.5+0.85×118)381
组件
规 格
K
散 热
PC1000-12/320 6组
15.7
θ BH： 34.3
储 油
φ440×900
油面温升K
长（mm）
宽高 （mm （mm）
风扇 电动
22
6
750
355 490
Ukx%= 24.8×577.4×28×52.2383×1.1×0.93/(8.25×38.2195×10000)
变压器铁心计算
式中: K D—铁心直径经验系数, 对冷轧硅钢片的铁心及铜绕组的变压器, 一般取K D = 52～57 , 对特大型变压器, 由于运输高度的限制, 此经验系数有时取得还要大些;q j — 接缝磁化容量(VA/cm 2),根据斜接缝处磁密(),从表1.3或表1.4中选取; P r — 额定容量( kVA );K I 0 — 空载电流附加系数, 铁心为全斜接缝时, 从表1.2 中选取。
表1.2 附加系数 ( 铁心为全斜接缝时 )注: ①三相五柱式等轭是指主轭和旁轭截面相等, 不等轭是指主轭和旁轭截面不相等。
6 冷轧硅钢片性能数据冷轧硅钢片性能数据,可按表 1.3公式计算, 或直接从表 1.4 中选取。
2/B B m mj角重是指边柱中心线外侧铁轭四个角的重量及心柱与铁轭各级填补的重量（如图1.2中阴影部分所示）。
标准铁心的角重, 具体数据可从表1.5至表1.7查得, 下面仅以三相变压器为例, 计算其角重。
图1.2 铁心角重计算示意图p tx—铁心硅钢片单位损耗(W /kg ),ρ tx —铁心硅钢片密度( g / cm3 ) , 冷轧硅钢片取ρ tx = 7.65 g / cm3 ;f d —铁心叠片系数, 从表1.1中选取, 采用冷轧硅钢片35Z155时, f d = 0.97 ; S jk—铁心级块毛截面积( cm2 );b m—铁心级块中的最大片宽( cm ) ;δm—铁心级块(铁心中两个油道之间或油道至最外级间)的总厚度( cm ) ; m—修正系数。
最外部级块(油道至最外级间的级块) : m = 1 ;中间级块: 当δm≤7.5 cm 时: m = 1 ;当δm≥20 c m 时: m = 0.5 ;当7.5 <δm< 20 cm 时: m = 1.3 －0.04 δm( 1.15 )摘要本设计是以亚东亚变压器公司SFSZ-4000/110型变压器铁心为设计题目，主要任务是使得变压器在运行过程中的减少能耗和减小噪声。
高频变压器计算表格
ห้องสมุดไป่ตู้
W V V V V mH A A A mm 圈 圈 圈 A A V Ω
min min max VDC 2Vline VDC
V
max DC
2V
max line
D min VRO P *VDC DS min (VDC * DP ) 2 Lp 2 * Pin * f s * K RF )
rms 2
I cap
rms
( IS ) I o
0.36461 0.1786 1.01688
ID I peakVR0 RC Vo o max ds Co f s (Vo VF ) 0.91 Rcs I ds peak
Pin VO *IO
max VDC
Pin *(1 Dch ) 2Vline * 2 f L * CDC
16.4706 77.6548 92.0252 374.71 73.6201 0.82267 0.8949 0.44745 0.32677 0.39464 94.9937 91.4194 23.7419 0.41586
V fL VO IO
输入条件
满载工作频率 初级开关管导通时间的占空比 次级整流管导通时间的占空比 磁芯截面积 磁通摆幅 电感系数 输出整流管压降 输出电容 输出电容等效电阻
C DC f s 55K DP DS 50% Ae
B 0.3
AL
VF CO RC
输入功率 输入bulk电容之纹波电压 最低输入直流电压 最高输入直流电压 反射电压 电感量 初级峰值电流 初级平均电流
1 N p2 Lg 40π A e 1000L p A L L * I peak N p min p ds B * Ae N p *(Vo VF ) Ns = VR0 VCC VFA N AUX * Ns Vo VF
变压器计算表格
− ∆V
#DIV/0! 374.71 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
V
= 2V
VRO =
DP min * VDC DS
min (VDC * DP ) 2 Lp = 2 * Pin * f s * K RF )
N AUX =
IS
rms
VCC + VFA * Ns Vo + VF
rms
= I ds
rms
1 − DP N p * * DP Ns
rms 2 2
I cap
= ( IS ) − I o
#DIV/0! #DIV/0!
I D I peakVR0 RC ∆Vo = o max + ds Co f s (Vo + VF )
I ds
I EDC
rms
peak
EDC Pin Pin = = VDC min * Dmax VDC min * Dp
2
= 2*I
输出数据
初级有效值电流 气隙厚度 初级圈数 次级圈数 辅助绕组圈数 输出有效值电流 输出电容纹波电流 输出纹波
∆I D I ds = [3( I EDC ) + ( ) 2 ] max 2 3 1 N p2 Lg = 40πA e − 1000L p A L L * I peak N p min = p ds ∆B * Ae N p *(Vo + VF ) Ns = VR0
Pin = VO *IO η
∆V
max DC
Pin * (1 − Dch ) = 2Vline * 2 f L * CDC
Flyback变压器自动计算表格(含反向验证)
输入电压Vin（V）输出电压Vo（V）输出电流（Io）二极管压降V f （V）开关频率fs（Hz）451210.4350000副边极限电流ΔIsmax（A）副边电感量Ls=Lp/n 2(uH)匝数比n=Np/Ns磁截面积Ae（mm 2）磁通密度ΔB（T）2.39309523825.00945181.09523809511.40.25占空比DVo+Vf（V）23.18%12.4ΔI SB （A）D off =1-DLs=Lp/n 2（uH）1.08819206476.82%25.0094518副边峰值电流ΔIsp（A）工作状态1.846CCM模式副边实际峰值电流计算由公式Io=ΔIo*ΔTs/2,可得ΔTs=2Io/ΔIo；将ΔI SB 公式代入ΔIo，ΔTs代替D off ，得到ΔTs=[1、当D off >ΔTs时，在t off 时间内，电感可以完成放电,电路工作在DCM状态，此时ΔI SP =(Vo+Vf)*2、当D off =ΔTs时，在t off 时间内，电感刚好完成放电，因此，电路工作在DCM/CCM模式临界点，3、当D off <Δts时，在toff 时间内，若放电电流从0开始变化，无法提供足够的能量，因此存在直流 此时ΔI SP =ΔI SB +ΔIs，∵ 根据梯形体积公式Io=[ΔIs+（ΔI SB +ΔIs）]*D off /2,得到ΔIs=Io/D off -ΔI SB /2 ∴ ΔI SP=ΔI SB +ΔIs=Io/D off +ΔI SB /2已知量原边、副边极限电流计算（磁饱和电流由公式Ns=Ls*ΔIsmax/(ΔB*Ae)，可得ΔIsmax=（ΔB*Ae*Ns）占空比计算由公式n=Vin/(Vo+Vf)*D/(1-D)，可得D=n(Vo+Vf)/((n*(Vo+Vf)临界状态电感输出峰值电流计算由公式Ls=(Vo+Vf)*D off /(ΔI SB *fs)，可得ΔI SB =(Vo+Vf)*D off /(Ls*fs)原边匝数Np副边匝数Ns原边电感量Lp（uH）232130副边峰值原边峰值原边极限电流ΔIpmax（A）1.8461.6852.185开关关闭时间占比D off =1-D 电流变化时间占比ΔTs76.82%118.82%I OB （A）Ts代替D off ，得到ΔTs=[2Io*Ls*fs/（Vo+Vf）]0.5态，此时ΔI SP =(Vo+Vf)*ΔTs/(Ls*fs)；在DCM/CCM模式临界点，此时ΔI SP =ΔI SB ；足够的能量，因此存在直流分量，电路工作在CCM模式下，o/D off -ΔI SB /20.41795704和电流）ΔIsmax=（ΔB*Ae*Ns）/Lsn(Vo+Vf)/((n*(Vo+Vf)+Vin)临界状态输出电流计算I OB =ΔI SB *D off /2。
变压器参数计算
变压器参数计算一．电磁学计算公式推导：1．磁通量与磁通密度相关公式：Ф = B * S⑴Ф ----- 磁通(韦伯)B ----- 磁通密度(韦伯每平方米或高斯) 1韦伯每平方米=104高斯S ----- 磁路的截面积(平方米)B = H * μ⑵μ ----- 磁导率(无单位也叫无量纲)H ----- 磁场强度(伏特每米)H = I*N / l⑶I ----- 电流强度(安培)N ----- 线圈匝数(圈T)l ----- 磁路长路(米)2．电感中反感应电动势与电流以及磁通之间相关关系式：EL =⊿Ф / ⊿t * N⑷EL = ⊿i / ⊿t * L⑸⊿Ф ----- 磁通变化量(韦伯)⊿i ----- 电流变化量(安培)⊿t ----- 时间变化量(秒)N ----- 线圈匝数(圈T)L ------- 电感的电感量(亨)由上面两个公式可以推出下面的公式：⊿Ф / ⊿t * N = ⊿i / ⊿t * L 变形可得：N = ⊿i * L/⊿Ф再由Ф = B * S 可得下式:N = ⊿i * L / ( B * S )⑹且由⑸式直接变形可得：⊿i = EL * ⊿t / L⑺联合⑴⑵⑶⑷同时可以推出如下算式:L =(μ* S )/ l * N2⑻这说明在磁芯一定的情况下电感量与匝数的平方成正比(影响电感量的因素)3．电感中能量与电流的关系：QL = 1/2 * I2 * L⑼QL -------- 电感中储存的能量(焦耳)I -------- 电感中的电流(安培)L ------- 电感的电感量(亨)4．根据能量守恒定律及影响电感量的因素和联合⑺⑻⑼式可以得出初次级匝数比与占空比的关系式：N1/N2 = (E1*D)/(E2*(1-D))⑽N1 -------- 初级线圈的匝数(圈) E1 -------- 初级输入电压(伏特)N2 -------- 次级电感的匝数(圈) E2 -------- 次级输出电压(伏特)二．根据上面公式计算变压器参数：1．高频变压器输入输出要求：输入直流电压： 200--- 340 V输出直流电压： 23.5V输出电流： 2.5A * 2输出总功率： 117.5W2．确定初次级匝数比：次级整流管选用VRRM =100V正向电流(10A)的肖特基二极管两个，若初次级匝数比大则功率所承受的反压高匝数比小则功率管反低,这样就有下式：N1/N2 = VIN(max) / (VRRM * k / 2)⑾N1 ----- 初级匝数 VIN(max) ------ 最大输入电压 k ----- 安全系数N2 ----- 次级匝数 Vrrm ------ 整流管最大反向耐压这里安全系数取0.9由此可得匝数比N1/N2 = 340/(100*0.9/2) ≌ 7.63．计算功率场效应管的最高反峰电压:Vmax = Vin(max) + (Vo+Vd)/ N2/ N1⑿Vin(max) ----- 输入电压最大值 Vo ----- 输出电压Vd ----- 整流管正向电压Vmax = 340+(23.5+0.89)/(1/7.6)由此可计算功率管承受的最大电压: Vmax ≌ 525.36(V)4．计算PWM占空比：由⑽式变形可得：D = (N1/N2)*E2/(E1+(N1 /N2*E2)D=(N1/N2)*(Vo+Vd)/Vin(min)+N1/N2*(Vo+Vd)⒀D=7.6*(23.5+0.89)/200+7.6*(23.5+0.89)由些可计算得到占空比D≌ 0.4815．算变压器初级电感量：为计算方便假定变压器初级电流为锯齿波，也就是电流变化量等于电流的峰值,也就是理想的认为输出管在导通期间储存的能量在截止期间全部消耗完。
变压器计算表格
变压器计算表格
变压器计算通常涉及一系列参数和公式。
以下是变压器计算表格中可能包含的一些参数和计算项：
| 参数 | 定义 | 计算公式 |
| -------------- | -------------------------------------- | -------------------------------------------------- |
| 输入电压（Vin） | 输入电源的电压 | |
| 输出电压（Vout）| 输出电源的电压 | |
| 输入电流（Iin） | 输入电源的电流 | Iin = P / Vin (其中P为输入功率) |
| 输出电流（Iout）| 输出电源的电流 | Iout = P / Vout (其中P为输出功率) |
| 额定容量（VA） | 变压器的额定容量 | |
| 额定电流（Irated）| 变压器的额定电流 | Irated = VA / Vrated (其中Vrated为额定电压) |
| 变比（a） | 输入电压和输出电压之间的变比 | a = Vin / Vout |
| 转换效率（η） | 从输入到输出的电能传输效率| η = (Pout / Pin) * 100% |
| 短路电流（Isc） | 变压器的短路电流 | Isc = VA / (%Z * Vrated) (其中%Z为短路阻抗百分比) |
| 空载电流（I0） | 变压器的空载电流 | I0 = VA / Vrated | 这个表格包含了一些常见的变压器计算参数和相关的计算公式。
具体的计算取决于你所处理的变压器的类型和规格。
在实际应用中，你可能需要查阅变压器的技术规格和标准，以确保计算的准确性和合规性。
1/ 1。
电力变压器常规参数计算表
= 4 × 3.31 3 × 3.31 2 × 3.31 1.02 = 1.02 = 1.02 = 1.05 = 1.04 = 总高: +
1.02
“ 0 )× 1.04 = )× 1.04 = )× 1.04 = 0.0 ) + “ 0 98.2 ) + “ 9 98.2 ) + “ 16 0.0 ) + “ 4 0.0 ) + “ 0 345.5 ×1 1192.00 ×1 1537.5 压缩率 22.5 4.67% H k= 1515
截面积 12.29
=
49.674
/
; + +
0.550 0 0 0 0 0
114.5) +
/ 1/ 2 0 = = = / 0
×1
=
12.29
15PC 1
2.769 0 0.00000 0 0 0 × 7 × 6 × 6 × 6 × 3 × 6 × 6 × 0 × 0 = = = = = = = =
2
) ] × ( 1 + 0.0000
=
0.001
TAD2133 计算出 τ =
xxx
K
0
线圈计算 容量(kVA) 接法 匝电压 电压(V) 电流(A) 线圈匝数 段数: 总匝数: 每饼匝数: 幅向并绕数: 线圈型式: 第一种线规: 段号、段(层)数 及每段(层) 第二种线规: 80 534 7
×
计
高
算
单
压
1.710.5907.1JD
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16000 Y
(YN)
127017 相电压 46.7 最负
68.6280
220000 线电压 42 额定 528 额定 线规 1 种类 4B 4C 1 4A 1 2屏4 2屏3 2屏2 1 1 0 3 2PC1+9PC1 1 2 1 0 2PC1+9PC1 1 3 3 0 2PC1+9PC1 3
变压器计算公式
Input Data Value Unit 计算公式Value Unit 输出电压1 Vo12V 0.66527A Iprms=Ip√D*(Krp 2/3-Krp+1)输出电流1 Io0.5A 3A 输出功率Pout7.2W Pout=Vo*Io*1.2 1.817081A Isp=Ip*n 转换效率η0.80.958069A Isrms=Isp√(1-D)*(Krp2/3-Krp+1)输入功率Pin9W Pin=Pout/η0.5315mm 最大占空比D0.40.319356mm 2S=Irms/J 工作频率F133KHz 2.542645工作周期 T7.518797uS T=1/Fosc 3*0.4mm 导通时间 Ton3.007519uS Ton=Dmax*T 0.25Bmax=Lp*Ip/Ae*Np 截止时间 Toff4.511278uS Toff=T-Ton 输入电压 Vacmin20V Vdcmin22.4V Vdcmin=Vacmin*1.1Bm0.25磁芯有效截面积 Ae86.5mm 2Krp0.7PWM芯片工作电压V15V 输出肖特基管压降V0.7V 匝比n Np/Ns1.175853n=(Vdcmin*Dmax)/[Vout+Vf)*(1-Dmax)]Ip 21.54533A Ip2=2*Pout/[η(2-Krf)*Vdcmin*Dmax]Ip 10.463599A Ip1=Ip2*(1-Krf)△Ip1.081731A 初级绕组电感 Lp62.27836uH Lp=Vdcmin*Ton/Ip1-Ip2初级绕组匝数 Np4.450432T Np=Vdcmin*Ton/Ae*Bm*Krp 次级绕组匝数 Ns 3.784854T Ns=Np/nBmax 次级导线规格次级导线股数次级导线截面积初级线径 d 次级电流有效值 Is RM 次级峰值电流 Isp 电流密度 J 初级电流有效值 Iprms 反激连续电流模式变压器计算电子表格计算公式Input Data。
变压器耗能计算表
变压器2500315有功损耗14.14103 1.588722 变压器损耗计算公式无功损耗103.5938 6.007219(1)有功损耗：ΔP=P0+24.50041 2.189444(2)无功损耗：ΔQ=Q 年综合损耗429247.138359.05(3)综合功率损耗：ΔPQ0≈I0%SN，QK≈UK%SN式中：Q0——空载无功P0——空载损耗(kW)PK——额定负载损耗(kSN——变压器额定容量I0%——变压器空载电流UK%——短路电压百分比β——平均负载系数KT——负载波动损耗系QK——额定负载漏磁功KQ——无功经济当量(k上式计算时各参数的选(1)取KT=1.05;(2)对城市电网和工业企(3)变压器平均负载系数(4)变压器运行小时数T(5)变压器空载损耗P0、变压器损耗计算公式全集详解(1)有功损耗：ΔP=P0+KTβ2PK-------(1)(2)无功损耗：ΔQ=Q0+KTβ2QK-------(2)(3)综合功率损耗：ΔPZ=ΔP+KQΔQ----(3)Q0≈I0%SN，QK≈UK%SN2500315式中：Q0——空载无功损耗(kvar)15 3.78P0——空载损耗(kW)40.94PK——额定负载损耗(kW)17.17 3.67SN——变压器额定容量(kVA)2500315I0%——变压器空载电流百分比。
0.6 1.2UK%——短路电压百分比64β——平均负载系数0.750.4103KT——负载波动损耗系数 1.05 1.05QK——额定负载漏磁功率(kvar)15012.6KQ——无功经济当量(kW/kvar)0.10.1上式计算时各参数的选择条件：(1)取KT=1.05;(2)对城市电网和工业企业电网的6kV～10kV降压变压器取系统最小负荷时，其无功当量 KQ=0.1kW/kvar;(3)变压器平均负载系数，对于农用变压器可取β=20%;对于工业企业，实行三班制，可取β=75%;(4)变压器运行小时数T=8760h，最大负载损耗小时数：t=5500h;(5)变压器空载损耗P0、额定负载损耗PK、I0%、UK%，见产品资料所示。
变压器计算设计表格
反激控制回路设计
输入参数：
输入交流V ACmin90V工作频率f（min）60Khz输出滤波电容输入交流V ACmax265V最大占空比D max0.48ESR毫欧
输入频率f50HZ工作效率0.75Riense
输出电压V O12V初级电感量L P0.9mH参考电位Vref 输出电流I O3A初级匝数N P60T输出下拉电阻R2输出I OMIN进CCM0.3A次级匝数N S16T光耦上拉电阻数据结果：
输出电阻4R确定EA零点fez600.06HZ
初次级匝比n 3.75确定EA极点fep5KHZ
功率级直流增益Adc 5.059dB确定EA补偿网络R5535.83K欧
确定闭环增益f RHPZ 5.606K欧确定EA补偿网络C20.0594nF
确定增益带宽F C 1.8KHZ确定EA补偿网络C10.4952nF
输出滤波器极点f fp9.187Hz
Gxo44.31dB
Axo164.2dB
输出上拉电阻R124.48K欧
光耦限流电阻R30.832
光耦次级最大I fbMAX0.55
光耦次级最小I fbMIN0.08MA
TL431电流电阻R4 1.36K欧
1300uF 55m欧
1.5R
2.5V 5.1K欧10K欧。
环形变压器计算表单(TT)
铜损 (W) 0.4 0.1 7.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
铁芯初算
铁芯修订/校验
成品温升计算
操作内孔/mm 35
铁芯外径/mm
80
完成外孔/mm 93.3
铁 损/W
2.80
铁芯高度/mm 45
铁芯内孔/mm
50
完成内孔/mm 36.7
铜 损/W
14.97
铁芯/绕组截面 1.00
0.0 0.00 0.0 0.0 ### 0 ### 93 ### ### 0.0
0.0 0.00 0.0 0.0 ### 0 ### 93 ### ### 0.0
直流电阻 25T △T 1.504 0.437 0.950 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
重量 g
43.6 12.7 301.3
266.0 3.57 ### ### ### 3 ### 93 ### ### 160.3
0.0 0.00 0.0 0.0 ### 0 ### 93 ### ### 0.0
0.0 0.00 0.0 0.0 ### 0 ### 93 ### ### 0.0
0.0 0.00 0.0 0.0 ### 0 ### 93 ### ### 0.0
铜损 (W)
7.0 0.0 0.0
次级
负载 Vac
S.1 33.3
S.2 9.4
S.3 61.9
S.4
S.5
S.6
S.7
S.8
电流 调整
绕组线圈
A 率 线径 根数 漆皮 匝数
0.5 ### ### 1 0.1 142.0
0.5 ### ### 1 0.1 40.0
变压器容量计算表
功率因素改善到0.9后的无功补偿容量
变压器裕度系数取1.1后的配用变压器功率
说明：选择1台10/0.4KV 315KVA电力变压器满足施工要求。无功补偿配置容量 160 Kvar。 备注：无功功率补偿器每组40kvar
西出口洞内施工用电变压器容量计算表（ cosφ=0.9）
需要系数（Kx)
功率因数 cosφ
tgφ
单台设备 使用有功
功率 （KW)
单台设备使用 无功功率 （Kvar)
单台设备视在 功率
（KVA)
0.5
0.85
0.62
11
13.6
17.5
0.75
0.85
0.62
15
12.4
19.5
0.75
0.85
0.62
16.875
13.9
21.9
0.75
0.85
0.62
67.5
55.8
87.6
0.45
0.8
容量 160 Kvar。
设备组使 用有功功
率 （KW)
设备组使 用无功功
率 （Kvar)
设备组视 在功率 (KVA)
22.0
27.3
35.0
15.0
12.4
19.5
16.9
13.9
21.9
67.5
55.8
87.6
5.4
9.0
10.5
21.6 128.5 130.3
6.8
9.3
11.5
56.3
46.5
卡西出口洞内施工用电变压器容
序号
用电设备
单位
数量
额定功率（KW)
1
喷浆机
变压器计算单
附加系数
19.15 125.58
335.6 334.95 335.275
54.5 0.95
1
3.93
图样代号 高压套管 低压套管 零相套管
气体继电器
分接开关 长波纹壁 短波纹壁 纵向轨距 横向轨距 高压引线 低压引线 夹件槽钢 储油柜
压力释放阀 片式散热器
设计
日期
有关技术参数
1DB.710.629.JD BLD-10/275
3207 8
低压线圈计算
相电压 并联根数
4
400 单根面积 34.204
带纸宽 匝/层 匝/层 匝/层 电流密度 额定匝长 总长 导线总重
8.7 18.5 18.5 18.5 2.64 21.38 21.88 80.7
负载损耗
负载总损耗
低压附加损耗
相电流
360.8
轴向并绕根 幅向叠绕根
2
2
理论面积
高压圆角
油箱几何尺寸及波纹片(片式散热器)计算
350
高
835
波纹壁厚 1.2
单侧总长
单侧宽(高)
276
Hw
380
箱沿厚
8
1000
460
74
最大片宽
300
箱壁厚
4
898
259
下节箱长 铁芯至盖
136
箱盖厚
6
1010
470
184 波纹深H
140
垫脚 单侧总长
898
19 单端长L1
62.5
箱底厚 长波共重
65.99
高压2 总面积
电抗压降 电阻压降
短路阻抗
短路阻抗计算
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由变换器预定技术指标可知变压器初级侧电压
Vin(min)=200V,Vin(max)=380V,
预设效率85%η=，工作频率65kHz
电源输出功率P(out)=24V*1A=24W
变压器的输入功率P(in)=P(out)/0.8=30W.
根据面积乘积法来确定磁芯型号，为了留有一定裕量，选用锰锌铁氧体磁芯EFD30，有效截面积269e A mm =
因为所选的MOS 管的最大耐压值max
600mos V V =。
在100 V 裕量条件下所允许的最大反射电压
V f =V mosmax -V dcmac -100=600-380-100=120V
最大占空比
D max =V f /(V dcmin +V f )=120/(200+120)=0.375
初级电流
Ip=2*Pin/D (max)*V dcmin =2*30/(0.375*200)=0.8A
初级最大电感量
Lp=(D (max)*V dcmin )/f*Ip=0.375*200/65*0.8=1.4mH
初次级匝数比
N 1=V f /V o =120/24=5
初级匝数
5832
.191120106928.018.04.11033==⨯⨯⨯⨯=⨯=e w P P P A B k I L N
其中，磁感应强度B =0．28 T ；由于此变换器设计在断续工作模式k=1(连续模式k=0.5)
磁芯气隙
()270.4100.015p e g p N A l cm L π-=
⨯≈
5V--次级匝数
6.11==n
N N P S 辅助绕组匝数
6.8158.512s a a o N V N V ⨯==≈=8.2。