50M3液氯储罐设计要点

中北大学
课程设计说明书
学生姓名：学号：
学院：机械与动力工程学院
专业：
题目：（50）M3液氯储罐设计
指导教师：职称:
2014年06月16日
中北大学
课程设计任务书
2013/2014 学年第二学期
学院：机械与动力工程学院
专业：
学生姓名：学号：
课程设计题目：（50）M3液氯储罐设计
起迄日期：
课程设计地点：校内
指导教师：
基层教学组织负责人：
下达任务书日期: 2014年06月16日课程设计任务书
课程设计任务书
课程设计任务书
目录
第一章工艺设计
1.1存储量 (1)
1.2设备的选型及轮廓尺寸 (1)
第二章机械设计
2.1结构设计
2.1.1筒体及封头设计
材料的选择 (2)
壁厚的设计计算 (4)
2.1.2接管及接管法兰设计
接管法兰的选择 (4)
垫片的选择 (6)
螺栓的选择 (6)
人孔的选择 (7)
视镜的选用 (9)
液面计的选用 (9)
安全阀的选用 (9)
支座结构设计及位置的确定 (9)
焊接接头的设计 (12)
2.1.3核算开孔补强 (13)
2.1.4总体布局 (15)
2.1.5焊接结构设计及焊条的选择 (15)
2.2强度校核 (17)
参考文献 (29)
第一章 工艺设计
1.1 存储量
盛装液化气体的压力容器设计存储量
t V W ρφ=
式中：W ——储存量，t ； φ——装载系数； V ——压力容器容积；
t ρ——设计温度下的饱和溶液的密度，3m t
；
将数据代入得到W=φV ρt =0.9*50*1.314=59.13t
1.2 设备的选型及轮廓尺寸
筒体直径一般由工艺条件决定，但是要符合压力容器的公称直径。

标准椭圆型封头是中低压容器经常采用的封头形式。

封头公称直径必须与筒体的公称直径相一致。

根据公式 π/4*D i 2L=Vg （1+5％）； 其中V g =50m 3 ， 取 L/D i =4 得D i =2556.6mm,圆整得D i =2600mm.
查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.1 EHA 椭圆形封头内表面积、容积，如下表： EHA 椭圆形封头内表面积、容积
由Vg=V封头+V筒体则：50*1.05=π/4*D i2*L+2V封
计算得L=8941.6mm，取L=9000mm
L/D i=9000/2600=3.46
在3＜3.46＜6，设计合理
计算容积V计=π/4*D i2*L+2V封=52.81m3
工作容积V g=φV计=0.9×52.81=47.529m3
直边段高度为690-2600/4=40mm
第二章机械设计
2.1 结构设计
2.1.1筒体及封头设计
.材料的选择
设计温度系指容器在正常操作情况下，在相应设计压力下，设定受压元件的金属温度，其值不得低于元件金属可能达到的最高金属温度，对于0°C以下的金属温度，则设计温度不高于元件金属可能达到的最低金属温度，容器的设计温度是指壳体的设计温度，可知器设计温度选取的依据：其值不得低于最高金属温度或不得高于最低金属温度（0°C以下），最高工作温度为45°C，则设计温度取50°C。

根据液氯的物性选择罐体材料，碳钢对液氯有良好的耐蚀性腐蚀率，且又属于中压储罐，根据GB150-2011，选用筒体和封头材料为Q345R（钢材标准为GB713）。

假设厚度范围在3~16mm之间，50℃时的许用应力[σ]t=189Mpa 。

Q345R 适用范围：用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性,壁厚较大（≥8mm）的压力容器。

根据GB713-2008中规定，厚度负偏差C1取0.25mm，
.壁厚设计计算
I.设计压力
设计压力为容器的设计载荷条件之一，其值不得低于最高工作压力，而最高工作压力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压。

装设安全阀的容器，考虑到安全阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力不得低于安全阀的开启压力，通常可取最高工作压力的1.05——1.10倍。

计算压力是指在相应的设计温度下，用以确定元件最危险截面厚度的压力，其中包括液柱静压力。

通常情况下，计算压力等于设计压力与液柱静压力之和，当元件所承受的液柱静压力小于5%设计时，可忽略不计。

T=50℃时，根据《压力容器介质手册》可得液氯的密度是1314kg/m³，饱和蒸汽压Pv=1.414MPa，大气压Pa=0.1Mpa 。

液氯在50℃是的饱和蒸汽压为1.414 Mpa，由于按《压力容器安全技术监察规程》规定，盛装液化气体无保冷设施的压力容器，其设计压力应不低于液化气50℃时的饱和蒸汽压力Pv=1.414Mpa，大气压Pa=0.1Mpa。

在本次设计中的液氯储罐上装有安全阀，通常认为设计压力为工作压力的1.05——1.1倍，而最高工作压力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压可取液氯容器的设计压力为最大工作压力的1.1倍。

即：设计压力：P设=1.1*Pv=1.1*(1.414-0.1) =1.466 Mpa公称压力选1.6MPa。

液柱静压：P设 =ρgD i=1314*9.8*2.7=0.035＜5%*P设所以忽略液柱静压力计算压力：Pc=P设=1.466Mpa
Ⅱ.焊接接头系数φ
本次液氯储罐的设计采用双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头，100%无损检测，所以 1.0
φ=。

Ⅲ.内压容器的计算厚度
1）筒体厚度
根据GB150-2011可知Q345R的许用应力[σt]=189Mpa
圆筒厚度：δ=P c D i/(2[σt] φ-P c) = 10.1228mm
液氯有强的腐蚀性，所以取腐蚀余量C2=4mm，厚度负偏差C1=0.25mm 设计厚度：δd=δ+ C2=14.1228mm
名义厚度：δn=δd+0.25=14.3728mm 圆整至16mm
有效厚度：δe=δn-C1-C2=11.75mm
2）封头厚度
封头厚度：δ=KP c D i/(2[σt] φ-0.5P c)=10.103mm K=1
设计厚度：δd =δ+C2=14.103mm
名义厚度：δn =δd +0.25=14.353mm 圆整至16mm
有效厚度：δe =δn–C1-C2=11.75mm
2.1.2接管及接管法兰设计
1）接管和法兰的选择
法兰简图如图所
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表8.2 3-1 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。

查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中附录D中表D-3PN10法兰的质量,得各法兰的质量。

查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表3.2.2，法兰的密封面均采用MFM （凹凸面密封）。

接管和法兰尺寸
序号名
称
公称
直径
DN
钢管外
径法兰
焊端外
径
法兰
外径
D
螺栓
孔中
心圆
直径K
螺栓
孔直
径L
螺栓
孔数
量n
（个）
螺
栓
Th
法兰
厚度
C
法兰颈法
兰
高
度H
法兰
质量
N S H1R
a 液氯进
口管
65 76B185145184M1620 92 2.9106483.74
b 安全阀
接口
50 57B 165 125 18 4 M16 20 74 2.9 8 5 48 3.11
c 人孔500 530B 715 650 33 20 M30*2 34 546 11 16 12 90 70.7
d 空气进
口管
50 57B 165 125 18 4 M16 20 74 2.9 8 5 48 3.11
e 空气出
口管
50 57B 165 125 18 4 M16 20 74 2.9 8 5 48 3.11
f 压力表
接口
25 32B 115 85 14 4 M12 16 46 2.6 6 4 40 1.26
g 液位计
接口
20 25B 105 75 14 4 M12 16 40 2.3 6 4 40 1.05
h 液氯出
口管
65 76B185145184M1620 92 2.9106483.74
2）垫片的选择
查HG/T 20609-2009《钢制管法兰用金属包覆垫片》得：
垫片尺寸表
注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T 3880，代号为L3。

2：垫片厚度均为3mm。

3）螺栓（螺柱）的选择
查HG/T 20613-2009 《钢制管法兰用紧固件》中表5.0.7-9和附录中表A.0.1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：
螺栓尺寸表
g 20 M12 75 13 24 2.5
h 65 M16 85 17 30 3
4）人孔的选择
压力容器开设人孔和手孔是为了检查设备内部空间以及装拆设备的内部零部件。

一般当设备的公称直径在900mm以下时可根据需要设置适当数量的手孔，超过900mm时应开设人孔。

人孔也有圆形和长圆形两种。

人孔大小的设置原则是方便人的进出。

因此，圆形人孔的公称直径规定为400-600mm，可根据容器直径及所在地区的冷暖程度来选择。

当人孔经常需要打开时，可选用快开人孔。

人手孔已有相应标准，设计师可根据设计条件直接选用。

人孔简图如图所示：
根据HG ／T21516-2005《回转盖带颈平焊法兰人孔》，查尺寸表，密封面选用凹凸面MFM 的法兰，其明细尺寸见下表：
密封面型式 凹凸面MFM D
715 1b 31 螺栓螺柱数量 20
公称压力 PN （ Mpa ） 1.6 1D
650 2b
36 螺柱尺寸 115230⨯⨯M 公称直径DN
500 1H 260 A 390 螺柱尺寸
145230⨯⨯M
w d s ⨯ 530×10 2H
115 B 200 0d
24
b
34
L
300
5)视镜的选用
试镜用来观察设备内部物料的工作情况，用凸缘构成的视镜称为不带颈视镜，其结构简单，不易粘料，有比较宽的视察范围，应优先选用。

6)液面计的选用
透光式玻璃面液面计，型号T；利用连通器原理，通过液面计的玻璃板视窗可以观察容器内部液面位置的变动情况。

结构形式：保温型W,钢板16Mn.L=900,标准HG21589.1-1995。

7)安全阀的选用
安全阀的作用是通过阀的自动开启排除气体来降低容器内过高的压力。

其优点是仅排放容器内高于规定值的部分压力，当容器内的压力降至稍低于正常操作压力时，能自动关闭，避免一旦容器超压就把全部气体排除而造成浪费和中断生产；可重复使用多次，安装调整也比较容易，但密封性能较差，阀的开启有滞后现象，泄压反应较慢。

考虑由于泄放的液氯有毒、会污染环境，应采用封闭式安全阀。

所以选用弹簧封闭全启式（带扳手）安全阀。

8)支座结构设计及位置的确定
1）支座结构设计
该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-20~45℃，选择鞍座材料为Q345R，使用温度为-20~250℃，许用应力为[σ] t = 189Mpa。

估算鞍座的负荷：计算储罐总重量m=m1+2m2+m3+m4 。

其中：m1 为筒体质量：对于Q345R，取ρ=7.85×103kg/m3
m1=πDLδnρ=π×2.6×9×16×10-3×7.85×103=9228.59kg
m2为单个封头的质量：封头质量查《JBT4746-2002 钢制压力容器用封头》得，封头质量m=709.7kg，可知m2=2*709.7=1419.4kg 。

m3为充液质量,故m3（max）=ρ液氯×V=1314×52.81=69392.34 kg 。

m4为附件质量取300Kg
综上述：总重量为
G=（m1+2m2+m3+m4）g=(9228.59+69392.34+1419.4+300)*10=803.40KN
每个鞍座承受的重量为G/2=mg / 2=803.40/2=401.70 kN
由此查JB 4712.1-2007 容器支座。

选取轻型，焊制A，包角为120°，有垫板的鞍座.，筋板数为6。

查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如表5，示意图如下图：
图3-11鞍座
2）鞍座位置的确定
因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731 《钢制卧式容器》规定A≤0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。

由标准椭圆封头D i/2（H-h）=2，有h=H-D i / 4=690-2600 / 4=40mm
故A≤0.2(L+2h)=0.2(9000+2×40)=1816mm
由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。

此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。

若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。

因此，JB 4731 还规定当满足A≤0.2L时，最好
使A≤0.5R m（R m=R i+δn/2），即
R m=1300+16/2=1308mm 。

A≤0.5R m =0.5×1308=654mm ,取A=600 mm 。

综上述：A=600 mm
A为鞍座中心线至封头切线间距离
L为筒体和两封头直边段的总长
9)焊接接头的设计
容器各受压元件的组装通常采用焊接。

焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。

焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。

对接接头：系两个相互连接零件在接头处的中面处于同一平面或同一弧面内进行焊接的接头，这种焊接接头受热均匀，受力对称，便于无损检测，焊接质量容易得到保证，是压力容器中最常用的焊接结构形式。

回转壳体与封头的焊接接头选用Q345R X型对接接头
δ=12 ~60, b=0 ~3,P=1 ~3, α=40°~ 60°
带补强圈的接管筒体焊接接头采用角接结构，坡口为带钝边单V型坡口。

δ=3 ~26, b=0 ~3,P=1 ~4, α=40°~ 60°
2.1.3 核算开孔补强
根据GB150中，当设计压力小于或等于2.5MPa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍。

又本次设计人孔的公称外径DN为500mm＞89mm，所以应该进行补强圈补强。

1）开孔所需补强面积A
接管材料选用20号钢，正火，由GB9948得其许用应力=[σ]t= 150MPa
由GB6654得低合金钢Q345R 在-20—45℃时的[σ]t=189MPa由强度消弱系数计算公式得：ƒr=[σ]t n/[σ]t=150/189=0.7937，钢管厚度负偏差C1=0.25，腐蚀裕量厚度C2=4mm
根据JBT4736-2002,人孔接管直径为500mm，选取补强圈外径840mm，内径530mm。

δ10.1228mm
壳体开孔处的计算厚度为=
壳体开孔处的有效厚度为
δet=δnt-C1-C2=12-4-0.25=7.75mm
开孔直径d=d w-2S+2C=530-2*12-2*（1+0.25）
=508.5mm
圆柱开孔所需补强面积：
A=dδ+2δδet（1-ƒr）
=508.5*10.1228+2*10.1228*7.75*（1-0.81）
=5177.26mm2
2）补强范围内的补强面积A e
有效补强范围内的宽度B
根据GB150，得有效不强范围内的宽B=max(B 1，B 2) B 1=2d=1017mm B 2=d+2（δ+δnt ）=552.75mm 显然B 1＞B 2所以B=2d=1017mm 。

有效补强范围的外侧高度h 1
根据GB150，得：h 1=min （h 1’，h 1）
’178.12h ==mm , h 1=320mm 所以h 1=78.12mm 。

有效补强范围的内侧高度h 2
根据GB150-2011，得：
’178.12h ===, 2''0h =，222min(','')0h h h ==
壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A 1
圆筒计算厚度δ=10.1228,
接管有效厚度δet =δnt -C 1-C 2=12-4-0.25=7.75mm A 1=(B-d)(δe -δ)-2δet (δe -δ)(1-ƒ
τ
)=(1017-508.5)(11.75-10.1228)-2*7.75*（11.75-10.1228）*（1-0.81）
=822.64mm
接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A 2
接管计算厚度δt =P c D i /(2[σt ] φ-P c )=1.466*500/（2*189*1-1.466）=1.95mm
A 2=2h 1（δet -δt ) ƒτ-2h 2(δet -C) ƒτ=2*78.12*（7.75-1.95）*0.81=734.02mm 2 焊缝金属面积A 3
由于本次设计的储罐是存放有毒介质的，所以选用D 类接头形式进行焊接，
因此，A3=1/2*2*62=36mm2
有效补强范围内的补强面积A e
根据公式A e= A1+ A2+ A3=822.64+734.02+36=1592.66mm2
补强圈的选取
根据JB/T4736-2002，DN500取补强圈外径D2=840mm,内径D1=530mm 。

因为B>D2，所以在有效补强范围。

因为A e＜A，所以需要另加补强，其补强面积为：
A4=A-A e=5177.26-1592.66=3584.6mm2
δc=A4/（D2-D1）=3584.6/（840-530）=11.56mm圆整取名义厚度为12mm，质量为31.1Kg。

2.1.4总体布局
液氯进气管外伸度200mm，内伸高度1500mm。

液氯出口管外伸高度200mm，内伸高度0mm。

安全阀外伸高度200mm，内伸高度0mm。

压力表外伸高度200mm,内伸高度0mm. 空气进/出口管外伸高度200mm,内伸高度0mm。

人孔外伸300mm，内伸0mm。

接管与接管间距600mm，接管与封头间距940mm,与人孔间距1500mm，与焊缝距离不小于150mm,鞍座距封头切线600mm。

2.1.5焊接结构设计及焊条的选择
综合考虑各种因素，针对本次设计储存的介质是高毒性介质，所以本次设计的壳体A、B类焊接接头应为X型的如图。

而对于法兰与壳体、接管连接的接头，应采用全焊透接头。

对于人孔、补强圈与壳体的接头选用，如图
图8.1 V型焊接接头
图8.2 接管与筒体的接头
2.2强度校核
钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所
计算条件简图
设计压力p 1.466 MPa
设计温度t50 ℃
筒体材料名称Q345R
封头材料名称Q345R
封头型式椭圆形
筒体内直径 Di 2600 mm
筒体长度L 9000 mm
筒体名义厚度δn 16mm 支座垫板名义厚度δrn0mm 筒体厚度附加量C 4.3mm 腐蚀裕量C1 4 mm 筒体焊接接头系数Φ1
封头名义厚度δhn16mm 封头厚度附加量 C h 4.3mm 鞍座材料名称Q345
鞍座宽度 b600mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A640mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
筒体简图
计算压力 P c 1.50 MPa
设计温度 t 50.00 ︒ C 内径 D i 2600.00
mm 材料
Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]
189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t
189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 4.00 mm 焊接接头系数 φ
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
δ = P D P c i
t c
2[]σφ- = 10.37
mm
有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 11.70 mm 名义厚度 δn = 16.00 mm 重量
9289.80
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型 液压试验
试验压力值 P T = 1.25P [][]
σσt = 1.8325 (或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50 MPa
试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 204.53 MPa
校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφ
δe t i e []()D += 1.69338
MPa 设计温度下计算应力 σt
= P D c i e e
()
+δδ2= 167.53 MPa [σ]t
φ 189.00 MPa
校核条件 [σ]t
φ ≥σt
结论 合格
计算所依据的标准GB 150.3-2011
计算条件椭圆封头简图
计算压力P c 1.50 MPa
设计温度 t 50.00 ︒ C
内径D i 2600.00 mm
曲面深度h i 690.00 mm
材料 Q345R (板材)
设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa
试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa
钢板负偏差C1 0.30 mm
腐蚀裕量C2 4.00 mm
焊接接头系数φ 1.00
压力试验时应力校核
压力试验类型液压试验
试验压力值P T = 1.25P c
t]
[
]
[
σ
σ= 1.8325 (或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa
试验压力下封头的应力σT =
φ
δ
δ
.
2
)
5.0
.(
e
e
i
T
KD
p+= 188.79
MPa
校核条件σT≤[σ]T
校核结果合格
厚度及重量计算
形状系数 K =
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎪
⎪
⎭
⎫
⎝
⎛
+
2
i
i
2
2
6
1
h
D = 0.9249
计算厚度δ
h =
KP D
P
c i
t
c
205
[].
σφ- = 9.57
mm
有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 11.70mm 最小厚度δmin = 3.90mm 名义厚度δnh = 16.00mm 结论满足最小厚度要求
重量971.66 Kg
压力计算
最大允许工作压力
[P w]=
2
05
[]
.
σφδ
δ
t
e
i e
KD+= 1.83456
MPa
结论合格
计算所依据的标准GB 150.3-2011
计算条件椭圆封头简图
计算压力P c 1.50 MPa
设计温度 t 50.00 ︒ C
内径D i 2600.00 mm
曲面深度h i 690.00 mm
材料 Q345R (板材)
设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa
试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa
钢板负偏差C1 0.30 mm
腐蚀裕量C2 4.00 mm
焊接接头系数φ 1.00
压力试验时应力校核
压力试验类型液压试验
试验压力值P T = 1.25P c
t]
[
]
[
σ
σ= 1.8325 (或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa
试验压力下封头的应力σT =
φ
δ
δ
.
2
)
5.0
.(
e
e
i
T
KD
p+= 188.79
MPa
校核条件σT≤[σ]T
校核结果合格
厚度及重量计算
形状系数 K =
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎪
⎪
⎭
⎫
⎝
⎛
+
2
i
i
2
2
6
1
h
D = 0.9249
计算厚度δ
h =
KP D
P
c i
t
c
205
[].
σφ- = 9.57
mm
有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 11.70mm 最小厚度δmin = 3.90mm 名义厚度δnh = 16.00mm 结论满足最小厚度要求
重量971.66 Kg
压力计算
最大允许工作压力
[P w]=
2
05
[]
.
σφδ
δ
t
e
i e
KD+= 1.83456
MPa
结论合格
卧式容器（双鞍座）计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所
计算条件简图
计算压力p C 1.466 MPa
设计温度t50 ℃
圆筒材料Q345R
鞍座材料Q345
圆筒材料常温许用应力 [σ] 189 MPa
圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 189 MPa
圆筒材料常温屈服点σ345 MPa
鞍座材料许用应力 [σ]sa170 MPa 工作时物料密度Oγ1314 kg/m3 液压试验介质密度γT1000 kg/m3 圆筒内直径D i2600 mm 圆筒名义厚度δn16 mm 圆筒厚度附加量C 4.3 mm 圆筒焊接接头系数φ 1
δ16 mm 封头名义厚度
hn
封头厚度附加量 C h 4.3 mm 两封头切线间距离L9080 mm 鞍座垫板名义厚度δrn0 mm 鞍座垫板有效厚度δre0 mm 鞍座轴向宽度 b600 mm 鞍座包角θ120 °
鞍座底板中心至封头切线距离A640 mm 封头曲面高度h i690 mm 试验压力p T 1.8325 MPa 鞍座高度H250 mm 腹板与筋板组合截面积A sa0 mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r0 mm3地震烈度<7
圆筒平均半径 Ra 1308 mm
注：带#的材料数据是设计者给定的
参考文献
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[2] 郑津洋等编，《过程设备设计》（第二版），化学工业出版社，2005年7月
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版社，2002年8月
[4] 董大勤等编，《压力容器与化工设备使用手册》，北京，化学工业出版社，
2000年3月
[5] 国家质量技术监督局，《压力容器安全技术检查规程》，中国劳动社会保障
出版社，1999年
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[7] 蔡纪宁主编，《化工设备机械基础课程指导书》，化学工业出版社，2003年
[8] 国家质量技术监督局，《压力容器安全技术检查规程》，中国劳动社会保障
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[9] 匡国柱主编，《化工单元过程及设备课程设计》，化学工业出版社，2002年。