（完整版）预埋地脚螺栓埋地深度计算规范及方法

（完整版）预埋地脚螺栓埋地深度计算规范及⽅法
桅式结构- 桅式结构
桅式结构- 正⽂
由⼀根下端为铰接或刚接的竖⽴细长杆⾝桅杆和若⼲层纤绳所组成的构筑物，纤绳拉住
构造桅式结构由纤绳、杆⾝和基础组成。

纤绳纤绳层数⼀般随桅杆⾼度增⼤⽽加多，纤绳结点间距以使杆⾝长细⽐等于80～100左右为宜,可等距或不等距布置。

不等距布置时，宜从下到上逐层加⼤间距，使杆⾝各层应⼒⼤致相等，结构较为经济。

⼀般每层按等交⾓布置三根或四根纤绳，其倾⾓为30°～60°，以45°较好。

同⼀⽴⾯内所有纤绳可相互平⾏，每根纤绳有⼀地锚基础；或交于⼀点，共⽤⼀地锚基础。

纤绳常⽤⾼强镀锌钢丝绳，⽤花篮螺丝预加应⼒，以增强桅杆的刚度和整体稳定性。

杆⾝按材料可分为钢、⽊和钢筋混凝⼟结构。

钢结构杆⾝常采⽤单根钢管或组合构件，单根钢管可⽤⽆缝钢管或卷板焊接钢管。

组合构件为三边形或四边形空间桁架结构（图2）。

其弦杆和腹杆由⾓钢、圆钢、钢管或薄壁型钢制成, 其中圆形截⾯风阻较⼩, 采⽤较多。

对于四边形截⾯的桅杆要每隔⼀定⾼度布置横膈，以防截⾯变形。

组合构件之间常⽤焊接以简化构造。

为了便于制造、运输和安装，杆⾝可划分成若⼲等长度的标准节段，节段两端⽤法兰盘或拼接板相互连接。

节段长度根据所⽤材料、施⼯和经济条件确定。

⽊结构杆⾝采⽤单根圆⽊或组合⽊构件，⽤拼接钢板连接。

钢筋混凝⼟结构采⽤离⼼式灌筑的预制管柱构件，以法兰盘连接。

桅式结构
基础基础分杆⾝下⾯的中央基础和固定纤绳的地锚基础。

中央基础为圆的或⽅的阶梯形基础，承受杆⾝传来的⼒。

地锚基础承受纤绳拉⼒，有重⼒式、挡⼟墙式和板式。

重⼒式地锚依靠结构⾃重抵抗纤绳拉⼒，耗⽤材料较多。

挡⼟墙式地锚埋⼊地下，依靠⾃重、⽔平板上的⼟重，以及竖向墙板上的被动⼟压抵抗纤绳拉⼒。

板式地锚深埋⼟中，由与纤绳同向的拉杆和垂直于拉杆的钢筋混凝⼟板组成，地锚受拉时，板上产⽣被动⼟压抵抗纤绳拉⼒。

这种地锚⽐较经济。

在岩⽯地基中，地锚基础做成锚桩形式。

荷载计算见⾼耸结构。

静⼒计算桅杆结构是⾼次超静定的空间体系，杆⾝为承受轴向压⼒和横向⼒的弹性⽀座连续梁（见梁的基本理论），纤绳为斜拉于杆⾝的预应⼒柔索，纤绳与杆⾝连接的结点形成⾮线性⽀座，受⼒较为复杂。

常⽤的桅杆静⼒计算⽅法有两种：弹性⽀座连续梁法和矩阵位移法。

弹性⽀座连续梁法⼀种简化的⽅法。

纤绳与杆⾝分别独⽴计算，利⽤每层纤绳的变形协调条件和结点平衡条件，分别计算各层纤绳拉⼒，结点位移和结点刚度。

然后按多跨弹性⽀座连续梁计算杆⾝，利⽤各结点⽀座的连续条件和平衡条件计算结点弯矩、结点反⼒和结点位移，再⽤结点反⼒重新计算每层纤绳，重复上述计算直⾄两次计算结果接近为⽌。

这种⽅法只适⽤于纤绳对称布置的结构。

矩阵位移法适⽤于纤绳任意布置的桅杆。

这种⽅法考虑空间荷载、纤绳结点的⾮线性特征、杆⾝轴向变形和扭转变形的影响，⽤矩阵位移法建⽴正则⽅程。

可把纤绳结点间的杆⾝作为梁单元，或把空间桁架的杆件作为杆单元，建⽴单元刚度矩阵，纤绳也作为特殊的有横向荷载的杆单元。

这两种⽅法都能反映纤绳和杆⾝的共同作⽤，满⾜其变形的连续条件。

后者较精确，但计算⼯作量也较⼤。

此外，还可考虑⼤位移的影响，对刚度矩阵不断作出修正，得到更为精确的结果。

采⽤矩阵位移法时，⼀般需编制标准程序，⽤电⼦计算机计算。

动⼒计算在风荷载或地震作⽤下，杆⾝和纤绳都发⽣振动，两者相互影响，使桅杆
形成⼀个复杂的动⼒体系。

桅杆的⾃振周期和相应的振型，可按多⾃由度体系考虑空间振动进⾏计算，即将每层纤绳质量归并到该层结点上，与杆⾝合成⼀个集中质量，按⼒法或位移法列出桅杆⾃由振动⽅程，使⽅程的系数⾏列式为零，求得⾃振频率和相应的振型曲线。

刚度和稳定桅杆的刚度应根据⼯艺要求确定，根据静⼒计算得到的桅杆结点最⼤⽔平位移，⼀般不超过结点所在⾼度的百分之⼀。

桅杆的稳定分局部稳定和整体稳定。

局部稳定包括组合构件中压杆的稳定，单根钢管筒壁的压屈稳定，纤绳结点间杆⾝的偏⼼受压稳定等；局部稳定可依靠选⽤合适的横截⾯得到保证。

整体稳定有两种计算⽅法：①将杆⾝作为多跨弹性⽀座压弯杆件，以结点位移为未知数，推导出结点平衡⽅程组，其系数是轴向⼒函数。

使⽅程组的系数⾏列式为零，从⽽求出桅杆整体稳定的临界⼒，临界⼒与实际⼒的⽐值为安全系数。

⼀般情况下，安全系数不⼩于 1.5 ～2.5 。

由于杆⾝的轴向⼒与外荷载不成正⽐关系，此法有⼀定误差。

②以前述矩阵位移法为基础，在解⽅程组时，以⼤于1的系数k 乘外荷载作⽤在桅杆上，如迭代过程收敛，说明桅杆在这种荷载作⽤下保持整体稳定。

然后，再逐步增⼤k 值, 直到迭代过程发散为⽌。

发散前⼀次的k 值,就是桅杆整体稳定安全系数。

桅杆的整体稳定与杆⾝纵向⼒和结点刚度有关，纵向⼒过⼤或结点刚度不⾜，容易失稳。

⼀些⼯程实践证明：桅杆丧失整体稳定的原因,⼤多是结点刚度偏⼩, 特别是中间结点刚度不⾜，造成杆⾝弯曲⽽产⽣附加弯矩，从⽽导致整体失稳。

若增加纤绳初应⼒，虽然能提⾼结点刚度，但同时会增加杆⾝纵向⼒。

因此，每⼀个桅杆结构⽅案都要通过分析⽐较，才能找出最合适的加强整体稳定和改善结构受⼒的措施。

桅杆安装分为整体安装和分散安装。

整体安装将杆⾝节段在安装点附近地⾯卧拼，在基础处设⼀桅杆⽀座铰，利⽤卷扬机和把杆，将桅杆绕⽀座铰整体竖起来。

对于较⼩的桅杆也可⽤起重机把杆起吊⼀次就位。

这种⽅法由于把拼装⼯作放到地⾯上进⾏，施⼯⽐较⽅便，质量易于保证，但需要增加起重设备，还要特别注意安全，避免在吊装过程中桅杆失稳。

分散安装利⽤爬⾏起重机或把杆将杆⾝节段和纤绳逐节由下向上安装，起重机或把杆附在杆⾝上，随着安装⽽升⾼。

另⼀种⽅法为倒装法,在地⾯设安装架, 先装上段再装下段，逐段安装逐段顶升，并⽤临时纤绳保持稳定。

分散安装法设备简单、安全可靠，因此得到⼴泛采⽤。

资料简介（地脚螺栓锚固强度和锚板锚固深度计算（模板⼯程））, 地脚螺栓的承载能⼒，是由地脚螺栓本⾝所具有的强度和它在混凝⼟中的锚固强度所决定的。

地脚螺栓本⾝的承载能⼒通常在机械设备设计时，根据作⽤于地脚螺栓上的最不利荷载，通过选择螺栓钢材的材质（⼀般⽤Q235
钢）和螺柱的直径来确定；地脚螺栓在混凝⼟中的锚固能⼒，则需根据有关经验资料进⾏验算或作地脚螺栓锚固深度的计算。

在施⼯中．由于地脚螺栓在安设中常会与钢筋、埋设管线相碰，需改变深度时，或技术改造、结构加固中、也常需进⾏此类验算。

地脚螺栓埋地深度计算有谁知道预埋地脚螺栓埋地深度计算规范及⽅法?
可以参考《钢结构设计⼿册》⼀书。

我没记错的话是否为15 D 或30 D? 能否按实际作⽤⼒及混凝⼟性能计算必须的埋地深度?按冲剪?按握裹⼒或其它? 和混凝⼟的强度, 锚拴的直径有关，⼀般可以按照20 倍的直径取值，端部弯曲的部分取4d 但我想知道是这20D 或30D 的理论根据是什么?为什么? 请不要说是经验总结呀等等,我想知道怎麽样从理论上证明是正确性.
在钢筋混凝⼟中，如果要钢筋发挥作⽤,⽐如受拉钢筋充分强度,需要钢筋在混凝⼟中要有⾜够的锚固长度. 锚固长度不够,可能在钢筋没有屈服之前就被拔出来了. 锚固长度与钢筋的
屈服强度和混凝⼟等级相关.
锚栓也需要⾜够的埋深来保证它的锚固,在发挥作⽤时不会被拔出,发⽣所谓的锚固破坏, 同
样与锚筋的屈服强度和混凝⼟等级相关.
关于钢筋的锚固长度,可以参考⼀般的钢筋混凝⼟教科书和混凝⼟设计规范.
理论上也有⼤致的解释:
1.螺栓的fy=130/180 （⼤概，没查规范），⽽不是钢筋的210 和300 。

你⽤这个数字算锚固长度，算出来就是20d,30d 左右。

:-）
2. 另外⼀种解释：螺栓的有效直径⼤概是0.7---0.9d ，这样也可以减少锚固长度
说法 2 是我们⼀个总⼯说的，我认为基本上没道理。

我个⼈倾向于第⼀种说法。

⽐较同意地脚螺栓的锚固长度与钢筋的屈服强度和混凝⼟的强度等级有关，对于承受轴⼼压⼒和纵向弯曲双重作⽤的法兰连接的杆塔的地脚螺栓，当锚⼊C15 级以及以上强度等级的Ⅰ级圆钢地脚螺栓，它的锚固长度不能⼩于直径的25 倍！并且它的下端还应设置弯钩或锚板等锚固措施来满⾜强度⽅⾯
提升机基础设计的⼏个问题
提升机房是煤矿地⾯⽣产系统的重要组成部分。

与井架并列为提升系统的重要建筑物。

随着煤矿⽣产能⼒
的提⾼，以往单⼀的提升⽅式已不能满⾜现代企业⽣产的需要，逐步发展到多轮、多绳的提升⽅式。

提升
钢绳的拉⼒也随之增⼤，作⽤在提升机基础上的拉⼒也越来越⼤。

以往单绳提升机仅靠基础⾃重即可满⾜提升机的稳定要求。

基础也可按构造要求做成素混凝⼟基础。

现在⼤型矿井中采⽤的多绳提升机，则仅凭提升机部分的基础⾃重远远满⾜不了基础稳定的要求。

需要扩⼤基础的配重或另采⽤其它锚固的技术措施。

对提升机基础的设计提出了新的问题和新的要求，也越来越受到⼯程技术⼈员的重视。

1 提升机基础的受⼒分析
1.1 提升机钢绳拉⼒的确定⽃式提升机钢绳⼀端与提升容器箕⽃或罐笼相连，另⼀端与提升机滚筒相连。

通过⽀撑井架与提升机基础
形成⼒的平衡系统。

因此，提升机钢绳荷载可按井架中钢绳荷载确定，具体如下：
1）正常⼯作时提升机钢绳荷载（Qk）标准值：
按《矿⼭井架设计规范》GB50385-2006 中第 4.1.3 条计算。

2）断绳时提升机钢绳荷载（Ak）标准值
对于单绳提升，其中⼀根钢绳上为断绳荷载，另⼀根为 2 倍正常⼯作荷载；
对于多绳提升，其中⼀侧为所有钢绳的断绳荷载，另⼀侧为所有钢绳的0.33 倍断绳荷载。

1.2 提升机设备与基础间传⼒⼀般设备⼚家提供提升机基础的相关资料，与结构相关的有：设备⼒的作⽤点及⼤⼩、预留洞、套管、螺栓及型钢抗剪键等。

由图⽰知：提升机是通过螺栓受拉，型钢抗剪键受剪将⽔平⼒传递到基础上。

提升机基础从整体上看，为⼤块式基础。

其计算模型为刚体，基础各部分之间基本没有相对变形，应⼒⽔平低，⼀般可不进⾏整体强度计算。

70 年代某⼚红旗
牌压缩机装配式基础表⾯钢筋应⼒测定仅为70~140N/cm2 [ 1 ] 。

对于体积⼤的混凝⼟基础为了防⽌施⼯混凝⼟⽔化热形成内外温差，导致温度裂缝，⼀般要求基础表⾯配置构造钢筋。

但是在提升机设备与混凝⼟基础间的直接作⽤⼒的部分，应⼒集中现象明显，需要进⾏计算和配筋，往往设计⼈员容易忽略。

主要为以下两个部位：螺栓垫板处基础混凝⼟局部承压、型钢抗剪键埋⼊混凝⼟的部分。

这两个部位为提升机传⼒给基础的关键部位，设计中应对提升机基础的局部应⼒和配筋计算引起⾼度重视。

以下分别对这两部分详细讨论。

1.2.1 混凝⼟局部承压⼀般螺栓由⼚家提供，要求⼟建专业在相应的位置埋设钢套管，提升机的螺栓上的拉⼒是通过螺帽对混凝⼟的局部承压传递到混凝⼟基础上。

混凝⼟局部的受⼒模式类似于带端板的锚栓。

在基础混凝⼟中沿扩散
形成⼀个锥形破坏⾯。

为了避免发⽣脆性破坏，可加长螺栓以形成更⼤的锥形破坏⾯，或者在螺栓周边混凝⼟
450 中配置受拉钢筋，使的螺栓的拉⼒全部或部分由受拉钢筋传递下去。

此时要求受拉钢筋在锥形破坏⾯内和下部
基础中的长度都不⼩于钢筋的抗拉锚固长度。

螺帽垫圈下混凝⼟中的局部压应⼒⾮常集中，为防⽌混凝⼟局部压碎，应对此部分混凝⼟配置间接钢筋加以约束，具体计算及构造要求参见《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2002 中相关章节的要求。

⼚家提供的预埋钢套管与内部螺栓之间的空隙⽐较⼤，参考预应⼒钢筋的锚具端头锚固的构造要求，宜在基础混凝⼟中设置与钢套管焊接的预埋钢垫板。

钢垫板的尺⼨以不⼤于螺栓端头的预留洞的宽度为宜。

设置钢垫板的好处在于可将压应⼒进⼀步扩散，降低套管周边混凝⼟的应⼒⽔平。

1.2.2 型钢抗剪键
提升机底座前的型钢抗剪键是传递⽔平⼒的重要构件。

以往⼤多由设备⼚家提供规格尺⼨。

埋⼊基础混凝⼟中长度有深有浅，各不相同。

⼟建设计时，应校核型钢截⾯尺⼨。

埋⼊基础型钢柱翼缘与混凝⼟间的承压形成的抵抗⼒与⽔平⼒平衡。

此时如果型钢埋⼊基础内的长度太短，则混凝⼟局部承压应⼒加⼤，混凝⼟易压碎。

加⼤型钢柱的埋深，则压⼒的
分布范围扩⼤，混凝⼟局部压应⼒降低。

多数设计⼈员对此不加重视，认为有⼚家提供的资料，可照抄过来即可。

其实不然，埋⼊基础混凝⼟中长度太浅，在瞬间断绳荷载作⽤下，很可能型钢抗剪键前边的混凝⼟块蹦出去，型钢抗剪键起不到应有的作
⽤，剪⼒转移到螺栓上，螺栓既抗拉⼜抗剪，发⽣断裂，提升机移位，酿成事故。

型钢抗剪键的受⼒简图
见图2。

根据⼒的平衡，可得下列⼆式[2] ：
图2 型钢抗剪键简图
bf(d- x)σ-V - bf x σ= 0 ??????????????? ??? bf x σ(d -x) - V(H+d/2)=0
式中bf ------ 型钢翼缘宽度
V ----- ⽔平⼒
H ----- 型钢露出长度
d ------ 型钢埋⼊长度
σ混凝⼟的承压应⼒值
令σ=f c （f c 为混凝⼟轴⼼抗压强度设计值），消去x , 则可求出型钢埋⼊混凝⼟的长度 d 。

2 提升机基础的稳定计算提升机通过螺栓与型钢抗剪键与混凝⼟基础连成⼀体，共同⼯作。

提升钢绳作⽤⼒的⽅向按⼯艺要求⼀般为与⽔平线的夹⾓不⼩于500 。

提升钢绳的⽔平和竖向分⼒均⽐较⼤，且⼤致相等。

提升钢绳的斜向上拉⼒成为基础的稳定不利因素。

因此需要进⾏基础稳定性的计算。

基础的稳定性计算⼜包括两⽅⾯：基础的抗倾覆和基础的抗滑移。

2.1 基础抗倾覆计算
2.1.1 倾覆稳定计算中转动轴的确定进⾏基础抗倾覆稳定性验算，旨在保证提升机基础不致向⼀侧倾倒（绕基底的某⼀轴转动）。

建在弹性地基上的基础，由于最⼤受压边缘陷⼊⼟内，此时基础的转动轴将在受压最外边缘的内侧某⼀
条线上。

基底⼟愈弱，基础转动轴将愈接近基底中⼼，基础的抗倾覆的稳定性就愈低。

但在设计基础时，均要求基底
边缘最⼤压应⼒⼩于 1.2 倍的基底⼟承载⼒，因此基底⼟的塑性区的扩展范围有限。

从⼯程设计⽅便考虑，仍取基础外边缘为转动轴。

基础四周⼟的固着作⽤，对抗倾覆也有⼀定的作⽤，但因⼒臂⼩，因此⼀般不考虑。

相对⽽⾔，基础四周的⼟对抗滑稳定的作⽤更⼤⼀些。

⽬前较常⽤的库伦原理导得的被动⼟压⼒计算值偏⼤，另外基础四周的回填⼟的质量也不稳定且提升机基础属于浅基础。

因此稳定计算中，被动⼟压⼒⼀般都不考虑。

2.1.2 抗倾覆稳定系数的取值断绳荷载是提升机基础的稳定性计算的控制因素。

稳定系数的取值⼤⼩直接影响基础设
计是否经济。

对此各规范有不同稳定系数的取值，具体如下：
1）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 中对挡⼟墙在主动⼟压⼒作⽤下稳定系数取值如下：抗滑移稳定系数为 1.3 ，抗倾覆稳定系数为 1.6 。

2）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024－85 中对桥涵墩台及挡⼟墙的抗倾覆和抗滑移的稳定系数根据荷载组合情况分别取不同的值。

具体如下：
在正常荷载组合下，其抗倾覆稳定系数为 1.5 ，抗滑移稳定系数为 1.2 。

在偶然荷载（地震或船和漂浮物的撞击⼒）参与的情况下，其抗倾覆和抗滑移稳定系数均为 1.2 。

3）《钢筋混凝⼟筒仓设计规范》GB 50077-2003 中规定在地震荷载作⽤下的抗倾覆稳定系数为 1.2。

显然对于提升机基础在断绳荷载（偶然荷载）作⽤下，如果仍然同正常荷载作⽤⼀样取值，显然要求过于严格，⽽且不经济。

因此在设计中参考《公路桥涵地基与基础设计规范》的作法对稳定系数区别对待，分别取值，更为合理。

另外对于提升机基础其特殊性在于断绳荷载远远⼤于其它类型荷载，是属于起控制作⽤的荷载。

提升机基础平⾯尺⼨较埋深要⼤，属于矮胖形浅基础，相对⽽⾔，倾覆更不易发⽣。

从上述规范的规定看，对基础在偶然荷载作⽤的稳定性要求较低，稳定安全系数取值较⼩，因此可以将提升机基础的抗倾覆稳定系数取值为 1.2 。

在正常荷载作⽤下，则提升机基础的倾覆稳定⾃然满⾜要求。

2.2 基础抗滑移计算基础的滑动有两种可能，⼀为基础克服基底⾯与基底⼟之间的摩擦⼒⽽沿基底⾯滑动。

另⼀种为⽔平⼒克服⼟体内部的摩擦⼒使基础与持⼒层⼟体的⼀部分⼀起滑动。

后⼀种情况⼀般不易发⽣，因为⼀般基底的容
许压应⼒已有⼀定的安全系数，这就保证了基底⼟不致产⽣局部的极限平衡⽽达到塑性流动。

因此，只进⾏前⼀种情
况的抗滑动稳定验算。

在抗滑计算中有两个有利因素未考虑进去。

⼀：室内⽤混凝⼟做的⼀定厚度刚性地坪对基础的抗滑作⽤，实际上构造合理的刚性地坪具有良好的防⽌基础滑动的功能。

⼆：基础四周回填⼟的固着作⽤对基础抗滑有⼀定的作⽤。

另外基础前⼟体对基础的被动⼟压⼒作⽤⼀般也不考虑，因为被动⼟压⼒的充分发挥经常伴随基础的滑动出现，⽽且⽬前常
⽤的库伦原理导得的被动⼟压⼒计算值偏⼤。

因此综合考虑，可以将抗
滑安全系数降低，特别是在偶然荷载作⽤的情况下《矿⼭井架设计规范》GB50385-2006 中规定：井架基础的抗滑移稳定系数为 1.2 。

同时⼜规定：地基和基础，可不进⾏断绳、防坠制动荷载效应及地
震作⽤效应组合的验算。

因此，针对提升机基础（矮胖型浅基础）在断绳荷载作⽤下抗滑移稳定系数取值为 1.1~1.2 较为合适，⼯程上可做到经济合理。

3 其他需要注意的问题
3.1 有时为了加⼤基础的配重，常将减速器、电动机的基础与提升机基础连为⼀体。

此时，存在基础的合⼒中⼼与提升机钢绳合⼒的投影位置有较⼤的偏⼼。

在设计中应调整基础在地⾯以下的部分，使⼆者的中⼼尽可能接近。

以便配重充分发挥，符合计算假定。

3.2 设计中由于提升机基础平⾯布置受周围主体结构布置影响，不能再扩⼤尺⼨。

则可采取增加抗滑板，锚杆及抗拔桩等。

来保证基础在断绳荷载下的稳定性。

3.3 为了提⾼提升机基础的抗滑能⼒，可选择下列构造措施：
1）设置刚性地坪，基础周围的回填⼟分层夯填密实。

2）基础底⾯下换⼟。

3）加⼤基础埋置深度。

4）根据实际井架与提升机房的布置情况，可在提升机基础与井架基础间设置连接构件，形成⼒的平衡。

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柱脚锚栓
(2010-06-01 09:11:25)
转载
⼀、地脚螺栓锚固长度的计算可根据《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2002 提供的公式(第114 页) ：
la= α *f y/ft *d
式中：la——锚栓的锚固长度；
fy——锚栓的抗拉强度设计值
ft ——混凝⼟轴⼼抗拉强度设计值
d——钢筋的公称直径
α——锚栓的的外形系数
锚栓直径⼤于25mm 时，锚固长度应乘以修正系数 1.1
混凝⼟强度设计值
强度总类混凝⼟强度等级
根据《钢结构设计规范》GB50017-2003 所列数据显⽰，Q235 的锚栓抗拉强度设计值为
140N/mm2 ，Q345 的锚栓抗拉强度设计值为180N/mm2 。

《架空送电线路杆塔结构设计技术
规定》DL/T5154-2002 所列数据显⽰，35#优质碳素钢锚栓抗拉强度设计值为190N/mm2 ，45# 优质碳素钢锚栓抗拉强度设计值为215N/mm2 。

经计算得地脚螺栓锚固长度（混凝⼟强度C20）：
Q235 为22.4d（故实际取25d） Q345 为28.8d（故实际取30d）
35#为30.4d（故实际取35d） 45#为34.4d（故实际取35d）
⼆、地脚螺栓锚固长度根据锚固⽅式不同，取值不同，当螺栓采⽤1、2 类锚固时时，取25d; 当当螺栓采⽤ 3 类锚固时时，取15d，具体取值可参见《建筑结构构造资料集》（下册）P145.
三、门式钢架7.2.18 条柱脚锚栓应采⽤Q235 或Q345 钢制作。

锚栓的锚固长度应符合现⾏国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007 的规定，锚栓端部应按规定设置弯钩或锚板。

锚栓直径不宜⼩于24mm ，且应采⽤双螺帽。

四、《建筑地基基础设计规范》GB50007 的8.2.3 条、8.2.4 条钢筋锚固见《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2002 的相关规定。

五、《轻型房屋钢结构应⽤技术⼿册》P67:柱脚锚栓应采⽤Q235 或Q345 钢制作。

锚栓的锚固长度应符合现⾏混凝⼟结构设计规范的规定，锚栓端部应按规定设置弯钩4d。

锚栓长度
不⼩于锚栓直径的25 倍（不含弯钩），当埋置深度受到限制时，锚栓应牢固地固定在锚板或锚梁上，以传递锚栓的全部拉⼒，此时不考虑锚栓与混凝⼟之间的粘结⼒。

锚栓的直径不宜⼩于
24mm ，且应采⽤双螺帽。

计算锚栓直径，设计内⼒宜乘以不⼩于 1.3 的系数。

11.4KW ⼩绞车基础均要采⽤砼浇注，其基础规格为1.0 ×1.0 ×1.0 ⽶。

砼中⽔泥、黄沙、⽯⼦
（⽠⼦⽚）的配合⽐为1：2：2；⽔灰⽐为0.4 。