地下室模板及支架专项施工方案

目录
No table of contents entries found.8.5 墙模板计算书
83
8.6 劲性柱墙模板计算书
93
九、模板支撑系统大样图101
十、施工部署
103
十一、应急预案
105
一、工程概况
本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质
[2009]87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为三种类型，并编制专项施工
方案。

第一种，普通模板及支撑体系，搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下
的模板及支撑体系；第二种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于等于
5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系、施工总荷
载10~15KN/m2、集中线荷载15~20KN/m及以上的模板及支撑体系；第三
种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、施工
总荷载15KN/m2、集中线荷载20KN/m及以上的模板及支撑体系。

本方案
为第一种和第二种模板及支撑体系专项方案，第三种超过一定规模的危险性较大
的模板及支撑体系专项方案，详见高大支模架方案。

本人防工程总人防建筑面积15288.80m，为附建式人防工程。

战时设6个人防防护单元。

其中核6常6级甲类工程设5个人防防护单元，人防单元一和人防单元二为物资配套工程，防护单元三和防护单元四为二等人员掩蔽部工程，防护单元五为人防电站，防护单元六为6B级兼顾人防工程。

混凝土强度：主楼地下室三层底板为C40；地下室二层梁板、承台为C35，基础垫层为C15，构造柱、现浇过梁为C25，A区柱墙混凝土为C60，地下一层及一层梁板混凝土为C35，B区墙柱混凝土为C40，地下一层梁板混凝土为C35，一层梁板混凝土为C30；C区墙柱混凝土C35，地下一层及一层梁板混凝土为C30。

地下室一层结构楼面标高为-5.20m（局部-6.4m、-5.7m、-5.60m），板厚为250mm（局部厚220mm、200mm、180mm）；地下室首层结构楼面标高为-0.05m（局部-1.2m、-0.35m、），板厚为250mm、120mm（局部厚150mm、130mm）。

本工程地下室各层楼板面标高、层高、板厚如下（0.00m以上不列入本次
本工程地下室底板为钢筋混凝土现浇底板，其中地下室二层主楼区域须搭设承重架，板厚度为250mm,地下室一层板厚度中250mm板占大部分；地下室首层板厚度中250㎜、120mm的板占大部分；其中主楼地下室二层与人防区交接处有小部分区域板厚400mm，详见高大支模架方案。

本工程地下室外墙与核心筒墙体为剪力墙结构，由于核心筒模板是专业定制的模板，在此方案就不验算了，地下室外墙墙厚分为400㎜、350㎜；内墙墙厚分为300㎜、350㎜、450㎜、550㎜。

外墙及柱模板通过对穿螺栓拉结。

二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
2、《关于加强承重支撑施工管理暂行规定》浙建建[2003]37号
3、《关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定》浙建建[2003]38号
6、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006》
7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
8、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）
10、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
11、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
三、模板及支架参数汇总
本工程地下室板厚主要有120、130、150、180、200、220、250共计七种。

由于本地下室板厚基本均为250mm,所以板的承重架按250mm板的方案支设。

本工程地下室柱子截面主要有500x500、600x600、700x700、
800x700、800x800、600x1360、600x1450、600x1700、1000x1200。

柱子截面小于600x600的柱子按600x600柱的方案支设，截面在
600x600～800x800的柱子按800x800柱方案支设，截面在800x800～
600x1700的按600x1700柱方案支设，截面在600x1700～1000x1200的按1000x1200柱方案支设。

本工程剪力墙厚度有300mm、350mm、400mm、450mm、550mm。

按照最不利情况即550mm厚的剪力墙方案支设。

本工程地下室梁截面种类繁多。

以300×500、500×1000截面的梁较具代表性，截面最大的梁为500×2750。

截面尺寸小于300×600梁的承重架按300×500梁的方案支设，截面尺寸在300×500～500×1000之间的按500×1000梁的方案支设，截面尺寸在500×1000～400×1300之间的梁按400×1300的方案支设，梁模板支设方案按最不利情况设计，即周围板厚250mm,支设高度5.15m。

其中主楼地下室二层与人防区交接处有小部分区域板厚
400mm处的梁400x1000，在此方案会单独编制。

其余梁截面250×3300、250×3700、300×2800、300×4100、350×2300、350×2500、350×2700、350×2900、350×3500、350×3700、400×1950、400×2300、500×2050、500×2750、600×1200、600×1500、600×1600、600×2000、600×2300、600×2900、700×1000、400×1400、300×1800支设方案详见高大支模架方案。

各类构件模板、支架参数表：
四、模板支架构造措施
1、模板支架必须设置纵横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

2、立杆的接长除顶步可采用搭接外，其余各部接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：①立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；②搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

4、模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
①模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；②模板支架超过4m时四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

5、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结
6、在汽车坡道等斜面处搭设承重架且坡度较大时，立杆底部宜用楔形木块枕实垫平。

五、模板支架施工要求
1、模板承重架的施工要求：
精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；
严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并形成书面签字记录。

2、模板承重架的搭设措施：
钢管长度规格的选择：地下室各层标高不同、楼板厚度不同，支撑钢管的长度按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开。

3、钢管及扣件进场时已进行检验，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。

禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

4、地下室模板全部采用915mm×1830mm×15mm厚复合木模板，为加快进度，要求提前备料，组装翻样。

为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距50cm左右，柱子在每面设三道支撑，拉结、柱模板配到梁底，确保砼的浇捣方便和质量，对柱模先装两端柱模，校正固定好后，依此拉通长线校正中间各柱模板。

现浇楼梯间支模按传统的木模施工方法进行，休息平台和踏步板的底模用复合木模板细铺，每30cm铺设一道50×80通长木档，钢管支撑间距不大于1m。

5、模板承重架的拆除措施
本工程地下室模板承重架的拆除不仅要使砼强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）的要求，且在拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。

拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。

分段拆除的高差不应大于二步。

6、后浇带模板及支架在支模时与周边承重架搭接搭设，以方便周边承重架的拆除。

后浇带处模板及支架应在砼浇捣后方可予以拆除。

六、模板支架检查验收规定
1、模板支架搭设完毕后应由施工员和质量员进行自检，经监理验收合格形成记录后方可使用。

2、节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到40-60N·M。

自检时应按规范进行抽检。

七、模板支架的安全管理
7.1模板支架的作业人员应具备专业架子工上岗证书，搭设前项目负责人、技术人员、施工员应认真对班组进行安全技术交底。

严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。

7.2模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣。

7.3支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

7.4模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。

施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。

7.5拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。

7.6模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

脚手架不得与模板支架相连。

7.7当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。

雨后施工要有防滑措施。

7.8砼浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

八、模板及支架计算书
8.1 板模板（扣件式）计算书（板厚250mm）
一、工程概况
二、模板支撑体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计纵向剖面图
模板设计横向剖面图三、荷载设计
模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15
新浇筑混凝土自重标准值
(kN/m3)
24钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值
(kN/m2)1
四、模板验算
取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γ
G Σq
Gk
+1.4Σq
Qk
=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m
1、抗弯验算
M
max
=0.1ql2=0.1×13.076×0.32=0.118kN·m
σ
max =M
max
/W=0.118×106/37500=3.138N/mm2≤f
m
=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Q
max
=0.6ql=0.6×13.076×0.3=2.354kN
τ
max =3Q
max
/(2bh)=3×2.354×103/(2×1000×15)=0.235N/mm2≤f
v
=1.4N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
ν
max
=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×3004/(100×5000×281250)=0.51mm
ν
max
=0.51mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[300/150，10]=2mm 符合要求！
五、次楞验算
次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01
次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2)13
次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833
次楞截面惯性矩I(cm4)
142.917
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000计算简图如下：
q=γ
G Σq
Gk
+1.4Σq
Qk
=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3+0.01]+1.4×(1+2)×0.3=3.936
kN/m
1、强度验算
M
max
=0.1ql2=0.1×3.936×0.752=0.221kN·m
σ
max =M
max
/W=0.221×106/40833=5.423N/mm2≤f
m
=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Q
max
=0.6ql=0.6×3.936×0.75=1.771kN
τ
max =3Q
max
/(2bh
)=3×1.771×1000/(2×50×70)=0.759N/mm2
τ
max =0.759N/mm2≤f
v
=1.3N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
ν
max
=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.936×7504/(100×9000×1429170)=0.656mm
ν
max
=0.656mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[750/150，10]=5mm 符合要求！
4、支座反力计算
R
max
=1.1ql=1.1×3.936×0.75=3.248kN
六、主楞(纵向水平钢管)验算
主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管
主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033
主楞截面面积(cm2)4.24
主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2)125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主楞截面惯性矩I(cm4)10.78
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
计算简图1如下：
主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为
R
1=5.028kN,R
2
=8.768kN,R
3
=9.106kN,R
4
=3.184kN
M
max
=0.626
Q
max
=4.749
V
=1.101
max
计算简图2如下：
主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
计算简图2支座反力依次为
R 5=4.057kN,R 6=8.985kN,R 7=8.985kN,R 8=4.057kN M max =0.624 Q max =5.72 V max =1.083 1、强度验算
σ
max
=M max /W=0.626×106/4490=139.453N/mm 2≤f m =205N/mm 2
符合要求！ 2、抗剪验算
τmax
=2Q max /A=2×5.72×1000/424=26.983N/mm 2 τ
max
=26.983N/mm 2≤f v =125N/mm 2
符合要求！ 3、挠度验算
ν
max
=1.101mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[750/150，10]=5mm
符合要求！ 4、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
最大支座反力R max =max[R 1,R 2,R 3,R 4,R 5,R 6,R 7,R 8]=9.106kN 1.05×R max =1.05×9.106=9.561kN ，9.561kN≤0.8×12.0=9.6kN 在扭矩达到40～65N ·m 的情况下，双扣件能满足要求！
七、立杆验算
1、长细比验算
h/l a =1500/750=2，h/l b =1500/750=2，查附录D ，得k=1.167，μ=1.272 l 0=max[k μh ，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mm λ=l 0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210 长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C 得 φ=0.344 2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
l a =0.75m ，h=1.5m ，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw =0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.75m ，b/h=0.75/1.5=0.5 通过插入法求η，得η=0.96
μz ω0d 2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μ
stw
=φw μs1(1-ηn )/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864
μs =φw μstw
=0.172×4.864=0.837
ωk =0.7μz μs ω0=0.7×1×0.837×0.45=0.264kN/m 2 2) 整体侧向力标准值计算
ωk =0.7μz μs ω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m 2 3、稳定性验算
K H =1/[1+0.005×(5.15-4)]=0.994 不组合风荷载时
N ut ＝
γG ∑N Gk +1.4∑N Qk =R max +0.15γG H=9.106+0.15×1.35×5.15=10.148kN
σ=1.05N ut /(φAK H )=1.05×10.148×103/(0.344×424×0.994)=73.477N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 符合要求！ 组合风荷载时
N ut ＝
γG ∑N Gk +0.85×1.4∑N Qk =R'max +0.15γG H=8.67+0.15×1.35×5.15=9.713kN
M w =0.85×1.4ωk l a h 2/10=0.85×1.4×0.264×0.75×1.52/10=0.053kN ·m σ=1.05N ut /(φAK H )+M w /W=
1.05×9.713×103/(0.344×424×0.994)+0.053×106/(4.49×103)=8
2.116N/mm 2
≤[f]=205N/mm 2 符合要求！ 4、整体侧向力验算
F=0.85A F ωk l a /L a =0.85×10×0.315×0.75/40=0.05kN
N
1=3FH/[(m+1)L
b
]=3×0.05×5.15/[(34+1)×40]=0.001kN
σ=(1.05N
ut +N
1
)/(φAK
H
)=
(1.05×9.713+0.001)×103/(0.344×424×0.994)=70.328N/mm2≤[f]=205N/m m2
符合要求！
八、立杆地基基础验算
立杆底垫板的底面平均压力
p=N/(m
f A)=10.148/(1×0.16)=63.428kPa≤f
ak
=80kPa
符合要求！
由于在地下室一层施工搭设承重架时，地下二层的承重架不拆除，所以楼板强度足以能承受上层楼层传递下来的荷载。

8.2 柱模板计算书
8.2.1 柱模板（不设对拉螺栓）计算书（以600x600为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m 2
承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m 2
正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2
三、面板验算
300
柱箍间距l1(mm)
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.3×29.87＝10.888kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.529kN/m M max ＝-0.1q 1l 2-0.117q 2l 2＝-0.1×10.888×0.22-0.117×0.529×0.22＝-0.046kN ·m
σ＝M max /W ＝0.046×106/(1/6×300×152)＝4.091N/mm 2≤[f ]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q ＝bS 正＝0.3×29.87＝8.961kN/m
ν＝0.677ql 4/(100EI)＝0.677×8.961×2004/(100×5000×(1/12×300×153))＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞 小梁材质规格(mm)
50×70 小梁截面惯性矩I(cm 4
) 142.917
小梁截面抵抗矩W(cm 3
)
40.833
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 12.285
小梁弹性模量E(N/mm 2
)
8925
最低处柱箍离楼面距离(mm)
200
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M
＝0.152kN·m
max
/W＝0.152×106/(40.833×103)＝3.728N/mm2≤[f]＝σ＝M
max
12.285N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.195mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型钢管柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2
柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
4.73
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000
模板设计立面图1、柱箍强度验算
q＝S承l
1
＝38.056×0.3＝11.417kN/m
N＝0.5ql
3
＝0.5×11.417×0.63＝3.596kN
M＝ql
2
2/8＝11.417×0.772/8＝0.846kN·m
N/A
n +M/W
n
＝3.596×103/450+0.846×106/(4.73×103)＝
186.877N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、柱箍挠度验算
q＝S正l
1
＝29.87×0.3＝8.961kN/m
ν＝5ql
2
4/(384EI)＝5×8.961×7704/(384×206000×11.36×104)＝
1.753mm≤[ν]＝l
2
/400＝1.925mm
满足要求！
8.2.2 柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以600x1700为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G
4k ＝min[0.22γ
c
t
β
1
β
2
v1/2，γ
c
H]＝
min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G
4k +1.4Q
3k
，1.35G
4k
+1.4×0.7Q
3k
]
＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G
4k
＝29.87 kN/m2
三、面板验算
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m
M
max ＝-0.107q
1
l2-0.121q
2
l2＝-0.107×21.775×0.2432-0.121×1.058×0.2432
＝-0.145kN·m
σ＝M
max
/W＝0.145×106/(1/6×600×152)＝6.443N/mm2≤[f]＝
15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝
0.632×17.922×242.8574/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.467mm≤[ν]＝l/400＝242.857/400＝0.607mm
满足要求！
四、小梁验算
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.243×38.056＝9.242 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M
＝0.324kN·m
max
/W＝0.324×106/40.833×103＝7.927N/mm2≤[f]＝σ＝M
max
15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.243×29.87＝7.254 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.355mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型钢管柱箍合并根数1
柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2
柱箍截面惯性矩I(cm4)
11.36
柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M
1＝0.924kN·m，N
1
＝16.565kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN ·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M 2＝0.509kN ·m ，N 2＝12.867kN
M/W n ＝0.924×106/(4.73×103)＝195.394N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν
＝0.727mm≤[ν]＝l/400＝1.558mm
1
ν
＝0.088mm≤[ν]＝l/400＝0.962mm
2
满足要求！
六、对拉螺栓验算
17.8对拉螺栓型号M14
轴向拉力设计值N t b(kN)
扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N＝16.565×1=16.565kN≤N
b＝17.8kN
t
满足要求！
N＝16.565×1=16.565kN≤26kN
满足要求！
8.2.3 柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以800x800为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m 2
承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m 2
正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2
三、面板验算
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15
面板弹性模量E(N/mm2)
5000
柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)
600
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m M max ＝-0.107q 1l 2-0.121q 2l 2＝-0.107×21.775×0.22-0.121×1.058×0.22＝-0.098kN ·m
σ＝M max /W ＝0.098×106/(1/6×600×152)＝4.37N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q ＝bS 正＝0.6×29.87＝17.922kN/m ν＝0.632ql 4/(100EI)＝
0.632×17.922×2004/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.215mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞 小梁材质规格(mm)
50×70 小梁截面惯性矩I(cm 4
) 142.917
小梁截面抵抗矩W(cm 3
)
40.833
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
15.444
小梁弹性模量E(N/mm 2
)
9350
最低处柱箍离楼面距离(mm)180
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M
＝0.26kN·m
max
σ＝M
/W＝0.26×106/40.833×103＝6.369N/mm2≤[f]＝max
15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.268mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型钢管柱箍合并根数1
柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2
柱箍截面惯性矩I(cm4)
11.36
柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M
1＝0.556kN·m，N
1
＝13.775kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN ·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M 2＝0.556kN ·m ，N 2＝13.775kN
M/W n ＝0.556×106/(4.73×103)＝117.571N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν
＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1.212mm
1
ν
＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1.212mm
2
满足要求！
六、对拉螺栓验算
17.8
对拉螺栓型号M14
轴向拉力设计值N t b(kN)
扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N＝13.775×1=13.775kN≤N
b＝17.8kN
t
满足要求！
N＝13.775×1=13.775kN≤26kN
满足要求！
8.2.4 柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以1000x1200为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m 2
承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m 2
正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2
三、面板验算
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15
面板弹性模量E(N/mm2)
5000
柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)
600
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m M max ＝-0.107q 1l 2-0.121q 2l 2＝-0.107×21.775×0.252-0.121×1.058×0.252＝-0.154kN ·m
σ＝M max /W ＝0.154×106/(1/6×600×152)＝6.828N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q ＝bS 正＝0.6×29.87＝17.922kN/m ν＝0.632ql 4/(100EI)＝
0.632×17.922×2504/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.524mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞 小梁材质规格(mm)
50×70 小梁截面惯性矩I(cm 4
) 142.917
小梁截面抵抗矩W(cm 3
)
40.833
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
15.444
小梁弹性模量E(N/mm 2
)
9350
最低处柱箍离楼面距离(mm)180
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M
＝0.325kN·m
max
σ＝M
/W＝0.325×106/40.833×103＝7.961N/mm2≤[f]＝max
15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.87＝7.468 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.335mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型钢管柱箍合并根数1
柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2
柱箍截面惯性矩I(cm4)
11.36
柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M
1＝0.55kN·m，N
1
＝12.235kN。