脚手架回顶施工方案

目录
一、工程概况及编制说明 (1)
二、搭设说明及要求 (1)
三、质量要求 (3)
四、安全要求 (3)
五、计算书 (3)
一、工程概况及编制说明
建筑概况
本工程位于广东省深圳市龙岗区南湾街道南岭社区的布澜路与东西干道交界西北侧。

地面以上为4栋34层住宅塔楼，3栋商业，一栋幼儿园；2、3#塔楼地下为一层，4#楼地下为二层，1#楼地下局部为三层；地下一层为非人防地下室，局部地下二层全为人防地下室。

塔楼结构总高度为97.85，总用地面积48655.01 m2，总建筑面积232686.68 m2，地上建筑面积204128.36 m2，地下建筑面积26881.32 m2。

结构概况
本工程结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构，设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，抗震设防分类为丙类，建筑物耐火等级为一级，基础设计等级为甲级。

其他概况
本工程每栋塔楼内有4个电梯井道，1~4栋塔楼工16个电梯井道，1#楼电梯井道搭设高度为103.4米，2、3#楼搭设高度为102.6米，4#楼搭设高度为106.2米；为保证电梯井道内施工及安全的要求，特编制此方案。

二、搭设说明及要求
1、脚手架回顶说明及范围
施工现场1~4#楼施工电梯基础落在地库顶板上，主体施工及装修阶段运输钢筋等的工程车辆需从4#楼局部地库顶板上过，由于地库顶板自身承载能力不足，故需对以上部位进行钢管支撑架回顶，以满足施工要求。

2、脚手架回顶搭设要求
施工准备
技术人员应熟悉图纸及搭设方案，熟悉各个部位及高度的结构变化，准备材料，包括Φ48×3.0mm钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件、安全网、脚手板等，并对进场材料进行检查验收，保证其符合相关的规定及搭设要求。

搭设过程中必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2011版》。

相关作业班组组织作业人员进场，架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。

同时在施工前，技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。

支撑体系搭设基本要求
横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，两层地下室都需搭设支撑体系时，下层立杆与上层立杆的位置需统一一致。

支撑体系搭设顺序
放置纵向扫地杆→底端与纵向扫地杆用直角扣件连接固定后，安装横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），竖起4根立杆后，随即安装第一步水平杆（与立杆连接固定）校正立杆垂直和水平杆使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→安装作业层间横杆（在脚手架跨距之间设置的用于支撑脚手板的小横杆），并铺设脚手板。

支撑体系搭设尺寸
施工电梯回顶尺寸为4200×6300mm，施工道路回顶支撑体系宽度为3000mm，回顶长度有现场实际情况而定，回顶高度由地下室高度决定。

附：回顶支撑体系平面布置示意图
三、质量要求
立杆接头时，不能搭接，只能采用对接扣件连接，且四根立杆接头应分别错
开，不在同一平面内。

井架在每层平面必须用钢管加固，与剪力墙顶紧后方能施工。

支撑体系的各种杆件、配件设置和连接是否齐全、质量是否合格，构造是否符合要求，连接和挂扣是否紧固可靠。

四、安全要求
随时检查回顶支撑体系的稳定性。

搭拆回顶支撑体系必须由专业架子工担任，并经培训、考核合格后，持证上岗。

上岗人员定期进行体检，凡不适合高处作业者不得上脚手架操作。

搭拆支撑体系时，操作人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。

五、计算书
施工道路回顶计算书
计算参数:
模板支架搭设高度为3.7m，
立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，
弹性模量9000.0N/mm4。

梁顶托采用双钢管48×3.0mm。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载
22.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.350×0.500+0.500×0.500)=4.162kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+20.000)×0.500=9.900kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；
I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.162+1.4×9.900)×0.300×
0.300=0.170kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.170×1000×
1000/18750=9.050N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.162+1.4×9.900)×0.300=3.394kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3394.0/(2×500.000×
15.000)=0.679N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.162×3004/(100×6000×
140625)=0.271mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (20.000+2.000)×0.300=6.600kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×2.625+1.20×0.150)=2.997kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×6.600=8.316kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.285/0.500=12.570kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.57×0.50×0.50=0.314kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×12.570=3.771kN
最大支座力 N=1.1×0.500×12.570=6.914kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.314×106/83333.3=3.77N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3771/(2×50×100)=1.131N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.775kN/m
最大变形 v =0.677×2.775×500.04/(100×9000.00×
4166666.8)=0.031mm
木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 6.914kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。

托梁计算简图
0.568
托梁弯矩图(kN.m)
9.459.45
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
0.007
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.661kN.m
经过计算得到最大支座 F= 12.929kN
经过计算得到最大变形 V= 0.056mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.661×106/1.05/8982.0=70.09N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.056mm
顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.111×3.650=0.404kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.500×0.500×0.500=0.125kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.350×0.500×0.500=2.188kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 2.445kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(20.000+2.000)×0.500×0.500=4.950kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 9.86kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，
a=0.30m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0 ——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
——由长细比，为2100/16=132；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到
0.391；
经计算得到=9864/(0.391×424)=59.478N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.450×1.250×0.720=0.405kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
la ——立杆迎风面的间距，0.50m；
lb ——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.405×0.500×1.500×
1.500/10=0.052kN.m；
Nw ——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×2.445+0.9×1.4×4.950+0.9×0.9×1.4×
0.052/0.500=9.288kN
经计算得到=9288/(0.391×424)+52000/4491=67.510N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
施工电梯回顶支撑体系计算书
计算参数:
模板支架搭设高度为3.7m，
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×80mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载
3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.350×1.000+0.500×1.000)=8.325kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×1.000=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.325+1.4×2.700)×0.200×
0.200=0.055kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.055×1000×
1000/54000=1.020N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.325+1.4×2.700)×0.200=1.652kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1652.0/(2×1000.000×
18.000)=0.138N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.325×2004/(100×6000×
486000)=0.031mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.350×0.200=1.750kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.500×0.200=0.100kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.750+1.20×0.100)=1.998kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.600=0.756kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×2.75×0.80×0.80=0.176kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×2.754=1.322kN
最大支座力 N=1.1×0.800×2.754=2.424kN
抗弯计算强度 f=0.176×106/4491.0=39.25N/mm 2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×2.450+0.990×0.000)×800.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.306mm
纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=2.42kN
2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN
2.42kN 2.42kN 2.42kN 2.42kN
支撑钢管计算简图
0.727
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN
1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN
支撑钢管变形计算受力图
0.063
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.727kN.m
最大变形 vmax=0.994mm
最大支座力 Qmax=10.603kN 抗弯计算强度 f=0.727×106/4491.0=161.89N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R 取最大支座反力，R=10.60kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R ≤8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN 时，应采用双扣件；R>12.0kN 时，应采用可调托座。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.111×3.650=0.404kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.500×1.000×0.800=0.400kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.350×1.000×0.800=7.000kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 7.024kN 。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(1.000+2.000)×1.000×0.800=2.160kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 11.45kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0 ——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
——由长细比，为2100/16=132；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；
经计算得到=11452/(0.391×424)=69.056N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.450×1.250×0.720=0.405kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
la ——立杆迎风面的间距，1.00m；
lb ——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.405×1.000×1.500×1.500/10=0.103kN.m；
Nw ——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×7.024+0.9×1.4×2.160+0.9×0.9×1.4×
0.103/0.800=11.296kN
经计算得到=11296/(0.391×424)+103000/4491=91.125N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!。