塔脚手架搭设方案

A2

施工组织设计(方案)报审表工程名称：中国石油呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程

施工组织设计（方案）审批表

中国石油呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程280万吨/年催化裂化

脚手架搭设及拆除

施

工

方

案

编制人：

批准人：

沛县防腐保温工程总公司

目录

1、编制说明 (4)

2、编制依据 (4)

3、工程概况 (4)

4、脚手架的计算 (4)

5、施工准备 (7)

6、施工程序和施工方法 (7)

7、施工技术组织措施计划 (10)

8、资源需求计划 (12)

9、安全施工 (13)

10、文明施工 (15)

11、施工进度计划 (15)

1、编制说明

呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程280万吨/年催化裂化解吸塔、稳定塔由中国石化集团洛阳石油化工工程公司负责施工图设计，沛县防腐保温公司负责该装置解吸塔（1202-T-302）、稳定塔（1202-T-304）现场防腐、保温的施工。由于解吸塔内直径Φ4000mm，高度47826mm;稳定塔内直径Φ3800/4200㎜，高度53368㎜;由于其防腐、保温高度为47826mm/53368㎜，现场防腐保温施工需要搭设扣件式钢管脚手架，为保证施工的质量和施工人员的安全，特编制此技术方案。

2、编制依据

2.1施工图纸：解吸塔与稳定塔装配图

2.2施工规范：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）

3、工程概况

3.1工程简介：呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程280万吨/年催化裂化塔

区设备1202-T-302/1202-T-304现已经组焊完毕，解吸塔/稳定塔钢制平台已经焊接完毕，解吸塔与稳定塔劳动平台为一个整体，所以一侧脚手架只需要搭设到平台即可。

另一侧需要搭设落地半敞开式双排脚手架，两侧脚手架之间需增加一根横杆，脚手架就是一个整体。

.

3.2脚手架特性：解吸塔/稳定塔内外采用相同的脚手架材料，具体规格尺寸见下表

3.2.2

4、脚手架的计算

这里只对较高的1202-T-302/1202-T-304外侧的双排脚手架进行计算。

4.1小横杆计算：

小横杆上脚手板的铺设宽度为2m ，即两立杆之

略不计（右图为小横杆的受力简图）。 抗弯强度计算：

载荷q=1.7×1×（1.2×0.3+1.4×3）/1=7.75kN 从图可以看出，小横杆为简支梁受力，所以 其最大弯矩Mmax=1/8 q L 2=1/8×7.75×12=0.97k N.m 抗弯强度σ=M/W=0.97×106/5080=191N /㎜2 钢材的抗弯强度设计值ƒ=205N /㎜2,由计算得σ≤ƒ

挠度计算：ω=5q L 4/384EI=(5×7.75×1012)/(384×2.06×105×12.19×104)=4.02 容许挠度[ω]=L /150=1000/150=6.67, 由计算得ω≤[ω] 结论：小横杆设计符合要求。 4.2大横杆计算：

小横杆的力直接传递给立杆，因此大横杆不受力。 4.3立杆计算：

4.3.1风荷载的计算.作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk =0.7μz μs ω0。

内蒙地区基本风压ω0=0.55KN/m2(地面粗造为B 类), 风压高度变化系数μz =1.86, 经计算μstw 接近于0，因此风荷载可以不做考虑。 4.3.2立杆段的轴向力设计值

不考虑风荷载时:N=1.2(n1×N GK1+N GK2)+1.4ΣN QK

1）脚手架结构自重产生的轴向力n1×N GK1=43×0.441=18.96 KN n1为脚手架的步距数：53/1.5=35步

N GK1为脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架，自重由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-4查得：步距1.5米，立杆纵距为1.8米的钢管、扣件重量为0.441KN 。

2）施工荷载产生的轴向力N QK 由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-6查得：立杆横距1.05米，立杆纵距为1.8米，均布施工载荷为3 KN/m 2 ，N QK =7.56 KN 。

3)立杆轴向力设计值N=1.2(n1×N GK1+N GK2)+1.4ΣN QK =1.2×(18.96+5.022)+1.4×7.56=39.36 KN 4.3.3立杆稳定性验算

f K K A

N

H A ⨯⨯≤ϕ 120978

336.036.39=⨯=A N ϕ N/mm 2 计算参数：A 脚手架内外排立杆的毛截面积之和489mm 2×2=978 mm 2

ϕ为格构式压杆稳定系数，按换算长细比λcx= μλx=25×5.71=142.75由《建筑施工计

算手册》（第七章脚手架工程）表7-7查得0.336

λx 格构式压杆长细比，由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-8查得5.71； μ换算长细比系数，由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-9查得25；

9.1182056826.085.0=⨯⨯=⨯⨯f K K H A N/mm 2

K A 与立杆截面有关的调整系数，内外排均为单根时取0.85；

K H 与脚手架高度有关的调整系数，6826.0100/5.4611

/111=+=+=H K H

ƒ =205N/mm 2 不考虑风荷载时：

f K K A

N

H A ⨯⨯≤ϕ 结论：立杆的稳定性符合要求。 4. 4最大允许搭设高度Hmax ：

5.1441

.02.1)

56.74.1022.52.1(3.1521.6785.02.1)

4.12.1(3.11

2⨯⨯⨯+⨯-⨯=

+-=

∑GK QK GK A N N N Af K H ϕ

=87.27米

6.46100

/27.87127

.87100/1max =+=+≤

H H H 米

结论：46.5/1.5=31步，上部31步为单根钢管立杆管脚手架，底部12步为双管立杆脚手架，最大允许搭设高度符合要求。 4.5连接件计算

连接件的轴向力设计值Nt=Ntw+No

Ntw---风荷载产生的连接件轴向力设计值Ntw=1.4·ωk ·Aw,由前面计算可知，ωk 趋近于

0，所以风荷载产生的连接件轴向力可以不考虑，即Ntw=0 No---连接件约束脚手架平面变形所产生的轴向力，双排架取5 KN Nt=Ntw+No=5 KN

扣件连接件的扣件抗滑承载力应符合Nt ≤Rc 按直角扣件计Rc=8.0 KN/个 5 KN ≤8.0×4=32 KN

结论：扣件的抗滑承载力符合要求