10厦门邮电大厦施工组织设计(高层)

10厦门邮电大厦施工组织设计(高层)
前言
一、工程概况
本工程位于厦门市湖滨南路延伸段与规划No.1路交叉处，是由一栋66层的办公楼（塔楼）和另一栋8层的邮件处理中心（裙楼）组成，总建筑面积约17万m2。

塔楼建筑高度为249.7m（至檐口），顶部钢尖塔连基座的高度94.785m。

建筑总高度为344.485m。

裙楼建筑高度44.2m（至檐口），屋面上设置钢结构雨蓬。

1、地下室：采用现浇钢筋混凝土结构，方格式柱网的间距一般为9×9 m 或9×13.5m。

塔楼基础底板厚3.5m，支承在中风化的岩石上面；裙楼及广场部分基础底板厚1.5m，支承在中风化或强风化的岩石上面。

地下三层，建筑面积41648m2。

2、塔楼
（1）塔楼上部结构为现浇钢筋混凝土的筒中筒体系，内核芯筒由混凝土墙组成，外筒由密集的塔楼周边柱与周边框架梁组成。

（2）楼板体系由300×800mm断面尺寸为主的单向辐射梁构成的现浇密肋梁板。

（3）筒体周边的梁柱中有跨越三层的螺旋状斜柱和构成三层一段空中平面的框架拉梁。

（4）塔楼外侧有外挂电梯井，由每三层与埋设在塔楼外框架的型钢相连接的两个外露斜挂支架，及附加的每层与塔楼外框架连接的内支撑框架组成。

（5）塔楼顶部的钢尖塔采用暴露涂漆的钢结构，由密集在圆筒中间部
位的横竖构件组成，上部为圆钢管。

铁塔结构一直延伸并固定在下面的混凝土核芯筒内。

3、裙楼与连廊
（1）裙楼采用现浇的99m柱网的钢筋混凝土框架剪力墙结构体系，楼板为现浇主次梁的梁板结构体系。

（2）裙楼屋顶上为涂漆的曲面钢结构雨蓬。

连廊由组合型钢柱、梁组成，连廊部分与塔楼相连，与裙楼间设抗震缝。

二、工程现状及建筑地区特点
土方、护坡桩已施工完毕，基坑西南侧坑壁有渗水现象，并且水流较大。

基坑东南侧距临时围墙约4~5m，西北侧只有2m左右。

在基坑的东北角有一垃圾站。

厦门地区属海洋性气候。

一般4~9月份为雨季，下雨时间不长；9~11月份为台风季节，一般风力为7~10级，台风出现几率少。

第一章主要工程的施工方案、施工方法
一、底板大体积砼工程
（一）概述
本工程底板面积约13800m2，平面尺寸为129.953×108.042m，底板砼总量约25700m3，塔楼底板厚3.5m，广场和裙楼部分为1.5m，砼标号为C40S12。

（二）底板施工段的划分
底板设计有纵横两条1m宽后浇带，因此底板以后浇带为界分为4个段
施工，即Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ，主楼部分为第Ⅲ段，底板施工段的划分详见附图1-1-1。

由于业主要求裙楼先交付使用，且主楼地下室底板工程量相对较大，因此底板施工顺序为Ⅰ→Ⅱ→Ⅲ→Ⅳ，第Ⅰ段砼量为4500m2，第Ⅱ段砼量为5120m2，第Ⅲ段砼量为11380m2，第Ⅳ段砼量为4700m2。

（三）混凝土原材料的选择
1.水泥：矿渣硅酸盐425#；
2.砂子：中砂，含泥量≤3%；
3.石子：采用5~20mm石子，含泥量≤1%；
4.掺和料：采用Ⅱ级粉煤灰，掺量为取代水泥用量的10%左右；
5.外加剂：防水膨胀剂HEA，掺量8~10%，此外加剂我公司在一些大中型底板大体积砼施工中已多次应用，质量和使用效果都很好，外加剂的品种要满足底板大体积砼技术的要求，外加剂的品种要经过业主、监理和设计方的认可，混凝土配合比要提前进行试配，塌落度控制在18~20cm，缓凝时间控制在7~8h。

（四）混凝土的供应及施工前的准备工作
1.混凝土的供应及要求
由于底板混凝土量很大，其中第Ⅲ段底板施工时砼每小时的需求量为300m3（由机械设备的投入计算所得），因一座搅拌站的搅拌能力一般为50~70 m3/h，所以要在当地选择5~6家信誉好，质量有可靠保证、离工地较近的商品混凝土搅拌站。

为了确保混凝土质量，所有商品混凝土必须使用同一品种、同一标号的水泥，外加剂和掺和料也要使用同一品牌、同一掺量。

砂石料也要尽量统一。

2.施工前的实验室试验
按设计要求提前进行配合比设计试配工作，商品砼由供应商提供试验证明及现场采集试块，商品砼搅拌站根据所选用的水泥品种、砂石级配、粒径、外掺料等进行混凝土试配，最后得出优化配合比，此配合比设计必须报业主、监理、设计院批准方可投入生产。

按设计要求制作一个材料同底板的混凝土试样（3.5×3.5×3.5m），浇筑于土坑中，此试样制作要和底板施工时一样的外部大气环境条件。

在混凝土试样中按要求用电子测温仪进行测温，并详细记录测温结果，作为底板大体积混凝土防止产生裂缝而采取措施的依据。

（五）机械设备的投入
1.混凝土泵的平均泵送量Q1的计算
根据有关经验公式，砼输送泵的平均输出量Q1的计算如下：
Q1= Q max×α×е
Q1——泵管的平均输出量m3/h
α——配管系数，0.8~0.9
е——作业效率，0.5~0.7
本工程拟采用西德大象泵，砼泵的输送能力为70m3/h，α取0.85，е取0.7。

∴Q1= 70×0.85×0.7=42m3/h
2.混凝土泵数量的计算
（1）Ⅰ段混凝土泵数量的计算
本工程底板砼控制的缓凝时间为7~8h，混凝土分层浇筑的厚度为50cm，
则每层砼的浇筑量为3000×0.5=1500 m3。

∴砼泵数量 n1=1500÷(8×42)≈5台。

Ⅰ段底板砼浇筑的时间4500÷(5×42) ≈22h
Ⅰ段砼泵布置详见附图1-1-2。

（2）Ⅱ段混凝土泵数量的计算
混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为3410×0.5=1705 m3。

∴砼泵数量 n2=1705÷(8×42)≈5台。

Ⅱ段底板砼浇筑的时间5120÷(5×42)≈25h
Ⅱ段砼泵布置详见附图1-1-3。

（3）Ⅲ段底板砼泵数量的计算
混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为4260×0.5=2130m3。

∴砼泵数量 n3=2130÷(8×42)≈7台。

Ⅲ段底板砼浇筑的时间11380÷(7×42)≈39h
Ⅲ段砼泵布置详见附图1-1-4。

每小时砼的需要量为11380÷39=300m3，因一座搅拌站的搅拌能力一般为50～70m3/h，所以要选择5～6家商品混凝土搅拌站才能满足施工需要。

（4）Ⅳ段段底板泵数量的计算
混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为3130×0.5=1565 m3。

∴砼泵数量 n4=1565÷(8×42)≈5台。

Ⅳ段底板砼浇筑的时间4700÷(5×42)≈23h
Ⅳ段砼泵布置详见附图1-1-5。

3.混凝土运输车辆的配置
每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车辆数：
N= Q1
(
60L
+T1) 60V S
式中：N：混凝土罐车台数（台）；
Q1：每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h）；
S：混凝土搅拌运输车平均行驶速度（km/h）；
L：混凝土搅拌运输车往返距离（km）；
T1：每台混凝土搅拌运输车总计间歇时间（min）。

所以
N=
35
(
60×17×2
+30)=7台60×6 25
所以Ⅲ段混凝土搅拌运输车数量为7×7=49辆，Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ段运输车数量为7×5=35辆。

综上所述，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ段砼机械设备投入见下表：
（六）劳动力安排
将劳动力分白班和夜班两大班，每班按地泵的数量分成小组，每班劳动力安排见下表：
（七）现场组织
由于底板混凝土量很大，尤其是III段砼量为11380m3，现场需设7台砼泵，砼运输车辆需配备49辆，每小时砼的需要量为300m3，这给混凝土的供应和现场调度带来很大难度，又由于是超大体积混凝土，技术要求高，必须保证混凝土不产生施工冷缝，因此事关重大，务必引起高度重视。

为了确保底板大体积混凝土的顺利浇筑，保证大体积混凝土的浇筑质量，项目经理部将专门成立大体积混凝土领导小组。

由于底板大体积混凝土正值六月份浇筑，气温高，现场要准备一名医务人员，并备好足够防暑降温和应急医用药品，现场准备足够的凉开水，解决工人的饮水问题。

现场道路两旁设置明显的导向标志，现场专门配备5名指挥员，按预定的线路指挥车辆出入。

现场配备必需的通讯设施（对讲机），随时加强联系，使工作有条不紊。

（八）混凝土的浇筑
l、砼浇筑前的准备工作:
（１）墙、柱插筋位置和底板标高的控制
墙、柱插筋位置的控制：为了保证墙、柱插筋位置绝对准确，要把墙、柱边线用红油漆标注在底板的钢筋上，柱根部必须有一道定位箍筋、墙根部必须有一道定位水平筋和底板钢筋焊接牢固。

柱钢筋上部至少绑扎两道固定箍筋，墙钢筋上部至少绑扎两道水平固定筋。

在浇筑混凝土过程中，测量工和看筋人员要随时检查墙、柱插筋位置，确保万无一失。

底板标高的控制：在墙、柱插筋上用红油漆标注+1.0m线，拉线控制，刮杠找平标高，刮平过程中随时用水平仪进行复测，严格控制板面标高。

（２）底板钢筋内必须彻底清理干净，不得有渣土、杂物及积水。

（３）浇筑之前，先用与混凝土成分相同的砂浆湿润泵管，此部分砂浆应及时振捣平。

（４）现场备用一部分减水剂（或泵送剂），当混凝土塌落度达不到要求时，可以加掺适量外加剂的水泥浆，经搅拌车搅拌后，再进行浇筑，现场严禁直接加水。

2、混凝土浇筑方法
混凝土采取分层浇筑的方法，每层浇筑的厚度控制在50cm左右，这样，辱1.5m的底板分3层浇筑，厚3.5m的底板分7层浇筑，在浇筑3.5m底板时，先分层浇筑深坑部分，待深坑部分浇筑完毕后，再和大面一起浇筑。

浇筑方向详见地泵布置图。

5台（或7台泵）泵共同推进，步骤基本一致。

为不使上下两层产生施工冷缝，要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土，并采取二次振捣法，在振捣上一层时，应插入下层中5cm左右，以消除两层之间的接缝。

3、泵管的架设
为了避免泵管的振动影响底板钢筋和基础梁模板的位置，泵管需架设在支设的钢管架上。

钢管上铺放钢跳板作为工作面，混凝土浇筑完后及时把钢管拔出来。

底板1.5m厚的底板钢管容易拔出，泵管架设见下图。

但3.5m 厚底板则不易拔出，如果时间掌握不好，钢管就被埋在砼内，给底板防水带来隐患。

我公司的做法是3.5m厚的底板处用粗钢筋代替钢管，预先在底板内按一定间距焊接固定支架，支架上再绑横钢管，泵管就放在横钢管上。

4、混凝土的振捣
根据混凝土泵送时自然形成的坡度，在每个浇筑带的前后，中部布置三道振动器，这样通过混凝土的振动流淌达到均匀铺摊的要求。

振动器的振捣要做到快插慢拔，快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土填满振动棒抽出时所造成的空洞。

振动器插点要均匀排列。

可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。

每一插点要掌握好振捣时间。

过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。

一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。

5、泌水处理
预先在底板四周外模沿口留设泄水孔，以使砼表面泌水排出。

浇筑过程中，及时把积水排到基坑内，然后用软轴泵将水抽出。

6、按设计要求在塔楼底板内埋设标记和套管，作为底板铝芯取样用，此标记和套管在施工过程中和施工后妥善保护好。

（九）混凝土温度应力和收缩应力的分析
根据C40S12参考配合比设计，矿425#水泥420kg/m3，水泥发热量335kJ/kg，预计6月份施工平均气温为28℃，混凝土浇筑厚度控制在28℃以内。

1、混凝土应力分析
（1）砼最终绝热温升：
T h=WQ o/Cγ=（420×335）/0.97×2400=60.4℃
式中T h一砼最终绝热温升
W一每立方米砼水泥用量（kg/m3）
Q o一每公斤水泥水化热量（KJ/kg）
C—砼比热（KJ/kg.k）
γ一砼密度（kg/ m3）
（2）砼内部不同龄期温度
①求不同龄期绝热温升
砼块体的实际温升，受到砼块体厚度变化的影响，因此与绝热温升有一定的差异，根据有关水电科学院资料，算得水化热温升与砼块体厚度有关的系数ξ值，如下表。

不同龄期水化热温升与砼厚度有关系数ξ值
根据公式T（t）=T h·ξ
式中T（t）一砼不同龄期的绝热温升（℃）
T h一砼最高绝热温升（℃）
ξ一不同龄期水化热温升与砼厚度有关值
经计算列于下表：
不同龄期的绝热温升（℃）
②不同龄期砼中心最高温度
T max=T j十T（t）
式中T max—不同龄期砼中心最高温度（℃）
T j—砼浇筑温度（℃），取28℃
T（t）—不同龄砼绝热温升（℃）
计算结果列于下表
不同龄期砼中心最高温度（℃）
由上表可知，混凝土到3d左右时，内部温度最高。

（3）砼温度应力
本底板面积大，按外约束为二维时的温度应力（包括收缩）来考虑计算
①各龄期砼的收缩变形值及收缩当量温差
a.各龄期收缩交形:
&y（t）=&0y（1-e0.0lt）×M1×M2×....×M n
式中&y（t）—龄期t时砼的收缩交形值
&0y—砼的最终收缩值，取3.24×10-4/℃
M1.M2......Mn各种非标准条件下的修正系数
本工程根据用料及施工方式修正系数取值如下表：
修正系数取值
经计算得出收缩变形见下表: 各龄期处收缩交形值
b.各龄期收缩当量温差
将砼的收缩变形换算成当量温差 T y （t ）=&y （t ）
/α
式中T y （t ）—各龄期处收缩当量温差（℃） &y （t ）—各龄期砼收缩变形 α—砼的线膨胀系数，取10×10-6/℃ 计算结果列于下表：
各龄期收缩当量温差
②各龄期砼的最大综合温度差： △T （t ）=T j +2/3T （t ）+T y （t ）—T q 式中△T （t ）—各龄期砼最大综合温差（℃） T j —砼浇筑温度，取28℃
T （t ）—龄期t 时的绝热温升（℃） T y （t ）—龄期t 时的收缩当量温差（℃）
T q —砼浇筑后达到稳定时的温度，取平均气温28℃。

计算结果列下表：
各龄期处最大综合温度差△T （t ）
③各龄期砼弹性模量 E （t ）=E h （l-e -0.09t ）
式中E （t ）一砼龄期t 时的弹性模量（MPa ）
E h —砼最终弹性模量（MPa ），
C 40处取3.3x104（MPa ） 计算结果见下表:
砼龄期t 时的弹性模量
④砼徐交松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数 a. 松驰系数根据有关资料取值见下表：
砼龄期t 时的松驰系数
b.外约束系数（R k），尽管本工程地基为岩石，但底板下有911防水涂料层，所以R k取0.4
c.砼泊桑比（μ），取0.15
d.砼线膨胀系数（α），α取10×10-6/℃
⑤不同龄期砼的温度应力
σ（t）=-{〔E（t）×α×△T（t）〕/（1-μ）}×S h（t）×R k
式中σ（t）—龄期t时砼温度（包括收缩）应力
E（t）—龄期t时砼弹性模量
α—砼线膨胀系数
△T（t）—龄期t时砼综合温差
μ—砼泊桑比
S h（t）一龄期t时砼松驰系数;
R k—外约束系数。

计算结果见下表：
不同龄期砼温度（包括收缩）应力
（4）结论
根据经验资料，我们把混凝土浇筑后的9~15d作为开裂的危险期。

C40砼：28d R L=l.8（MPa）
而现在底板厚1.5m 9d砼温度应力：σ1=0.792Mpa
底板厚3.5m 9d砼温度应力：σ2=1.272Mpa
15d砼温度应力：σ2=1.304Mpa
同龄期混凝土：l.5m：R L1（9d）=0.55R L=0.55×1.8=0.99Mpa
3.5m：R L2（9d）=0.55R L=0.55×1.8=0.99Mpa
R L2（15d）=0.75R L=0.75×1.8=1.35Mpa 所以：1.5m厚底板：R L（9d）/σ1=0.99/0.792=1.25>l.15（抗裂安全度）。

由上结果可知，对于1.5m厚底板只要控制砼内外温差在25℃以内，砼内部不会产生贯穿裂缝。

3.5m厚底板（9d）：R L（9d）/σ2=0.99/1.272=0.78<1.15（抗裂安全度）
3.5m厚底板（15d）: R L（15d）/σ2=1.35/1.304=1.04<1.15（抗裂安全度）
所以，3.5m厚底板如果混凝土内部不采取有效的降温措施，混凝土内部将有可能产生贯穿性裂缝。

2、混凝土内部降温分析
经以上温度应力计算，砼同龄期的抗拉强度已不能满足需要，必须降低砼内部温度来减小和减缓温度应力的峰值，现考虑在砼内埋设循环水管降温，循环水管采用直径25mm的铝营（通水流量为14~20L/min），进水管直径为50mm。

降温循环水管布置详见附图1-1-6。

T m=
（T j-T h）
C a2X +
（T s-T b）（1-X）
C a2
+
T r
+ T b
1-C a1X 1-C a1X 1-C a1X 式中T m—砼中平均最高温度
T j—砼浇筑温度，取28℃
T h—砼表面温度
T s—冷却水管通水温度，20℃
T r—冷却水管降温后的水化热温升
C a1、C a2—砼散热的残留比
X—冷却水管散热残留比
（1）求F0=αt/h2=0.115×3/3.52=0.227
式中: F0—与砼板块厚度、导温系数和龄期有关系数a—砼的导温系数
t—砼内部水化热最高温升时间
h—砼块体厚度
（2）利用F0值查表得
C a1 =0.08 C a2 =0.73 X=0.78
（3）根据本工程浇筑砼的各种条件取
T j=28℃T s=20℃
T b=T j+T t-28℃=28℃+42.88℃-28℃=42.88℃
T r=T t（C ax×X）=42.88×0.73×0.78=24.42℃
（4）降温后砼内平均最高温度
T m=55.97℃
降低温度=70.88-55.97=14.91℃
3、混凝土的保温
（l）1.5m厚底板砼的保温
由于蓄水养护对施工不便，本工程不打算用蓄水养护。

由前面计算可知，对1.5m厚底板，不需要考虑砼内部降温、计算保温材料的厚度：
σ= 0.5hλi（T h-T q）
k λ（T max-T h）
式中σ—保温材料的厚度
T b一砼表面温度（℃）
T q—混凝土浇筑3-5d空气平均温度（℃），取28℃
T m—砼中心平均最高温度（℃）
K—传热系数修正值，取1.3
λ—砼导热系数，取2.33w/mk
λi—保温材料导热系数，取0.14w/mk
所以T h=T max-25℃=37.6℃-25℃=32.6℃
底板厚1.5m（如果采用覆盖草袋子养护）:
σ=0.5×1.5×0.14（32.6-28）×1.3=0.01（m）=1.0（cm）
2.33×（57.6-32.6）
所以考虑在砼表面覆盖一层塑料薄膜、一层草垫进行保温、保湿养护，塑料薄膜和草垫要覆盖严实，以防砼暴露，这样能有效的保持砼表面的水分和温度，确保砼始终处于保温养护中，从而控制砼内外温差小于25℃，防止砼内部裂缝的产生。

（2）3.5m厚底板砼的保温由前面计算可知，对3.5m厚底板，砼内部必须考虑降温，同时处表面采用覆盖草袋养护。

此时计算保温材料的厚度:
σ= 0.5hλi（T h-T q）
k λ（T max-T h）
式中
T max—砼中心平均最高温度（℃），55.97℃
所以
T b=T max -25=55.97-25=30.97℃
采用覆盖草袋子保温养护，保温层的厚度
σ=0.5×3.5×0.14（30.97-28）×1.3=0.016（m）=1.6（cm）
2.33×（55.97-30.97）
所以考虑在处表面覆盖一层塑料薄膜、一层草垫（2cm厚）进行保温、保湿养护。

塑料薄膜和草垫要覆盖严实，以防砼暴露，这样能有效的保持砼表面的水分和温度，确保砼始终处于保温保湿养护中。

砼内部降温和表面保温养护相结合，从而控制砼内外温差小于25℃。

防止砼内部裂缝的产生。

（十）混凝土的内外温差控制
为了有效的控制混凝土内外温差，使混凝土内外温差不大于25℃，防止混凝土裂缝的产生，采取温控措施。

根据砼温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使砼产生裂缝。

本工程拟采用电子自动测温，底板测温点布置详见附图1-7-7。

真实测得砼里外温度，
针对温度变化情况及时调整施工技术措施，是保证砼不产生温度和收缩裂缝的重要一环，必须高度重视。

测温热电偶的放置深度:对于1.5m厚的底板，每组热电偶放置深度为底板底部往上分别为37.5cm、75cm、112.5cm。

对于3.5m厚底板，每组热电偶放置深度为底板底向上分别为1m、2m、3m。

热电偶的测温要持续90d。

电子测温仪测温时间要求如下;
a.连续4夭（每分钟）
b.以后6天每小时
c.以后18天每2小时
d.以后50天每天
通过电子测温仪自动绘制的温度—时间曲线上，可以准确地知道底板内每时每刻的温度变化情况，如发现混凝土内外温差大于25℃，应立即采取果断有效的措施，如增加表面保温层厚度，加快内部循环水管内的水的循环，适当降低冷却水的温度，但要严格控制冷却水与混凝土之间的温度差在22℃以内，从而保证混凝土内部不产生裂缝缝。

测温必须派专人负责，测定的温度必须正确、真实、记录详细。

测温时同时测量大气和混凝土的入模（浇筑）温度。

砼的浇筑温度是指砼浇筑振捣后，在砼50~100mm深处的温度。

（十一）混凝土的养护
混凝土表面搓光（能上人）后，及时覆盖一层塑料薄膜，上铺一层草袋子，现场派专人进行浇水。

塑料薄膜和草垫要覆盖严实，以防砼暴露，这
样能有效的保持砼表面的水分和湿度，确保砼始终处于保湿保温养护中，从而才能控制砼内外温差小于25℃，防止砼内部裂缝的产生。

（十二）后浇带的施工技术措施
底板有纵横两条lm宽的后浇带，由于底板钢筋数量较多，后浇带处加设有加强筋和钢板止水带，因此采用两层钢板网进行封堵，一层网片为10×10密网，另一层为30×30粗网，这样施工方便，且效果好。

基础底板后浇带的施工技术措施包括四个方面的内容：①防止外界水的侵入；②防止杂物落入后浇带致使清理困难；③防止后浇带部位由于两边荷载的增大而使土体、垫层上拱导致垫层与后浇带底板钢筋贴实，钢筋失去保护层，同时破坏防水层，影响底板防水；④防止后浇带处混凝土渗水。

1、防止外界水侵入，及时排除后浇带内的积水
经基坑实践观察发现坑壁有渗水现象，尤其是西南侧渗水比较严重、坑壁渗水已形成了水流往坑里流淌，因此在施工前必须采取有效的排水措施，具体做法是：在坑底内四周挖设一圈排水沟，排水沟断面为400×400mm，并按20m间距设置积水坑600×600×600m，排水沟设3%坡度坡向积水坑，积水坑内放置潜水泵，及时抽出坑内积水。

为了能及时排出后浇带内的雨水或积水，在后浇带内垫层下设置400×400mm的积水坑，积水坑布置在后浇带两头和中间每隔25~30m间距设置一个，两条后浇带总共设置10个积水坑。

同时为了便于抽出基础底板基坑内的雨水或积水，要预先在每个基坑内设置400×400mm的积水坑。

后浇带两端浇筑一道20cm厚的钢筋砼墙，阻止雨水进入后浇带内。

2、防止杂物落入后浇带中而使清理困难
为了防止杂物落入后浇带内，在后浇带上通长铺竹胶板板并加固好，竹胶板板上再浇筑50mm厚的C10加钢筋网片的混凝土，可有效的防止杂物和雨水侵入，同时浇筑好的混凝土对竹胶板起有保护作用。

3、防止后浇带部位土体上拱
由于后浇带需待两边主体都封顶并沉降稳定后方可封闭，在此期间随着两边荷载的逐步加大，地基应力逐渐增大，有可能使后浇带部位的地基土上拱。

由于本工程地基为岩石，这能有效的抑制地基土的上拱，但由于塔楼为66层的超高层，和裙房（8层）相差很大，难免会出现沉降不均匀而致使土体上拱，因此在塔楼处的后浇带建议采取适当措施防止土体上拱而破坏防水层或使底板下部钢筋失去保护层，具体做法是：①后浇带部位垫层下沉20cm，使于清理，同时沉积不易清除的细小杂物，这部分杂物沉积在底板下排钢场下而不需清理，作为防止万一用。

②后浇带两侧垫层从中间断开，且垫层内配置钢筋。

4、防止后浇带处混凝土渗水
（1）后浇带处的清理：为保证后浇砼与原有砼之间的粘结，后浇带处的松散砼或浮浆要彻底剔凿掉，钢筋表面也要用钢刷把浮浆清除，底部杂物垃圾要清扫干净，施工缝处砼浇筑之前要浇水湿润，以保证接缝处的砼质量。

（2）按设计要求加设两道钢板止水带，尤其是要注意钢板止水带的接头焊缝要焊好，钢板止水带严禁在施工中被穿洞。

（3）待主楼施工完毕后，后浇带采用混凝土强度提高一级即C45S12微膨胀混凝土浇筑。

（十三）防止大体积混凝土产生裂缝的措施
本工程底板面积约13800m2，底板处总量约25700m3，塔楼底板厚3.5m，广场和裙楼部分为1.5m。

由于底板砼施工在6月份，当时的气温比较高，预计平均气温25℃，最高气温达35℃。

为防止大体积砼产生裂缝，控制砼内部温度与外界温度之差不大于25℃，所以针对本工程底板大体积砼的特点采取以下一些技术措施:
1、采用低水化热水泥425#矿渣硅酸盐水泥，降低水泥水化热，从而降低砼内部温升。

2、选择良好级配的骨料，严格控制砂、石含泥量，砂、石含泥量超标的禁止使用
3、外加剂：
底板砼中掺用防水膨胀剂HEA，具有防裂、抗渗、补偿收缩、缓凝、降低水化热峰值等功能。

采用这种防水膨胀剂，缓凝时间能达到7~8h。

我公司使用这种外加剂很多、效果很好，且技术较成熟。

4、砼内部采用循环水管降温：对于3.5m厚的底板，砼内部采用循环水管降温（详见前面计算），降低砼内部温升，从而控制砼内外温差，保证砼内不产生贯穿性裂缝。

5、在大体积混凝土配合比设计中，掺用取代水泥用量10%的粉煤灰，从而减少水泥用量、降低水化热，改善混凝土的和易性。

6、混凝土采用分层浇筑。

混凝土采用自然流淌分层浇筑，在上层混凝土浇筑前，使其尽可能多的向外界散发热量，降低混凝土的温升值，缩小混凝土的内外温差及温度应力。

7、严格控制混凝土的塌落度，进行混凝土的二次振捣，减少混凝土的收缩值，增加混凝土的密实度，提高混凝土的抗裂性能。

8、及时排除混凝土在振捣过程中产生的泌水，消除泌水对混凝土层间粘结能力的影响，提高混凝土的密实度及抗裂性能。

9、混凝土的表面处理：由于泵送混凝土表面的水泥浆较厚，在混凝土浇到顶面后，及对把水泥浆赶跑，或用平板振捣器振捣，浇筑2~3h后，初步按标高刮平，用木抹子反复（至少3次）搓平压实，使混凝土在硬化过程初期产生的收缩裂缝在塑性阶段就子以封闭填补，以控制混凝土表面龟裂。

10、混凝土的内外温差控制
本工程拟采用电子自动测温，这种先进的电子自动测试系统，可自动测量，自动记录，采集的数据通过计算机绘成温度-时间曲线，通过曲线能知道温度变化情况，并根据设定的允许最大温差值予以报警，为大体积混凝土裂缝控制及时反馈信息，实现信息化施工，从而可有的放矢地采取相应的措施，控制混凝土内外温差小于25℃防止混凝土内部裂缝产生。

11、降低砼的出机温度和浇筑温度
商品搅拌站要控制好砼的出机温度（≤28℃），砼的出机温度通常用降低水温来控制，水温达不到要求时，就需加入冰块，以降低水温。

砼在运输过程中也要采取遮阳措施。

12、加强混凝土的养护
混凝土表面覆盖一层塑料薄膜和一层草袋子进行养护，以防止砼暴露。

这样能有效的保持砼表面的水分和湿度，使砼始终处于保温保湿养护中，。