30m跨厂房普通钢屋架设计

辽宁工业大学
钢结构设计原理课程设计（说明书）题目： 30m跨厂房普通钢屋架设计
院（系）：土木建筑工程学院
专业班级：建筑121班
学号： 120501028
学生姓名：王晶
指导教师：张玉梅
教师职称：副教授
起止时间：2016.03.07-2016.03.18
课程设计（论文）任务及评语
学院：土木建筑工程学院教研室：结构教研室
目录
一、设置屋盖支撑 0
二、屋架的几何尺寸计算 (1)
三、屋架荷载分析内力汇计算 (2)
3.1 永久荷载标准值 (2)
3.2可变荷载标准值 (2)
3.3荷载效应组合 (2)
3.4内力计算 (3)
四、杆件截面设计 (7)
4.1端部斜杆BL (7)
4.2上弦杆 (8)
4.3下弦杆 (8)
4.4腹杆DM (9)
4.5再分式腹杆PR、KR (10)
4.6斜杆HO (11)
4.7斜杆HP (11)
4.8竖杆AL (12)
4.9 杆件计算结果汇总 (13)
五、节点设计 (16)
5.1下弦节点 (16)
5.2上弦节点B (17)
5.3屋脊结点K (19)
5.4下弦跨中节点Q (20)
六、端部支座和支座节点L设计 (22)
6.1支座底板的尺寸 (22)
6.2节点板的尺寸 (23)
6.3加劲肋的尺寸 (23)
参考文献 (26)
一、设置屋盖支撑
车间跨度为30m ，厂房总长度90m ，柱距6m ，车间内设有两台300/50kN 中级工作制吊车，工作温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标高为12.5m ；采用1.5⨯6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，II 级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400400mm ⨯，混凝土强度等级为C25，屋架采用的钢材为Q235B 钢，焊条为E43型。

图1.1 上弦横向水平支撑布置图
图1.2 下弦横向和纵向水平支撑布置图
图1.3 屋架外形图
A B C D E L M N F G H I J K O P Q
R C 'B 'A '
E 'D 'J 'I 'H 'G '
F 'P 'O 'N 'M 'L '
R '
i =1/11i =1/11
二、屋架的几何尺寸计算
车间跨度为30m ，厂房总长度90m ，柱距6m ，屋架下弦标高为12.5m ；两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400400mm ⨯。

21000=H ,屋面坡度11/1=i 。

轴线外间距150。

图2.1 屋架几何尺寸图
135515061506150615061
50615061506
15061
50628503000300030003000
34641
664229122912291319134033403
2918316031602923292326542686210026452372
三、屋架荷载分析内力汇计算
3.1 永久荷载标准值
改性沥青防水层 0.35kN/m2 20厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.4 kN/m2 100厚加气混凝土保温层 0.9kN/m2 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4kN/m2屋架和支撑自重（0.120+0.011×30）=0.45kN/m2 总计 3.2kN/m2
3.2可变荷载标准值
基本风压 0.35kN/m2
基本雪压 0.45kN/m2
积灰荷载 0.75kN/m2
不上人屋面活荷载 0.7kN/m2
3.3荷载效应组合
3.3.1由可变荷载效应控制的组合
2
2
1
1
/ 765
.5
75
.0
9.0
4.1
7.0
4.1
2.3
2.1
m
kN
S S
S
S
n
i
QiK
ci
Qi
K
Q
Q
GK
G
=
⨯
⨯
+
⨯
+
⨯
=
+
+
=∑
=
ψ
γ
γ
γ
3.3.2由永久荷载效应控制的组合
21
/
5 5.9
75
.0
9.0
4.1
7.0
7.0
4.1
2.3 35
.1
m
kN S
S
S
n
i
QiK
ci
Qi
GK G
=
⨯
⨯
+
⨯
⨯
+
⨯
=
+
=∑
=
ψ
γ
γ
所以本设计按永久荷载效应控制。

3.3.3节点荷载
kN
P38.88
6
5.1
35
.1
2.3
1
=
⨯
⨯
⨯
=
()kN
P8.27
1
6
5.1
4.1
7.0
75
.0
2
=
⨯
⨯
⨯
+
=
3.4内力计算
图3.1 屋架结构计算图
表3.1 内力计算表
第1页共4 页杆件内力系数单项荷载内力内力组合
不利组合类
型
编号全跨半跨恒载
活载恒载+全
跨活载
恒载+半
跨活载
全跨半跨
上
弦
杆
AB -3.54 -2.29 -137.64 -64.68 -41.84 -202.31 -179.47 -202.31 A’B’-3.54 -1.25 -137.64 -64.68 -22.84 -202.31 -160.47 -202.31 BC -6.97 -4.77 -270.99 -127.34 -87.15 -398.34 -358.14 -398.34 B’C’-6.97 -2.2 -270.99 -127.34 -40.19 -398.34 -311.19 -398.34 CD -9.57 -6.54 -372.08 -174.84 -119.49 -546.93 -491.57 -546.93 C’D’-9.57 -3.03 -372.08 -174.84 -55.36 -546.93 -427.44 -546.93 DE -12.48 -8.42 -485.22 -228.01 -153.83 -713.23 -639.06 -713.23 D’E’-12.48 -4.06 -485.22 -228.01 -74.18 -713.23 -559.40 -713.23
第2页共4 页
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四、杆件截面设计
腹杆最大内力，N= 297.75kN ，由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板厚度取20mm ；其余节点板与填板厚度取8mm 。

本设计中常使oy ox l l =2，保证达到支撑的近于等稳的条件。

4.1端部斜杆BL
最不利内力N= -297.75kN （压杆），计算长度：mm l l oy ox 6542==
截面选用2 L100×14，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：26.52cm A =，
cm i x 00.3=，cm i y 53.4=。

4.1.1刚度验算 []15088.470
.30654
2=<===
λλx ox x i l （满足条件） []15058.63
.45654
2=<==
=λλy
oy y i l （满足条件）
4.1.2整体稳定验算
15.391002654
58.058.01.71410011=⨯=<==b l t b oy 故58.6==y yz λλ
x yz λλ<，上弦杆绕x 轴弯扭屈曲，按b 类截面查得828.0=ϕ，则
223/215/4.685260
828.01075.972mm N mm N A N f <=⨯⨯==ϕ（满足条件）
填板放置个数的确定：
mm i mm l z 12004032712
654
2=>==
，故填板个数为2个。

4.2上弦杆
整个上弦杆采用相同截面，按最大内力计算，N= -1008.7kN （压杆） 计算长度：mm l ox 6150= mm l l ox oy 60244==
截面选用2 L200×125×14，且短肢相并，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：287.8cm A =，cm i x 45.3=，cm i y 05.9=。

4.2.1刚度验算 []15054.424
.356
150=<===
λλx ox x i l （满足条件） []15063.495
6024
=<==
=λλy
oy y i l （满足条件）
4.2.2整体稳定验算
16.872006024
56.056.05.124120011=⨯=<==b l t b oy 故4.63==y yz λλ
x yz λλ>，上弦杆绕y 轴弯扭屈曲，按b 类截面查得805.0=ϕ，则
223/215/142.7187.80
508.0107.1008mm N mm N A N f <=⨯⨯==ϕ（满足条件）
填板放置个数的确定：
mm i mm l z 1614407532
6
150=<==
，故填板个数为1个。

4.3下弦杆
整个下弦杆采用相同截面，按最大内力计算，N=-429.2KN （压杆） 计算长度：mm l ox 3000= mm l oy 6000= 截面选用2 L200×125×14，且短肢相并，肢背间距mm a 8=
截面几何特性：28.87cm A =，cm i x 54.3=，cm i y 50.9=。

4.3.1刚度验算 []1507.844
.353000=<===
λλx ox x i l （满足条件） []1502.630
.956000
=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件） 4.3.2强度验算
223
/215/48.888780
10429.2mm N mm N A N f <=⨯=
=（满足条件）
填板放置个数的确定：
mm i mm l z 28328015002
3000
=<==
，故填板个数为1个。

4.4腹杆DM
杆件承受最不利内力组合值N=-208.6kN （压杆） 计算长度：mm l l ox 4.23380.8== mm l l oy 2392==
截面选用2 L100×10，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：26.38cm A =，
cm i x 05.3=，cm i y 45.4=。

4.4.1刚度验算 []15076.675
.3042238.=<===
λλx ox x i l （满足条件） []15065.695
.4423
29=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件）
4.4.2强度验算
223
/215/54.043860
10208.6mm N mm N A N f <=⨯=
=（满足条件） 杆件所承受的内力荷载较小，不必进行稳定性验算。

填板放置个数的确定：
mm i mm l z 2440809232=>=，故填板个数为2个。

4.5再分式腹杆PR 、KR
计算长度系数：0.1=x μ
0.11.87129.16-96.22-25.075.0225.075.0212>=⎪⎭
⎫ ⎝
⎛⨯+⨯=⎪
⎪⎭
⎫ ⎝
⎛+⨯=N N y μ 计算长度：mm l ox 2912= mm l oy 902429121.87=⨯= 截面选用2 L 90×56×8，且短肢相并，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：24.22cm A =，cm i x 56.1=，cm i y 47.4=。

4.5.1刚度验算 []1508.1466
.152291
=<===
λλx ox x i l （满足条件） []15097.957
.444290
=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件） 4.5.2强度验算
223
/215/66.572240
1016.291mm N mm N A N f <=⨯=
=（满足条件） 杆件所承受的内力荷载较小，不必进行稳定性验算。

填板放置个数的确定：
mm i mm l z 124880145.512
291
2=<==
，故填板个数为1个。

4.6斜杆HO
杆件承受最不利内力组合值N=-123.44kN （压杆） 计算长度：mm l l ox 4.27220.8== mm l oy 3403=
截面选用2 L63×8，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：202.19cm A =，
cm i x 90.1=，cm i y 95.2=。

4.6.1刚度验算 []1505
5.14319
4.2727=<===
λλx ox x i l （满足条件） []1504.1155
.293403
=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件） 4.6.2整体稳定验算
3.31633403
58.058.087.786311=⨯=<==b l t b oy 故4.115==y yz λλ
x yz λλ<，上弦杆绕x 轴弯扭屈曲，按b 类截面查得493.0=ϕ，则
223/215/74.1371902
493.01016.291mm N mm N A N f <=⨯⨯==ϕ（满足条件）
填板放置个数的确定：
mm i mm l z 760406.6805
3403
=<==
，故填板个数为4个。

4.7斜杆HP
杆件承受最不利内力组合值N=31.088kN （压杆）
计算长度：mm l l ox 4.27220.8== mm l oy 3403=
截面选用2 L63×8，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：202.19cm A =，
cm i x 90.1=，cm i y 95.2=。

4.7.1刚度验算 []1505
5.14319
4.2727=<===
λλx ox x i l （满足条件） []1504.1155
.293403
=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件） 4.7.2整体稳定验算
3.3163
3403
58.058.087.786311=⨯=<==b l t b oy
故4.115==y yz λλ
x yz λλ<，上弦杆绕x 轴弯扭屈曲，按b 类截面查得493.0=ϕ，则
223/215/50.141902
493.01047.02mm N mm N A N f <=⨯⨯==ϕ（满足条件）
填板放置个数的确定：
mm i mm l z 760406.6805
3403
=<==，故填板个数为4个。

4.8竖杆AL
杆件承受最不利内力组合值N=-182.31kN （压杆） 计算长度：mm l l oy ox 2100==
截面选用2 L63×8，肢背间距mm a 8=，所提供的截面几何特性：202.19cm A =，
cm i x 90.1=，cm i y 95.2=。

4.8.1刚度验算 []150
5.11019
2100=<===
λλx ox x i l （满足条件）
[]15018.715
.292100
=<==
=
λλy
oy y i l （满足条件） 4.8.2整体稳定验算
3.1963
2100
58.058.087.786311=⨯=<==b l t b oy 故18.71==y yz λλ x yz λλ<，上弦杆绕x 轴弯扭屈曲，按b 类截面查得520.0=ϕ，则
223/215/33.1841920
520.01033.184mm N mm N A N f <=⨯⨯==ϕ（满足条件）
填板放置个数的确定：
760407003
2100
=<==
i mm l z ，故填板个数为2个。

4.9 杆件计算结果汇总
表4.1 各杆件计算长度
表4.2 杆件截面验算汇总表
表4.3 屋架型钢布置表
五、节点设计
用E43型焊条进行节点焊接时，节点板厚8mm,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值为 2/160mm N f w f =。

最小角焊缝长度不应小于f h 8和40mm ，不宜大于f h 60。

t h f 5.1≥,且当t h mm t f ≤≤,6,mm t h mm t f )2~1(,6-=>。

5.1下弦节点
图5.1 下弦节点M
5.1.1斜杆BM 与节点板连接焊缝计算
N=-33.49kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm h mm h f h N K l f w
w 8084.3020160107.021049.337.027.023
1f f 1f 1=<=+⨯⨯⨯⨯⨯=+⋅⨯∆= 取mm l w 80=
肢尖：mm mm h f h N K l w w 801.2320160107.021049.333.027.023
2f f 2f 2<=+⨯⨯⨯⨯⨯=+⋅⨯∆=
取mm l w 80=
5.1.2斜杆DM 与节点板连接焊缝计算
N=-208.6kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 2.852*******.02106.0827.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 90= 肢尖：mm l w 9.4720160
107.02106.2083.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 80= B
C
D
M
L
N
33.4930.29208.6120.59
429.2
N = -30.29kN ，因其内力与BM 接近，且很小，焊缝尺寸可按构造确定。

取焊脚尺寸f h =8mm 。

因为f w h l 8≥，取w l =80mm 。

图5-2 M 节点详图
5.1.4下弦杆与节点板连接焊缝计算：
焊缝受力为左右下弦杆的内力差kN 61.083120.59-2.294==∆N 设肢尖与肢背的焊脚尺寸为10mm,所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 3.12320160107.021061.08375.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 130= 肢尖：mm l w 6020160
107.021061.30825.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 80=
5.2上弦节点B
图5.3 上弦节点B
5.2.1斜杆BM 与节点板连接焊缝计算
N=-33.49KN ，BM 受力较小，焊缝与下弦节点M 中BM 杆计算相同。

肢背：mm l w 80= 肢尖：mm l w 80=
B
A
C
L
M
202.31398.34
297.75
33.49
N= -297.75kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 11320160107.0210297.757.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 120= 肢尖：mm l w 59.8720160
107.0210297.753.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 80=
5.2.3上弦杆与节点板连接焊缝计算
上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊缝可按两条焊缝计算，计算时可略去屋架上弦坡度的影响。

假定集中荷载P 与上弦垂直，且集中荷载P 由槽焊缝承受，P=38.88kN ，焊脚尺寸为10mm 。

所需槽焊缝长度为：mm h f h P l f w
f f w 7.4320160
107.021038.8827.023=+⨯⨯⨯⨯=+⨯⨯⨯=， 取mm l w 80=。

图5.4 B 节点详图
上弦杆尖焊缝受力为左右上弦杆的内力差196.03kN 202.31-398.34==∆N ,
mm e 70= ,设肢尖焊脚尺寸10mm ，设需焊缝长度为300mm ，则
()
223
/160/5020300107.021003.9617.02mm N f mm N l h N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯=⨯=△τ
()
2
2232
/160/7520300107.02701003.19667.026mm N f mm N l h e N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⋅∆=σ 2222
2
2
/160/24.795022.175mm N f mm N w f f f
f =<=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τβσ（满足条件）
5.3屋脊结点K
5.3.1上弦杆与拼接角钢连接焊缝计算
弦杆一般用与上弦杆同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。

拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿,拼接一侧的焊缝长度按弦杆内力计算。

图5.5 屋脊节点K
N=-1006.98KN ，设肢尖、肢背焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
mm f h N l w f f w 77.22420160107.041098.1006207.043
=+⨯⨯⨯⨯=+⨯⨯⨯=
，取mm l w 250= 拼接角钢长度取2⨯(250+2⨯10)+50＝590mm,为方便施工取600mm 。

5.3.2上弦杆与节点板连接焊缝计算
上弦肢背与节点板用槽焊缝，假定承受节点荷载。

上弦肢尖与节点板用角焊缝，按上弦杆内力的15%计算。

235.814kN %15096.1572=⨯=∆N ，设焊脚尺寸为10mm 弦杆一侧焊缝长度为200 mm 。

()223
/160/59.9420002107.0210151.057.02mm N f mm N l h N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯=⨯=△τ
()22232
/160/9.861320002107.0270
10151.0567.026mm N f mm N l h e N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⋅∆=σ
2222
2
2
/160/29.36159.9422.19.8613mm N f mm N w f f f
f =<=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τβσ （满足条件） K
J
J 'R '
R
Q
1006.98
1006.98
129.16
129.1632.0
5.3.3斜杆KR 与节点板连接焊缝计算
N=-129.16kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 63.2520160107.0210129.1675.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 07= 肢尖：mm l w 34.4220160
107.0210129.1625.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 50=
图5.6 K 节点详图
5.3.4斜杆KR’与节点板连接焊缝计算
N=-129.16kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 63.2520160107.0210129.1675.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 07= 肢尖：mm l w 34.4220160
107.0210129.1625.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 50=
5.3.5中竖杆KQ 与节点板的连接焊缝计算
N=32KN,内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f h =8mm 。

焊缝长度f w h l 8≥，取w l =80mm 。

5.4下弦跨中节点Q
5.4.1下弦杆与拼接角钢连接焊缝计算 N=241.17KN ，设肢尖、肢背焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
mm h f h Af
l f w
f f w 7.9022020160107.04215108.8722027.0422=+⎪⎪⎭⎫
⎝⎛+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+⎪
⎪⎭
⎫ ⎝⎛+⨯= 取mm l w 950=
图5.7 下弦跨中节点Q
5.4.2下弦杆与节点板连接焊缝计算 kN 18.63%1517.241=⨯=∆N
设焊脚尺寸为10mm ，弦杆一侧焊缝长度为150 mm 。

()223
/160/88.1920150107.021018.367.02mm N f mm N l h N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯=⨯=△τ
()2
2232
/160/22.6420150107.02701018.3667.026mm N f mm N l h e N w f w f f =<=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⋅∆=σ
2222
2
2
/160/27.5688.1922.122.64mm N f mm N w f f f
f =<=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τβσ（满足条件）
图5.8 Q 节点详图
Q
P P '
K
241.17
241.17
32.0
六、端部支座和支座节点L 设计
为便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的距离一般不小于下弦伸出肢的宽度，故可取为130mm 。

在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度同端部节点板为14mm 。

图6.1 端部支座节点L
6.1支座底板的尺寸
6.1.1底板的平面尺寸
支座反力[]kN R 213.842/38.8825.00138.88=⨯⨯+⨯=
取加劲肋的宽度为100mm ，考虑底板上开孔，锚栓直径d=20mm ，底板上的锚栓孔直径mm d 402==φ，垫板上锚栓孔直径mm 21.5='φ。

22
09226.3514
mm f R A A A c n ='+=+=φπ
mm A a 138.66=≥,构造要求底板短边尺寸不小于200mm
故按构造要求取底板尺寸为300mm ⨯300mm ，偏安全地取有加劲肋部份的底板承受支座反力，则承压面积为：
22
2
88743.44
400030034mm A A n =⋅-
⨯='-
=πφπ
验算柱顶混凝土的抗压强度：
223
/9.11/41.288743.4
10213.84mm N f mm N A R c n =<=⨯==σ（满足条件）
L
M
B
A 182.31
297.75429.20
6.1.2底板的厚度
节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两边支承而另两块相邻边自由的板。

mm a 06.2052
1030021=-⨯
=，mm a
b 5.102211==
50.0/11=a b ，查得0602.0=β
则单位宽度的最大弯矩为：222
164.61000564.241.20602.0mm N a M ⋅=⨯⨯==βσ
mm f M t 05.13215
64
.610066=⨯==
按构造要求底板不宜太薄，一般mm t 16≥,取mm t 20=。

6.2节点板的尺寸
6.2.1斜杆BL 与节点板连接焊缝计算
N=-297.75kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 05.11320160107.021075.2977.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 120= 肢尖：mm l w 88.5920160
107.021075.2973.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 70= 6.2.2下弦杆与节点板连接焊缝计算
N=453.376kN ，设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm 。

所需焊缝长度为：
肢背：mm l w 71.16320160107.0210429.2075.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 180= 肢尖：mm l w 9.6720160
107.021020.42925.03
=+⨯⨯⨯⨯⨯=
，取mm l w 80=
6.3加劲肋的尺寸
6.3.1加劲肋与节点板连接焊缝计算 kN b a b R F 46.53300
300300284.2132=+⨯=+⨯=
kN F V 46.53==
m kN M ⋅=⨯+⨯
=-346.5102
15
18546.533 取加劲肋的高度为400mm ，设焊脚尺寸为10mm ，焊缝计算长度mm l w 200=。

()23/12.220200107.0210346.57.02mm N l h V w f f =-⨯⨯⨯⨯=⨯=τ
()2
262
/71.7020200107.0210346.567.026mm N l h M w f f =-⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=σ 2222
2
2
/160/5812.222.171.70mm N f mm N w f f f
f =<=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τβσ（满足条件）
6.3.2节点板、加劲肋与底板连接焊缝计算
使底板连接焊缝传递全部支座反力R=213.845kN ，设焊脚尺寸为10mm ，则焊缝总计算长度为：
∑=--⨯+-⨯=mm l
w
1601)2015185(4)20003(2
验算焊缝应力：
223
/160/26.33160
1107.010213.847.0mm N f mm N l h R
w f w f f =<=⨯⨯⨯==∑σ（满足条件）
图6.2 L 节点详图
参考文献
[1] 中华人民共和国住房和城乡建设部.钢结构设计规范（GB50017-2002）.中国建筑工业出版社,2002；
[2] 中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）.中国建筑工业出版社,2012；
[3] 陈绍蕃编.钢结构（上册）钢结构基础.中国建筑工业出版社,2003；
[4] 陈绍蕃编.钢结构（下册）房屋建筑钢结构设计.中国建筑工业出版社,2003；
[5] 赵熙元主编.建筑钢结构设计手册.北京：中国建筑工业出版社,2003；
[6] 中国建筑标准设计研究所.梯形钢屋架04G511(图集).北京：2004；
[7] 中华人民共和国住房和城乡建设部.房屋建筑制图统一标准(GB/T 50001-2010).中国计划出版,2011；
[8] 中华人民共和国住房和城乡建设部.房屋建筑制图标准（GB/T 50104-2010).中国计划出版社,2011；
[9] 中国建筑标准设计研究院.建筑结构制图标准(GB/T 50105-2010).建筑工业出版社,2010。