板门架支架计算书(板厚110)

板模板（门架）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 128－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×
2.5，
1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×
2.5]×1＝6.24kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[6.24×0.32/8,
0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m
σ＝M max/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1＝2.861kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×2.861×3004/(384×10000×281250)＝0.107mm≤[ν]＝l/400＝
300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78
小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33
小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×
2.5，
1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×
2.5]×0.3＝1.937kN/m
1、强度验算
小梁弯矩图(kN·m) M1＝0.336kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
小梁弯矩图(kN·m)
M2＝0.588kN·m
M max＝max[M1，M2]＝max[0.336，0.588]＝0.588kN·m
σ＝M max/W＝0.588×106/83330＝7.057N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
V1＝1.423kN
小梁剪力图(kN)
V2＝2.577kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×2.577×1000/(2×100×50)＝0.773N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.3＝0.918kN/m
小梁变形图(mm)
νmax＝0.318mm≤[ν]＝l/400＝1400/400＝3.5mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48.3×3.6
可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26
1、主梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.624kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.057kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝0.978kN/m
承载能力极限状态:
同上面小梁验算过程得：R=2.344kN
正常使用极限状态:
同上面小梁验算过程得：R=1.412kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.476kN·m
σ＝M max/W＝0.476×106/5260＝90.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝2.706kN
τmax＝2V max/A=2×2.706×1000/506＝10.695N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.907mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm
满足要求！
七、门架稳定性验算
门架代号M1219 门架宽b(mm) 1219
门架高h0(mm) 1930 门架立柱钢管类型Φ48.3×3.6扫地杆钢管类型Φ48.3×3.6可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 100
2
垂直门架的水平加固杆的底层步距
(m)
q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0 .1×2=0.92kN
q2=G gk(b+l a)×5/4=0.053×(1.219+0.9)×5/4=0.139kN
q3=G zk n z+G xk n x=0.1×2+0.1×1=0.3kN
q4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.053×4×1.4/cos(arctan((5×1.93)/(4×1.4)))=1.1 74kN
q5=G gk×(b+l a+l b)=0.053×(1.219+0.9+1.4)=0.185kN
N Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.92+0.139+0.3+1.174+0.185+0.2)/1.93=1.512kN/m ∑N Gik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.11+0.75)×((0.9+1.219)×1.4)=10.416kN
N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=1×((0.9+1.219)×1.4)=2.967kN
N1=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×N Q1k]=0.9×[1.2×(1.512×9+10.416)+1.4×2.967]=29.684k N
N2=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+0.9×1.4×(N Q1k+2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.512×9+10.416 )+0.9×1.4×(2.967+2×0.068×22/(1.219×10))]=29.36kN
N3=0.9×[1.35×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×(0.7×N Q1k+0.6×2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.512×9+ 10.416)+1.4×(0.7×2.967+0.6×2×0.068×22/(1.219×10))]=31.839kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/15.9=138，查表得，φ＝0.389
σ＝N w/(ΦA)＝31839.124/(0.389×506×2)＝80.878N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝31.839/2=15.92kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝31.839/(1×0.1×2)＝159.196kPa≤f ak＝
170kPa
满足要求！。