模板施工组织设计

********三期工程模板工程专项方案福建**建设工程有限公司二○○九年六月一、编制依据《木结构设计规范》、《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-2002》、《冷弯薄壁型钢技术规程》、闽建科[2002]9号文件、《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》闽建建[2007]32号、《施工安全检查评分标准JGJ59-99》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版）》、部分模板荷载数据参照《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-92》、龙岩晟龙豪庭三期工程设计图纸及公司模板工程安全操作规程。

二、工程概况1、建设项目工程名称：*******三期工程。

建设单位：*****房地产开发有限公司设计单位：福建省**建筑设计院监理单位：********工程监理有限公司施工单位：福建***建设工程有限公司现场环境：场地具备施工条件，施工用水用电已接通、施工通道已开通。

建筑规模：本工程建筑占地面积为1660.10平方米，建筑总面积为36450平方米，地上建筑面积为30700平方米，地下建筑面积为5750平方米，建筑总高度：99.25米。

本工程地下室顶板板厚以250mm[180]为主外其余结构板厚大部分为140、120、100、90 mm；地下室剪力墙厚分别为：200、250、300mm；除地下室顶板外各楼层的梁断面基本统一，地下室顶板梁截面大部分为：250×700、300×800、300×600、300×900、300×700、250×550、400×800、300×1000、400×1000、250×600、250×500、400×1200；其它各楼层梁断面大部分为：200×400、200×500、200×600、200×450、200×350、250×550、250×650、250×500、250×600、200×550、250×400、250×450、200×300。

柱截面分别为：400×400、500×500、500×600、600×600、700×700、500×900、500×1100、500×700、450×800、600×700、400×900、400×1100、400×700、400×800、400×450、450×450、600×700、500×750、400×600、600×900、500×800、600×800。

根据有关规定的要求，模板工程应作专项施工组织设计。

根据相关规范要求并结合龙岩市地材的供应情况，本工程地下室至四层拟采用扣件式钢管脚手架支撑体系，其余结构拟采用木支撑体系。

本方案使用的主要材料有：Ф48×3.2 mm钢管，18厚九合板，100×80杉木方料，100×100杉木方料，50×50松方料，18厚松木板材，Ф48×3.2焊接钢管及扣件，钢管脚垫及可调节托撑，Ф70松木支撑。

三、模板工程方案设计（一）、柱模板的设计与验算本工程柱为方柱，施工过程中方柱模板的构造形式如附图一所示。

根据柱模板的构造形式作如下验算。

在进行本工程模板设计计算时可取有代表性的构件的几何尺寸来进行计算。

根据模板施工过程柱的高度与混凝土的侧压力成正比的关系，根据本工程的实际情况对层高5.8米、尺寸为600×900的一层柱进行验算。

1、柱模板侧压力的计算柱的断面几何尺寸是600×900，最大净高H=层高-上层框梁高度=5.8-0.6=5.2m。

根据《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-92》附录一新浇混凝土对柱模板的侧压力标准值计算如下：新浇砼侧压力标准值F=min{0.22×у0×t0×β1×β2×V1/2,Pm=у0×H}у0—为新浇混凝土的重力密度KN/m3，本工程为24KN/ m3；t0—为新浇混凝土的初凝时间，因本工程为商品砼根据施工经验取4小时较合理；β1—为混凝土外加剂修正系数，因本工程为商品砼故应取1.2；β2—为混凝土坍落度修正系数，因本工程为商品砼故应取1.15；V—为混凝土的浇筑速度，本工程取3m/h；H—为混凝土的浇筑高度，因本工程取5.2m；将各参数的数值代入计算公式可得：F=min{0.22×24×4×1.2×1.15×31/2,Pm=24×5.2}=50.48KN/m2。

浇筑砼过程中，振捣器产生的侧压力为：4 KN/m2。

组合后砼浇筑过程中模板承受的组合后的侧压力Pm=1.4×4+1.2×50.48=66.18KN/m2。

2、柱模侧模板的强度验算：根据柱模板的构造图可得柱侧模的力是由柱模内圈的三合板传给外圈的松木板、再由松木板传递给柱箍的。

因而在计算柱侧模时可视柱箍为支承点，柱模为一条多跨[三跨]连续梁，梁的跨度为柱箍的间距即0.4米。

取最大砼压力处1米宽的侧模计算可得如下受力简图：查《结构简明计算手册》根据三跨连续梁的受力特点可得：第1、2跨满布荷载时柱箍的支座反力最大Kv=（0.617+0.583）=1.2；只有第1跨满布荷载时柱模的挠度系数最大Kw=0.885；因三跨梁各种荷载布置时最大弯矩Km=0.08小于单跨作为简支梁时[刚开始浇筑柱砼时]的弯矩故验算时按单跨作为简支梁时的弯矩Km=0.125来验算柱模。

q=Pm ×B=66.18×1=66.18KN/mMmax=kmql2 =0.125×66.18×0.42=1.324KNm25厚松木板W=61bh2=61×1000×252=104167mm3=1.042×10-4m3I=W ×h ÷2=104167×25÷2=13202088 mm4=1.302×10-5m4δ=M/W=1.324×1000÷(1.042×10-4)=1.27×107N/mm2即：12.7MPa<[δ] =13MPa （按《建筑施工手册（第四版）》取值）故柱模板的强度满足要求。

挠度Wmax=kwql4/100EI=0.885×66.18×1000×0.44/(100×10000×106×1.302×10-5)=1.15×10-4m<容许挠度L/250故柱胶合板的刚度满足要求。

3、柱箍的验算根据计算柱模的步骤可得1000宽的柱箍所受的侧压力f= Kv ×ql=1.2×66.18×0.4=31.77KN ；根据附图中的柱箍计算简图可得：柱箍所受的拉力F=0.5×f ×0.5×PI ×d=0.5×31.77×0.5×3.14×0.9=22.45KN 。

根据受力特点考虑以上拉力均由柱箍承受，故只需对柱箍进行验算。

拉应力δ=F/A=22.45×1000÷（50×3）=149.7N/mm2=149.7Mpa<[f]=215Mpa 故柱箍的抗拉强度符合要求；柱箍的变形：W=δ×L/E=149.7×3.14×0.9÷(206×103)=2.05×10-3m 满足《混凝土q=Pm ×l=0.4 l=0.4 l=0.4结构施工验收规范》对柱断面验收标准的要求。

由以上1、2、3点所述可得本工程中的柱模方案是符合要求。

（二）、墙模板设计与验算在进行本工程模板设计计算时可取工程量最大的地下室墙体进行进行计算。

本工程地下室墙体宽度为300厚，地下室层高为7.1（底板标高）-1（基础梁）-0.7（顶板标高）-0.4（暗梁）=5m。

1、墙模板侧压力的计算墙的宽度为300，最大净高H=7.1（底板标高）-1（基础梁）-0.7（顶板标高）-0.4（暗梁）=5m。

根据《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-92》附录一新浇混凝土对墙模板的侧压力标准值计算如下：新浇砼侧压力标准值F=min{0.22×у0×t0×β1×β2×V1/2,Pm=у0×H}у0—为新浇混凝土的重力密度KN/m3，本工程为24KN/ m3；t0—为新浇混凝土的初凝时间，因本工程为商品砼根据施工经验取4小时较合理；β1—为混凝土外加剂修正系数，因本工程为商品砼故应取1.2；β2—为混凝土坍落度修正系数，因本工程为商品砼故应取1.15；V—为混凝土的浇筑速度，本工程取1.5m/h[分三段浇筑]；H—为混凝土的浇筑高度，因本工程取3.73m；将各参数的数值代入计算公式可得：F=min{0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2,Pm=24×5}=35.70KN/m2。

浇筑砼过程中，振捣器产生的侧压力为：4 KN/m2。

组合后砼浇筑过程中模板承受的组合后的侧压力Pm=1.4×4+1.2×35.70=48.44KN/m2。

2、墙模侧模板的强度验算：根据墙模板的构造图可得墙侧模的力的传递路径如上：墙模（九合板）→杉木竖档（100*80龙根）→杉木横档（100*80龙根）→钢筋对拉螺栓。

因而在验算墙侧模时可视杉木竖档为支承点，柱模为一条多跨[三跨]连续梁，梁的跨度为墙体竖档的间距即0.30米。

取最大砼压力处1米宽的侧模计算可得如下受力简图：查《结构简明计算手册》根据三跨连续梁的受力特点可得：第1、2跨满布荷载时柱箍的支座反力最大Kv=（0.617+0.583）=1.2；只有第1跨满布荷载时柱模的挠度系数最大K w =0.885；因三跨梁各种荷载布置时最大弯矩Km=0.08小于单跨作为简支梁时[刚开始浇筑柱砼时]的弯矩故验算时按单跨作为简支梁时的弯矩Km=0.125来验算柱模。