箱梁支架设计验算
浅谈跨公路现浇箱梁门洞支架的设计验算
钢 材 弹性模 量 ： Ｅ ＝ ２ ． ０ ６ ×１ Ｏ Ｓ Ｍ Ｐ ａ
钢 材容 许 应力 ［ ｏ ＇ ］ ＝ ２ ０ ５ ＭＰ ａ
查《 路桥 施 工计算 手 册 》 可得： 钢 管 每米 长 自重 ： ３ ８ ． ４ Ｎ 查《 路桥 施 工计 算手 册 》 可得 ： 木 材
弹性 模量 ： Ｅ ＝ ９ ． ０ Ｚ １ ０ Ｍ Ｐ ａ
２ ｍ， 内侧厚４ ５ ｃ ｍ， 外侧厚１ ５ ｅ ａ， ｒ 并在端横梁处加厚至７ ５ ｅ ａ， ｒ 梁体混凝土强度等
级 为Ｃ ５ ０ 。
２ ．施工 方案
（ １ ） 经同当地交通管理部门协调 ， 施工时公路处于半封闭状态 ， 跨线段第 进行临时焊接同定。 ４、 ５ 跨 施工 段 采用 “ 钢 管桩 ＋ 工 字钢 ” 门 洞 支架 的 施 工方 案 ， 预 留 交通 通 道 ， 确 保永和镇环镇公路的交通畅通。 单幅单个门式支架净宽３ ． ５ ｍ， 按双向４ 车道设 计， 按 限高 ５ ． ０ ｍ通行 。 场 地外 设 置减 速带 、 标识 牌 、 夜 间 指示 灯等 防护 。 门式 支 架 车辆 进 口方 向 安装 限 宽 限高 门架 、 减速带、 施工标识牌 ， 并设置警示区、 上 游过 渡 区 、 缓冲区、 作业 区 、 下 游 过渡 区 、 终 止 区六个 防护 区段 ， 门式 支 架 顶部 设 置 密 闭防 坠物 平 台 ， 施 工 现场 聘 请 专业 交 通 疏导 人 员 值 班 ， 确 保 施 工 期 间
在 进行 分 配梁 加 工时 ， 保 证 工字 钢 的线 形平 直 ， 加 劲 板 焊缝 饱 满 ， 并 对 纵 向工 字 钢 的安 装 位 置 进 行 提 前 定 位 标 记 ，并 在 连 接 系 及 桩 帽 接 触 处 焊 接
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
西平铁路48m箱梁满堂支架检算
西平铁路48m箱梁满堂支架检算1. 背景介绍近年来，我国铁路建设的不断发展为经济建设和社会发展作出了巨大的贡献。
其中，西平铁路是中国铁路上的一条重要干线，它连接着江苏和山东两省，是我国铁路运输的重要通道之一。
而在西平铁路的建设中，用于大跨度桥梁的48m箱梁成为其中的重要组成部分。
在48m箱梁的满堂支架检算方面，一直是建设过程中需要解决的重要问题。
2. 满堂支架的作用48m箱梁最长的悬臂跨度不超过25m，因此需要使用满堂支架对其进行支撑。
满堂支架是一种可以进行调整高度的支架，它可以根据实际需要自由地进行调整高低，从而确保48m箱梁在建设过程中的稳定性和安全性。
3. 满堂支架检算的重要性满堂支架检算是一项十分重要的工作。
在铁路建设中，满堂支架的合理使用可以提高工程的安全性和质量，降低工程造价，从而提高整个工程的经济效益。
因此，对满堂支架进行详细的检算和分析是铁路建设过程中必不可少的一环。
4. 满堂支架检算的具体内容对于满堂支架的检算工作，需要从以下几个方面进行详细分析：4.1 下部结构下部结构是箱梁的重要组成部分。
在满堂支架检算过程中，需要对下部结构的类型、长度、高度等因素进行详细的分析，并确定最佳的满堂支架方案。
4.2 上部结构上部结构是箱梁的另一个重要组成部分。
在进行满堂支架的检算时，需要对上部结构的类型、长度、高度等要素进行细致的研究，并确定最佳的支撑方案。
4.3 弹性形变48m箱梁在进行铺设时，由于受到内应力和外加载的影响，会发生一定的变形和弯曲。
在进行满堂支架的检算时，需要对这种弹性形变进行详尽的分析，并采取相应的支撑措施。
4.4 重心高度箱梁的重心高度是进行满堂支架检算的另一个重要因素。
在检算过程中，需要对箱梁的重心高度进行详细的测量，并确定最佳的支撑高度。
4.5 桥墩参数在进行满堂支架检算时，桥墩参数也是十分重要的一个因素。
对于不同的桥墩参数，需要进行详细的分析，并采取相应的满堂支架措施。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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大蟹 大桥 断 面 图
（ １ ）
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现浇箱梁支架系统设计及受力验算
B RIDGE&TUNNEL桥梁隧道工程概况西宁市海晏路二期桥梁工程位于海晏路，桥梁上部结构为10跨等截面连续箱梁，现浇连续箱梁施工采用满堂支架现浇工艺，分底、腹板与顶板两次浇筑成型，支架的搭设选用碗扣脚手架，本文详细阐述了满堂支架的系统设计和受力验算。
地基处理本工程桥址区原地面是湿陷性黄土状土，为满足满堂支架所需承载力要求，在支架搭设前需对地基进行硬化处理。
横桥向支架搭设范围为31.4m，地基处理时双幅桥面范围作为整体统一处理，处理宽度为33.4m，保证支架系统的整体稳定性。
地基处理时先将现地面进行整平、压实，尤其是加强对承台基坑回填处认真处理，要求压实度≥96%，然后采用30cm厚天然砂砾垫层进行加固处理，砂砾垫层整平后，采用重型振动压路机碾压密实，最后在砂砾垫层上面浇筑10cm厚的C20混凝土面层。
满堂支架搭设总体方案支架系统采用Φ48×3.5碗扣式钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。
箱梁正常段支架搭设时，箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照0.9m布置，横杆步距为1.2m。
顶部横梁（14×14cm方木）布置间距为0.9m，纵梁（10×6cm 方木）布置间距为0.25m。
立杆在连续箱梁的墩顶横梁处加密布设为45×45cm，加密范围为5.4m，采用0.9×0.9m支架套搭来实现。
全部支架系统立杆高度根据施工现场硬化完后地基标高、箱梁底标高以及承托、枕木、木方和模板的厚度确定，当相邻地面落差较大时，箱梁支架需在顺桥向分段断开搭设，断开的两端支架间用钢管和扣件连接。
为了保证支架的整体刚度和稳定性，在支架搭设完毕后，纵向沿支架两侧布置足够的剪刀撑，横桥向剪刀撑沿纵向每隔4.5m设置一道，均由底至顶连续设置，水平剪刀撑由钢管搭接形成，竖向每4个步距设置一道。
剪刀撑的宽度为4～6跨立杆间距，与地面夹角45°～60°，并应由底至顶连续设置。
支架设计及验算
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
现浇混凝土箱梁支架设计与检算
第 ９卷 第 ２期 ２１ ０ ２年 ６月
河北交通职业技 术学院学报
Ｊ ｕｎ ｌｏ ｂ ｉＪａ ｔｎ ｃ ｔ ｎ ｌａ ｄ Ｔ ｃ ｎｃ ｌ Ｃ ｌ ｇ ｏ ｒ ａ ｆ Ｈｅ ｅ ｉｏｏ ｇ Ｖｏ ａｉ ａ ｎ ｅ ｈ ｉａ ｏｌ ｅ ｏ ｅ
Ｖｏ ． ． １ Ｎｏ２ ９
中图分类 号
Ｕ ４ 文献标 识码 ４５
Ａ
Ｄｅ ｉ ｎ ａ ｄ Ｃａ ｃ ｌ ｔ ｎ ｏ ａ ｋ ｔ Ｕｓ ｄ ｉ ｎ ｒ ｔ ｒ ｅ ａ ｕ ｉ ｇ ｓｇ ｎ ｌ ｕ ａ ｉ ｆ Ｂｒ ｃ ｅ ｅ ｎ Ｃｏ ｃ ｅ ｅ Ｇｉ ｄ ｒ Ｂｅ ｍ Ｐｏ ｒｎ ｏ
１ 工程概况
十（ ） 水 ） 堰 天（ 高速公路联络线（ ７ １ ） Ｇ ０ 陕西汉 １
中到 略 阳公 路 Ｈ Ｃ ２ Ｃ ０ ３３ ９ 闫家 沟大 桥 位 — ２ 标 Ｋ ＋４ ． ３ ０
２ 支架搭设方案
每跨箱梁设６ 个支墩 ，支墩采用６ 】 的墩 根① ．ｍ ６ 柱钢模板 ，钢模板下部浇筑高 １ 混凝 土 ，支墩 ．ｍ ５
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
箱梁支架检算.
内遂高速公路六标段石佛互通跨线桥支架验算书检算人：复核人：中水集团路桥工程有限公司内遂高速公路第六标段项目经理部二零一零年七月支架检算目录一、普通支架验算 (4)1、工程概况 (4)1.1设计及施工概况 (4)1.2支架施工方案 (5)2、普通跨支架、方木及模板检算 (5)2.1检算依据及主要受力荷载情况 (5)2.2模板检算 (6)2.3横方木检算 (7)2.4纵向方木检算： (8)2.5碗扣立杆钢管检算 (8)2.5.1承载力验算 (9)2.5.2碗扣立杆稳定性检证： (9)3、普通支架基础及地基承载力验算 (10)二、跨线门洞支架检算 (10)1.支架施工方案 (10)2、跨线支架、方木及模板检算 (11)2.1检算依据及主要受力荷载情况 (11)2.2模板检算 (12)2.3横向方木验算 (12)2.4机动车道门洞纵向[18工字钢验算： (12)2.5非机动车道门洞纵向[18工字钢验算： (13)2.6机动门洞碗扣立杆钢管检算 (14)2.6.1承载力验算 (14)2.6.2稳定性验算 (14)2.7非机动门洞碗扣立杆钢管检算 (15)2.7.1承载力验算 (15)2.7.2稳定性验算 (15)3、门洞支架基础及地基承载力验算 (15)一、普通支架验算1、工程概况1.1设计及施工概况本合同段石佛互通跨线桥设计采用20+30+20米现浇预应力连续箱梁，全桥左，右幅各设1联，最大跨度为30米，最小跨度为20米。
文兴路跨线桥上跨文化至兴隆镇地方道路（交角38.7。
），右幅采用20+30+30米现浇预应力连续箱梁，左幅采用23+30+23+23米现浇连续箱梁，全桥左，右幅各设1联。
1.2支架施工方案本工程现浇连续梁，采用碗扣式支架，壁厚3mm。
支架从上至下依次采用竹胶板（厚 1.2cm）+横向方木（5×10cm，间距20cm）+纵向方木（10×15cm，间距60cm）+碗扣支架（纵向间距90cm×横向间距60cm，横杆步距为120cm）。
现浇箱梁支架检算方案
现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。
在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。
下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。
计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。
通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。
2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。
在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。
在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。
3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。
要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。
此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。
4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。
在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。
如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。
总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。
通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。
支架验算
支架受力验算支架体系受力验算主要包括以下几个方面：1）底模的强度及刚度2）底模支撑方木的强度及刚度3）支架立杆承载力、横杆强度及刚度4）砼垫层、地基承载力、软弱下卧层及地基沉降支架体系主要承受竖向压力及侧向压力，竖向受力包括梁体自重，支架、模板重量，施工人员、料具运输、堆放荷载，倾倒混凝土、振捣混凝土产生冲击荷载；侧模承受侧压力及倾倒混凝土、振捣混凝土水平荷载。
荷载组合：(1)箱梁梁体自重：qm=16.2KN/m2(2)模板自重：q模=1.0KN/m2(3)施工荷载：计算立杆，均布荷载q施=1.0 kN／m2(4)倾倒混凝土冲击荷载：侧模q冲=2.0kN／m2(5)振捣荷载：底模q振=2.0kN／m2侧模q冲=4.0kN／m21、碗扣支架设计验算支架采用碗扣支架为Φ48×3.0钢管，A=4.24cm2，Ix=10.8 cm4，Wx=4.49 cm3，回旋半径rx=1.595cm。
按两端铰接受压构件计算变厚断面荷载：q={1.2( qm变+ q模）+1.4（q施+q振)} ×0.9×0.9={1.2×(16.2+1)+1.4×（1+2）}×0.9×0.9=20.12KN满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7×0.23=1.61KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=20.12+1.61=21.73kN①、立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.95=75<[λ]=150，查表得轴心受压杆件稳定系数ф=0.714，则：σ=N/φA=21.73×103/0.714×424=71.78<[σ]=215MPa满足要求。
②、强度验算：σ＝N/A=21.73×103/424=51.25MPa≤ [σ]=215 MPa 满足要求。
2021铁道工程技术 现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁高米，梁宽18米，底板宽米，两侧翼缘板各宽米。
箱梁第一联3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模。
支架设计检算如下：一、荷载计算1砼自重：3×35米箱梁砼总重砼自重取m3箱梁方量为1242方共计1242×=3105t2施工荷载（模板、机具、作业人员）按m2计，共计为：105×18×=567t总荷载3105567=3672t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距12021，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，初步设计方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、计算1．底模竹胶板计算取中腹板米宽范围计算方木q1=××=m（上下底板荷载）60q 2=××=m （腹板荷载）q= q 1 q 2=mM=10/2ql 按连续梁计算=×10=·mw=bh 2/6=60×6=σ=M/w=×104/=<=70M cm EI ql 8.064.810640104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯--计算，则 f=cm EI ql 25.064.810630104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯-- 竹胶板强度满足施工要求，但跨度不宜过大，调整为30cm ，即竹胶板下方木按30cm 间距布置。
2 12×12方木计算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 方木下碗扣立柱间距。
q 1 =××=mq 2=××=m 90M=×8××=·m12×12方木 W=288cm 3 12σ=M/W=×104/288 3=<10M mm EI ql 18.010*******.83849.010315.05384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-间隔排列满足施工要求3支托内钢管强度检算:两根钢管为φ48×，腹板下钢管受力最大，所以只检算此钢管。
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算一、工程概况AK0+760.145匝道桥上跨徐明高速公路，位于缓和曲线上，布孔方案为20+4×25+20m，下部结构为花瓶式桥墩、肋台、桩基础，上部结构为现浇预应力连续箱梁，采用盆式抗震支座，桥面铺装由10cm厚沥青砼+8cm厚C40防水砼组成。
现浇箱梁为单箱单室，翼缘板宽1.625m，梁高1.5m，底宽4.5m，顶宽7.75m，腹板宽0.5m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，采用C50砼现浇。
二、支架搭设方案支架搭设采用碗扣式满堂支架，支架立杆纵横向间距均按90cm布置，横杆步距为120cm。
立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的高度控制在60cm，顶托上纵向设置12×15cm方木作为主愣，调节可调顶托高度，使方木均匀受力，在方木上横向布置10×12cm方木作为次愣，间距20cm，次愣上铺设1.5cm厚的竹胶板。
现浇箱梁支架横断面图三、有关力学性能参数1、箱梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板。
竹胶板弹性模量E=9×103MPa，根据砼模板用胶合板（GB/T17656—1999），容许抗弯应力[σ]=15MPa，容许剪应力[τ]=1.7MPa。
2、松木材。
顺纹容许抗弯应力[σ]=12MPa，容许剪应力[τ]=1.3MPa，弹性模量E=9×103MPa。
3、碗扣件钢管截面特性3、钢材的强度和弹性模量。
P235A钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为205N/mm2，弹性模量为2.05×105 N/mm2。
通道顶工字钢采用A3钢，容许抗弯应力[σ]=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
四、支架各部分验算1、荷载计算：以第2跨25m为算例1）箱梁梁体自重荷载：钢筋砼容重按26KN/m3计算。
箱梁翼缘板截面积为0.93m2，跨中箱体截面积为3.45m2。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
市政工程现浇箱梁支架验算及施工技术
作者简介 ： 段
锋 （９ ８ ， ， １７ 一） 男 工程师
・
卷 １ 第 ０ 第 １ 月 ８ ４・ ２３１ 年５ ８ ２ ４期
山 西 建 筑
２ ２ ４ 剪刀撑布 置 ．．
１ ）纵 向方木验算 ：
ａ纵 向方 木 隔板 、 板 、 底 板 加 厚 段 （ 径 ０ ９ ｍ， ． 腹 顶 跨 ． 间距
１ ） ：０． １ｍ ： ０一／１ Ｏ
２ ２ 支 架方 案验 算 ．
２． １ 荷载分析 ２． １ 因钢筋含 筋 率大 于 ２ ， 筋混 凝 土容 重 按 ２ Ｎ ｍ ） ％ 钢 ６ｋ ／ 计 算， 钢筋混凝土 自重 ： 翼 板部 分 ： 凝 士平 均厚度 为 （ ． ０ ４ ３ ／ ０ ３ ２ｍ， 混 ０ ２＋ ．６ ）２＝ ． ３
０． ２ ×２ ＝８． ３２ ｋ ３３ ６ ６ Ｎ／ｍ 。
实 际采用 ０ ０ ５ｉ厚 ， ． １ ｌ 符合要求 。 ｒ
挠度验算 ：
，：ｂ １ ｈ ／ ２：１×０ ０ ５ ／１ ． １ ２＝２ ８ ． １×１ ０～ｍ４ ；
ｆ：５Ｌ／ ３４ Ｉ ５× ２４ × ．５／ ３４×１ ｑ４ （８ Ｅ ）＝ ３ ． ６ ０ ２ （ ８ ５×１。 ．１× ０ ×２ ８
满布 。方木上铺设 ０ ９ ｃ 厚优 质竹 胶板 。第一 、 联及 第二 联 ． ｍ 三 增加斜撑一道 。特制工 字钢 为厚 度 ５ ｍ 宽度 ５ ｅ ｍ， ｍ一１ ｍ钢 ０ｃ 板， 依据设计 放大样焊接而成 ， 加工示意 图见 图 ２ 。
断面 图
５Ｏ ．
／＝ ． ３ ｑ ＩＯ Ｉ ．３ ６ ３ ０ ６／ １０×１ ｏ ６ ２ ￣／Ｏ Ｅ ＝０６ ２Ｘ１ ． ５Ｘ ． ｆ ０ １×１ × １４／ 等高段采用如图 ２所示 支撑 系统进行 加 固， ０ ． １ ＇ １ 第二联 变 高段
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方向的侧向变位 。因受轴压作用 ，失稳 是支 架 的主要 危 险所在 。立杆在轴压力作用下被压弯 时 ，会受到联 接扣件的约束 ，相当于加在立杆两端的即可转动
Ｖ［ （１７０＋（ ０．１２－｝－１）Ｘ２６９１＇－ ２ｚ一１７０Ｘ２６９｝－
式 中：Ｋ２— 考虑钢管平直度 等影响 的附加 系 并且 在两根立杆搭接时采用三组扣件 ，而回转扣
数 ，通 常 取 ２ ；
件的允许荷载为 ５ｋ Ｎ，因此三组扣件的允许荷载
ｆｙ— 立 杆 的 设计强度，Ａ３钢取 １７０Ｍ Ｐａ 为 １５ｋ Ｎ。而该工程在实施施工时每根立杆的荷
Ａｎ — 立 杆 的净截面面积（ｍ２）
城市道桥与防洪 第 ２期２００２年 ６月
上海市轨道交通三号线一期工程二标
预应 力简支箱梁支架设计与验算
郑 斌
（上海市第二市政工程有 限公司）
摘 要：本文以上海市轨道交通三号线一期工程二标预应力简支箱梁的施工为例，介绍了作为现浇钢筋混凝土 结构承重支架的扣件式钢管支架及析架式龙门支架的设计与验算方法 ，从而保 证桥梁现浇混凝土结构的施工
析架 的 荷 载图及弯矩图如图 ６所示。
Ａ：荷载 图
闷兀用卫且 ＴＪ７，Ｍ
Ｍｍａｘ＝ｇｌｚ／ｂ
Ｂ：弯矩 图
图 ６ 析架荷载、弯矩图
从 图 ６ 可 以看 出，析架 的最大正应力发生在 跨 中弯矩最大的截 面上 。
２ 支架设计
２．１ 设计原则 该 工 程 的地理位置基本处在原沪杭铁路的范
围，在纵 向范围内基本与外界隔离 。因此 ，根据现 场条件及 市政 二公 司的现 有材料状 况 ，现浇箱梁 的浇捣支架采用常规的扣件式钢管满膛支架。同
时，该工程在横 向上分别与石龙支路 、龙槽路及南 站铁路相交 ，另外还需上跨龙吴路地道泵站、上海 砂轮机厂通道及两处居 民出入通道，对于以上地 点的箱 梁支架 ，我们采用搭设龙 门支架 的方法 ，以 保证施 工期 间的道路交通 、铁路交通 、居 民出人及
不等。每孔箱梁的混凝土量从 １２５ｍ ３至 １９１ｍ ３
左右不等。
满膛钢管支 架 、大跨 径龙 门支架 及小跨径龙 门支
架。
２．２．１ 扣件式钢管满膛支架 对该 工 程 而言，扣件式钢管满膛支架用于无
横 向相交道路及其它类型通道的箱梁上，支架材 料采用 小４８－３．５ｍ ｍ钢管。根据计算，支架立杆 纵横向间距定为 ０．６ ５ｍ 及 ０．８ｍ ，横杆间距定为 １．８ ｍ 。在支架上分别纵、横向铺设两层 １２ｃ ｍＸ ２４ｃ ｍ 方木，作为底模搁栅 ，方木 的间距定为 ５０ ｃｍ。支架示意图见图 １所示。
挠度），至于 争５８０ｍ ｍ钢管支墩的强度、刚度则不 作验算 （其所能承受的荷载 已大大超过箱梁施工 时对它的作用荷载）。
根 据 按 最不利情况进行验算的原则 ，选择荷 载最大的 Ｋ７孔箱梁作为验算 目标。Ｋ７孔箱梁的 混凝土总方量为 １９１ｍ ３，跨径为 ３５ｍ ，梁宽 ９．３ ｍ。其施工时荷载大小如下 ：
质量及施工安全 ，并有效降低工程成本 。 关键词 ：扣件式钢管支架 龙门支架 荷载
稳定
强度
刚度
１ 工程概况
上 海 市 轨道交通三号线工程是上海市重大工 程项 目，它南起 阂行，北至宝钢 ，其 中一期工程正 线全长 ２４．９７ｋ ｍ，南起槽河径站，北至江湾镇站， 已于 ２０００年年底建成通车。
三号 线 一 期工程的二标工程全长 １７０４．５ｍ ， 起止桩号为 ＤＫ１＋４６４＾－ＤＫ３＋１６８．５ ，其中桩号 ＤＫ１＋４６４＾－ＤＫ１＋６８２．５ 段为地面线。该段工程 桥跨共计 ４５跨 ，其上部结构均为预应力混凝土简 支现浇箱梁。在 ４５孔箱梁中，１４孔在平面上为直 线梁，３１孔为曲线梁。梁的跨径从 ２４ｍ 到 ３５ｍ 不等，梁高均为 １．９ ｍ ，梁宽从 ８．９５ｍ ＾－９．３０ｍ
跨 龙 潜 路及石龙支路 的龙门支架支墩均采用
７根 争５８０ｍ ｍ钢管，每根 争５８０ｍ ｍ钢管之间的中 心距离为 １．５ ｍ 左右，相邻钢管用双拼［１４槽钢 焊接成剪刀撑。跨龙槽路龙门支架共用 ３Ｘ７＝２１ 根 争５８０ｍ ｍ 钢管，跨石龙支路龙门支架共用 ２Ｘ７ ＝１４根 小５８０ｍ ｍ钢管。同跨南站铁路龙门支架 一样 ，该两龙门支架的每根 争５８０ｍ ｍ 钢管法兰盘 上同样放置 ２根 １４０ａ工字钢析架，两座龙门支架 分别共用 ２Ｘ７＝１４根 １４０ａ工字钢。与跨南站铁 路龙门支架情况相类 似，在 １４０ａ工字钢柞 上横 向放置间距为 ５０ｃ ｍ 的［１４槽钢，然后再在槽钢 上搭设扣件式满膛支架。跨龙槽路龙门支架示意
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图 ４ 小通道箱梁支架示意图
图 ２ 跨 南 站 铁 路 箱 梁 支 架 示 意 图
该 工程 大 跨径龙门支架分别搭设在箱梁跨越
ｍｍ，Ａ ｎ＝４ －８９３Ｘ１ ＯＺｍｍ＇。
南 站铁 路 、龙 槽路 、石 龙 支路 及 龙 吴 路地 道 泵 站
支 架 横 杆间距按规范及操作要求取 １．８ ｍ ， 处，其中以跨越南站铁路及龙吴路地道泵站处 的
横杆间的立杆可视为无侧移刚架柱 ，查《建筑结构 跨径最大，均为 ９ｍ ．验算就以跨南站铁路的龙门
ａ． 自 重 ：
根 据 箱 梁的钢筋含量，钢筋混凝土容重取 ２６ ｋＮ／ｍ３，则箱 梁 自重 力 ＝１９１ｍ ３Ｘ ２６ｋ Ｎ／ｍ３＝
４９６６ｋ Ｎ。
ｂ． 施 工 人员和施工料具行走运输或堆放荷 载按规定取均布荷载 ｌ．０ ｋ Ｐａｏ
ｃ． 振 荡 混凝土时产生的荷载取 ２．０ ｋ Ｐａｅ ｄ． 倾 倒 混 凝 土 时产 生 的 冲击 荷 载 取 ２．０
载＝２１．４ ｋ ＰａＸ ０ ．５ ２ｍ ＇＝１１．１ ３ｋ ＮＧ１５ｋ Ｎ。
｝－ ０ ．３ （１ ／１００１）２
ａ— 欧 拉 临 界应力（ＭＰａ）
从 以上 的验算中可以得出该支架设计满足要
求。
ｉ— 立 杆 截 面的回转半径（ｍ）
３．２ 大跨径龙门支架验算
争４ ８－３ ．５ ｍｍ 钢 管 的 截 面 特 性 ：ｉ＝ １５．７８
２＝３３．３ ｋ Ｎ。
３．１．２ 强度验算 由上 已 知 箱梁的平均荷载 ｑ１＝２１．４ｋ Ｐａ，而
每根立杆的设计荷载为 ３３．３ｋ Ｎ，因此每根立杆
又不能 自由转动的支座。如图 ５立杆计算简图所
示。
可受荷面积 Ｓ＝３３．３ ｋ Ｎ＝２１．４ ｋ Ｐａ＝１．５６ ｍ ＇． 扣 件式 支 架的安全系数 Ｋ＝１＋ｈ／ａ
计算手册》，其计算长度系数 “＝０．７７ ，故计算长 支架为例 ，其它龙 门支架的验算相类似 。
万方数据
城市道桥与防洪 第２期２００２年 ６月
３．２．１ 析架正应力强度
南站 铁 路 龙门支架的析架由１８根 Ｉ４０ａ工字 钢组成，每根工字钢所受的均布荷载 ｑ＝ｑ＇／１８＝
１９６．６ｋ Ｎ／ｍ＝１８＝１１ｋ Ｎ／ｍ．
３．１．３ 立杆稳定性验算
由于 在 计 算立杆设计荷载时已经考虑到压杆
立 杆 设 计荷载按下列公式计算 ：
的稳定，故此处不作重复验算 。
Ｋ２ · Ｎ ＝ Ａｎ｛［ｆｙ＋ （Ｉ＋ １）ａ］ ／２－ ３．１．４ 扣件强度验算
Ｖ［ｆｙ＋（ｒｌ＋１）ａ］２／２２一ｆｙａ｝
我 们 在 搭设钢管支架时基本采用回转扣件，
Ａ３ 钢 管 的弹性模量 Ｅ＝２．１ Ｘ １０５Ｍ Ｐａ，ａ＝
ｋＰａ＋１．１ ｋ Ｐａ］Ｘ ９ ．３ｍ ＝１９８．６ ｋ Ｎ／ｍ，平均荷载 ７Ｃ２Ｅ ／ Ｘ２二 （３．１ ４２Ｘ ２．１Ｘ １０＇）／８７．８ ３２＝ ２６９
ｑ＇＝１９８．６ｋ Ｎ／ｍ＝９．３ ｍ ＝２１．４ｋ Ｐａ。
（Ｎ／ｍｍ２）
跨越地道泵站。
２．２ 具体设计方案 该 工 程 的箱梁支架分为三种类型 ，即扣件式
图 １ 箱 梁 满 膛 脚 手 支 架 示 意 图
２．２．２ 大跨径龙门支架
该 类 支 架用于箱梁跨越南站铁路、龙槽路、石
龙支路及龙吴路地道泵站处 。该类龙门支架跨径 较大，其中跨南站铁路的龙门支架跨径可达 ９ｍ （与跨越龙吴路地道泵站的跨径相同），而跨龙槽 路及石龙支路的龙门架跨径为 ７ｍ（其中龙槽路 龙 门支架为双龙门支架）。对该类龙门支架 ，根据 市政二公司现有的材料设备状况及力学验算，其 支墩统一采用 争５８０ｍ ｍ钢管，析架统一采用 １４０ａ 工字钢 。其 中，跨南站铁路 的龙 门支架每排 支墩 采 用 ９根 争５８０ｍｍ 钢管，每根 小５８０ｍ ｍ钢管之间的 中心间距定为 １ｍ ，整个龙门架共用 ２Ｘ９＝１８根
３．１ 满膛支架验算
刀＝ ０ ． ３ Ｘ （１／１００１）“二 ０．３ Ｘ （１／１００Ｘ
扣 件 式 钢管脚手架为空间结构，其纵 向刚度 ０．０ １５７８）＂＝０．１ ２０
远大于横 向刚度 。由于在搭设 时除立杆外还设置
由上 可 得 立 杆 的设计荷载为 ：Ｎ＝
了大、小横杆，并加设剪刀撑及斜撑，限制了各个 （４．８ ９３Ｘ １ ０ｚ）Ｘ （［１７０＋ （０．１２ ＋１）Ｘ２６．９１＝ ２一
意图见 图 ２０
生比班Ｉ
． 口 口 门ｔ ． １ ． 困一皿」 三
９ｍ
＿产‘／铁路 林
纵断而
２．２．３ 小跨径龙门支架 该类 龙 门支架用于上海砂轮机厂通道及其它
两处居民出人通道。该类龙 门支架跨径较小 （约
３．５ｍ 左右），因此该类龙门支架支墩采用密排扣 件式 争４８－３．５ｍ ｍ钢管支架，密排支架立杆纵横 间距采用 ０．２ｍ Ｘ０．２ｍ ，析架仍采用 １４０ａ工字 钢（共用 ６根）。析架的上部支架仍采用扣件式满 膛支架。该类龙门支架示意图见图 ４０