X80钢级Ф1422 mm×38.5 mm大壁厚直缝埋弧焊管的开发及性能研究

焊管
WELDED PIPE AND TUBE
第44卷第1期
2021年1月
Vol.44 No.1
Jan. 2021
X80钢级囟1 422 mmx38・5 mm 大壁厚 直缝埋弧焊管的开发及性能研究*
刘 斌V ，韦 奉V,赵 勇",牛 辉V ，王 琴3
(1.宝鸡石油钢管有限责任公司 钢管研究院，陕西宝鸡721008；
*基金项目：国家重点研发计划项目野特宽幅X80低温管线钢钢板制造技术”（项目编号2017YFB0304902）。

2.国家石油天然气管材工程技术研究中心，陕西宝鸡721008；
3.中国石油西部管道公司，乌鲁木齐830000)
摘 要：针对大壁厚直缝焊管的技术要求，通过对焊接、扩径等制造工艺的研究，开发出了 X80钢 级椎1 422 mmx38.5 mm 直缝埋弧焊管，并掌握了 “钢板-钢管”的性能变化规律。

对焊管进行性能 检验，结果表明，焊管管体屈服强度平均值为619~643 MPa ，抗拉强度平均值为692~701 MPa ，屈 强比平均值为0.89~0.92，-22益时DWTT 剪切面积平均值为90%~94%； -10益时管体冲击功平均值
为401 J ，焊缝冲击功平均值为165 J ，热影响区冲击功平均值为294J 。

其各项性能均满足Q/SY XG
0120.4—2019《西气东输四线天然气管道工程用X80级直缝埋弧焊管技术条件》和《D1 422 mmx 38.5 mm 管材单炉试制程序及要求》的要求。

这将为该焊管产品后续工业化生产提供技术支撑。

关键词：X80；大壁厚；大直径；直缝埋弧焊管
中图分类号：TG445
文献标识码：A DOI : 10.19291/ki.1001-3938.2021.01.001
Development and Performance Study of
X80 椎1 422 mmx38.5 mm Thick Wall SAWL Pipe
LIU Bin 1 2, WEI Feng 1 2, ZHAO Yong 1 2, NIU Hui 1 2, WANG Qin 3
(1. Steel Pipe Research Institute, Baoji Petroleum Steel Pipe Co., Ltd., Baoji 721008, Shaanxi , China; 2. Chinese National
Engineering Research Center for Petroleum and Natural Gas Tubular Goods, Baoji 721008, Shaanxi, China;
3. Petrochina West Pipeline Company, Urumchi 830000, China )
Abstract: According to the technical requirements of thick wall submerged arc welded longitudinal (SAWL) pipe , the X80 椎1 422 mm x38.5 mm SAWL pipe was developed through the research on the welding, expansion and other manufacturing
processes. Moreover, changing rules of mechanical performance of plate -pipe have been mastered. Through the performance test of
welding pipe , results showed that the average yield strength of welded pipe is between 619~643 MPa, the average tensile strength
is between 692~701 MPa, the average yield ratio is between 0.89~0.92, and the average DWTT shear area is between 90%~94% at
-22 益.The average impact energy of welded pipe is 401 J at -10 益，the average impact energy of weld is 165 J, and the average impact energy of HAZ is 294 J. Various performance indicators can meet requirements of Q/SY XG 0120.4——2019 Technical
Specifications for X80 SAWL Line Pipes Used in Fourth West-east Gas Pipeline Project and Single Furnace Trial Production
Procedures and Requirements of D1 422 mmx38.5 mm Line Pipe . It can provide technical support for the subsequent industrial
production of the welded pipe.
Key words: X80； thick wall ； large diameter ； SAWL pipe
HAN GUAN
・1
焊管2021年第44卷
0前言
我国天然气产业目前已进入快速发展阶段，市场需求也迈入快速增长阶段，预计2025年天然气消费量将达到4500亿m3/a,需要输送的天然气流量越来越大。

与此同时，由于受到土地、环境的限制及对输送效率提高的要求，天然气长输管道的单管输量、管径及壁厚也随之增大西气东输一线采用X70钢级椎1016mmx14.7mm焊管,输送能力最高可达170亿m3/a o西气东输二线、三线提高了钢管的钢级和管径，采用X80钢级椎1219mmx18.4mm、椎1219mmx 22mm和椎1422mmx21.4mm焊管，设计输量提高到250~300亿m3/a及以上［4-6］遥而根据设计规划，西气东输后续管道工程将采用X80钢级椎1422mm焊管，壁厚最大将达到38.5mm，用于3类地区的大中型穿越地段。

近年来，随着中俄东线天然气管道工程建设需要，国内制管企业联合国内大型钢厂开发出X80钢级椎1422mm直缝焊管，壁厚21.4~32.1mm7"8!。

但是X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管的开发，由于钢级高、壁厚大，制管设备已接近能力极限，前期尚无该规格产品的研发经验。

本研究以西气东输四线用X80钢级椎1422mmx 38.5mm直缝埋弧焊管开发为目标，介绍了X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管的试制情况,并对其各项性能进行了分析，对比分析了不同壁厚 取样位置对管体拉伸性能、夏比冲击韧性、落锤撕裂性能的影响，为以后的关键力学性能指标的确定及新产品开发提供参考。

1板材性能
1.1化学成分
X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管用热轧钢板采用超低C、Mn-Mo-Ni-Cu合金体系的成分设计，CEk m控制在0.19%以内［9-叫其主要化学成分设计见表1遥
表1X80钢级38.5mm壁厚钢板的主要化学成分
化学成分/%
项目
w(C)w(Si)w(Mn)w(P)w(S)w(Cr)w(Mo)w(Ni)实测值0.040.21 1.630.0110.0020.160.120.19协议要求臆0.07臆0.3臆1.8臆0.015臆0.005臆0.30.08〜0.30.1〜0.3项目
化学成分/%
w(Nb)w(Cu)w(Ti)w(V)w(B)w(Al)w(Nb+V+Ti)CE pcm 实测值0.0560.160.0150.0050.00010.030.0760.19协议要求0.04〜0.08臆0.3臆0.025臆0.06臆0.0005臆0.06臆0.15臆0.22
1.2显微组织
X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管用热轧钢板组织主要以粒状贝氏体+多边形铁素体为主，由于壁厚较大，钢板上下表层与壁厚1/4位置、壁厚3/4位置及壁厚中心处显微组织在均匀性上存在一定的差异，但壁厚中心处晶粒组织较细小、均匀。

壁厚方向上各位置显微组织如图1所示。

1.3板材力学性能
对X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管用38.5mmx4320mmx12500mm规格热轧钢板进行了不同壁厚位置的拉伸试验、夏比冲击试验、HV!0硬度试验及落锤试验，试验结果见表2和表3遥
由表2和表3可见，38.5mm壁厚钢板在不同壁厚位置试样的屈服强度和抗拉强度波动均小于10MPa，表明38.5mm壁厚钢板在壁厚方向上的拉伸性能较均匀；同时，钢板厚度截面不同位置-20益夏比冲击功均大于400J，在-37益时的DWTT单面和双面减薄试样剪切面积均大于85%，表明钢板具有优异的低温断裂韧性。

第1期刘斌等：X80钢级椎1422mmx38.5mm大壁厚直缝埋弧焊管的开发及性能研究
图1X80钢级38.5mm壁厚钢板显微组织
表2X80钢级38.5mm壁厚热轧钢板主要力学性能
取样位置屈服强度/MPa抗拉强度/MPa屈强比-20益冲击功/J
-HV IO单值单值均值单值均值单值均值单值均值
上表面530、531、530530670、673、6746720.79、0.79、0.790.79408、456、433432214、227、222壁厚中心533、525、531530676、675、6756750.79、0.78、0.790.79410、489、427442220、211、217下表面537、538、533536669、672、6726710.80、0.80、0.790.80458、436、411435229、221、222
表3-37益时385mm壁厚热轧钢板DWTT剪切面积
试样类型
DWTT剪切面积/%
单值均值
单面减薄90、95、95、9092.5
双面减薄88、90、90、9089.5
2焊接工艺研究
对于大壁厚热轧钢板的埋弧焊接，由于壁厚的增大，易出现焊缝成形不良、熔深不足的问题。

同时随着壁厚的增大，焊接热输入量也变大，焊接缺陷产生的概率也随之增加[11-12]o此外，大热输入量将造成热影响区的软化，易出现反弯不合格。

因此，需要对大壁厚热轧钢板的埋弧焊接工艺进行研究，避免出现熔深不足、未熔透等焊接缺陷及焊接接头出现软化、脆化的现象。

针对38.5mm大壁厚热轧钢板化学成分特
点，设计了两种焊材匹配及焊接工艺的焊接试验
方案（见表4）。

表4焊接试验方案
内焊.焊丝1
方案二外焊：焊丝2：焊丝3内焊四丝+外焊五丝
方案焊接材料焊接工艺
方案一
内焊：焊丝1
外焊：焊丝1+焊丝2
内焊四丝+外焊四丝
采用上述方案按照焊速1.1m/min进行焊接试
验，焊后钢管不同壁厚位置焊缝及热影响区冲击
试验结果如图2和图3所示。

由图2和图3可以
看出，采用方案二进行焊接时，不同壁厚位置焊
缝及热影响区冲击功高于方案一，在试制时确定
采用方案二的焊材匹配及焊接工艺进行埋弧焊接。

焊接后的焊缝宏观形貌如图4所示。

HAN GUAN-
3
焊管2021年第44卷图2钢管不同壁厚位置焊缝冲击试验结果
图4采用方案二焊接后的焊缝宏观形貌
采用方案二进行埋弧焊接，可以保证X80椎1422mmx38.5mm厚壁直缝埋弧焊管焊接接头力学性能的优异，焊后焊缝形貌良好，焊缝与母材过渡平滑，未出现明显的焊缝缺陷。

焊缝宏观金相检测结果见表5遥
表5X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管
焊缝宏观金相实测结果
检测位置-
焊缝高度/mm
外内
焊偏量/mm重合量/mm 头部 2.8 2.2 1.0 3.8
尾部 2.1 3.1 1.8 3.9
技术条件要求0~3.00~3.5臆4.0逸1.53扩径工艺研究
机械扩径是直缝埋弧焊管制造过程中的重要工序，它可以消除焊管成型以及焊接过程中形成的残余应力，提高焊管几何尺寸精度及强度[13-15]o在机械扩径过程中存在不可避免的变形不均匀性，为提高成管质量，需严格控制扩径率。

在生产线上对X80椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管进行了0.6%、0.7%扩径率的扩径试验，确定最佳扩径工艺，保证管材各项性能满足标准要求。

试验后在管体距焊缝180。

位置处、壁厚中心位置取横向圆棒拉伸试样，试验结果见表6。

由表6可以看出，随着扩径率由0.6%增加到0.7%时，屈服强度平均值由602MPa上升到623MPa，抗拉强度平均值由682MPa上升到685MPa，屈强比也随扩径率上升，平均值由0.88增加到0.91遥
0.7%扩径率下，X80椎1422mmx38.5mm 直缝埋弧焊管壁厚中心横向拉伸屈强比已有单值接近标准要求的上限0.93，扩径率进一步增加的空间较小，因此，在实际生产中选择0.7%左右的扩径率较为合适。

第1期刘斌等：X80钢级椎1422mmx38.5mm大壁厚直缝埋弧焊管的开发及性能研究
表6扩径率对X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管管体拉伸性能的影响
屈服强度Rg/MPa抗拉强度R”/MPa屈强比R^JR”
扩径率/%-------------------------------------------------------------------------------------------伸长率A/%------------------------------------------单值均值单值均值单值均值
0.6599、605、603602682、680、68568228.3、26.2、27.90.88、0.89、0.880.88
0.7618、619、633623681、687、68668523.7、25.0、25.10.91、0.90、0.920.91
4产品性能
对试制的X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管进行了金相组织、拉伸性能、夏比冲击韧性、DWTT、硬度等性能检测，结果如下。

4.1金相组织
对X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管管体和焊接接头进行了金相组织观察，如图5和图6所示。

由图5和图6可见，管体组织为粒状贝氏体+多边形铁素体，外焊焊缝组织为晶内针状铁素体+粒状贝氏体+多边表铁素体，热影响区组织为粒状贝氏体，具有较明显的晶粒边界，细晶区组织为多边形铁素体+少量细小的M-A组元。

:-T：■.:■■*J n1/1<■d讣单t it 图5X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管管体金相组织形貌
图6X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管焊接接头金相组织形貌
4.2拉伸性能
为了全面了解不同取样位置对大壁厚直缝焊管管体拉伸性能的影响，同时也为后期“西气东输四线管道工程用X80钢级椎1422mmx38.5mm 直缝埋弧焊管技术条件”的制定提供技术支撑，分别在距焊缝180。

位置处的焊管内表面、壁厚中心、焊管外表面取圆棒拉伸试样进行拉伸试验，试样标距长50mm、直径12.7mm，试验机型号为CMT5305型300kN万能试验机。

在焊接接头处取横向全壁厚矩形试样进行焊接接头拉伸试验，试样标距长50mm、宽38.1mm,试验机型号为SHT5106型1000kN拉力试验机。

试验
标准为ASTM A370—18，试验结果见表7遥
由表7可以看出，焊管内表面、壁厚中心、
外表面处管体屈服强度单值为560~694MPa，
平均值为619~643MPa，抗拉强度单值为635~
758MPa，平均值为692~701MPa，屈强比单值
为0.87〜0.94，平均值为0.89〜0.92o焊接接头抗
拉强度单值为650~701MPa，平均值675MPa，
均符合Q/SY XG0120.4—2019《西气东输四线
天然气管道工程用X80级直缝埋弧焊管技术条
件》（以下简称“西气东输四线用X80直缝焊管
HAN GUAN-
5
焊管2021年第44卷
表7 X80钢级椎1 422 mmx38.5 mm 直缝埋弧焊管拉伸性能试验结果
焊缝
检测位置
屈服强度/MPa
抗拉强度/MPa 抗拉强度/MPa
屈强比
管体
单值
均值单值均值单值均值单值均值
内表面560~672619639~743692
0.87〜0.930.89壁厚中心569~687
632
652~7587010.87〜0.930.90650〜701675
外表面
570~694643635~747
699
0.87〜0.94
0.92
3个位置均值625~7653个位置均值臆 0.93逸 625
Q/SY XG0120.4—2019 和
人八 亠十
“试制程序”规定
3个位置均值555~690技术条件"）和《D1 422 mmx38.5 mm 管材单炉 试制程序及要求》（以下简称“试制程序”）的 要求。

从表7还可看出，从内表面到外表面，
拉伸试样的屈服强度、屈强比呈上升趋势。

焊 管在成型过程中内表面受压应力，外表面受拉
应力，外表面由于塑性变形的影响，强度略高
于内表面。

4.3冲击韧性
分别在距焊缝90。

位置处的管体和焊接接头取 管体横向、焊缝中心、热影响区的夏比冲击试样 样坯，为全面了解不同取样位置对大壁厚直缝焊 管管体冲击韧性的影响，在靠近焊管内表面、壁 厚中心、外表面处加工成10 mmx10 mmx55 mm 的
冲击试样，V 形缺口沿壁厚方向垂直焊管表面。

试验设备型号为NI750F ，试验标准为ASTM
A370—18,试验结果见表8遥
由表8可以看出，X80椎1 422 mmx38.5 mm
直缝埋弧焊管在-10益时管体横向冲击功单值为
316~488 J ，平均值为401 J ；焊缝冲击功单值为
101~263 J ，平均值为165 J ；热影响区冲击功单
值为116~489 J ，平均值为294J ，均符合西气东 输四线用X80直缝焊管技术条件和试制程序的
要求，并有较大的余量，焊管内表面、壁厚中
心、外表面冲击韧性值变化不大，表明试制的 X80钢级椎1 422 mmx38.5 mm 直缝埋弧焊管具 有优良的低温冲击韧性。

表8 X80钢级椎1 422 mmx38.5 mm 直缝埋弧焊管夏比冲击韧性试验结果
检测位置
-
管体横向A k v /J （-10益）焊缝 A k v /J （-10 益）热影响区A k v /J （-10益）单值
均值单值均值单值
均值
内表面341〜488113~263
116~437
壁厚中心316~475401101~216165
168~489294
外表面
316~465
108~232
127~466
Q/SY XG0120.4—2019和“试制程序”规定逸135
逸175
逸60
逸80逸60逸80
4.4 DWTT 性能
在距焊缝90。

位置处管体取横向DWTT 试 样，试样尺寸为305 mmx76 mmx19 mm ，采用
单面和双面减薄的方法对试样进行加工。

缺口型
式为标准压制V 形缺口，试验设备型号为JL-
50000J ，试验标准为SY/T 6476—2017，试验结
果见表 9o
由表9可见，-22益时（相当于全壁厚试样 试验温度为-5益时），管体落锤撕裂试验单面减
薄试样剪切面积单值为90%~100%，平均值为
94%，双面减薄试样剪切面积单值为80%~
表9 X80钢级椎1 422 mmx38.5 mm 直缝埋弧焊管
DWTT 性能试验结果
试样类型
-
DWTT S A /% （-22 益）单值均值单面减薄90~100
94双面减薄
80~100
90
Q/SY XG0120.4—2019 和
“试制程序”规定
逸70
逸85
100%，平均值为90%，均满足西气东输四线用
X80直缝埋弧焊管技术条件和试制程序的要求。

第1期刘斌等：X80钢级椎1422mmx38.5mm大壁厚直缝埋弧焊管的开发及性能研究
X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管在-60益、-47益、-32益、-22益、3益系列温度下DWTT剪切面积韧脆转变曲线如图7所示，试样为双面减薄。

图7X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管管体横向DWTT剪切面积韧脆转变曲线
管体横向双面减薄试样在-22益（相当于全壁厚试样在-5益）下的DWTT剪切面积大于85%，DWTT试验FATT85%为-34益（相当于全壁厚试样DWTT试验FATT85%为-17益），表明试制的X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管具有良好的低温抗撕裂韧性，并存在一定的余量，可以满足-5益以下长输管线的用管要求。

4.5硬度
在X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管焊接接头处取全壁厚横截面试样，进行10kg载荷维氏硬度试验，试验机型号为HVS-50A，试验标准为ASTM E92—17,试验结果见表10。

表10X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊管
焊接接头硬度试验结果
检测位置-
HV10
单值均值
母材206~248222
焊缝225~260242
热影响区213~258230
Q/SY XG0120.4—2019和
“试制程序”规定
臆280
由表10可以看出，母材区硬度为206HV10~ 248HV10，平均值为222HV10；焊缝处硬度为225HV10~260HV10,平均值为242HV1。

；热影响区硬度为213HV10~258HV10,平均值为230HV1。

由
统计结果来看，焊缝区域硬度最高，热影响区其
次，母材区最低，均符合西气东输四线用X80直
缝埋弧焊管技术条件和试制程序的要求，焊接接
头未出现软化现象。

5“钢板-钢管”性能变化规律
X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝埋弧焊
管不同壁厚位置制管前后钢板-钢管性能变化情
况见表11和表12。

表11X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝焊管
制管前后不同壁厚位置屈服强度变化情况
取样
位置
屈服强度/MPa
内壁壁厚中心外壁均值
钢板530530536532
钢管619632643631
表12X80钢级椎1422mmx38.5mm直缝焊管
制管前后不同壁厚位置抗拉强度变化情况
取样
位置
抗拉强度/MPa
内壁壁厚中心外壁均值
钢板672675671673
钢管692701699697
由表11和表12可见，制管后不同壁厚位置
拉伸试样的屈服强度、抗拉强度均呈上升趋势，
屈服强度上升幅度较大，为89~107MPa，平均
升高99MPa；抗拉强度上升幅度较小，为20~
28MPa，平均升高25MPa，导致制管后屈强比
上升较快。

板-管性能变化规律的掌握有助于了
解厚壁焊管在制管过程中的性能变化情况，可进
一步优化成型和扩径工艺。

6结论
（1）采用超低C、Mn-Mo-Ni-Cu合金体系
的成分设计，CE Pcm控制在0.19%以内，开发出
了以粒状贝氏体+多边形铁素体为主的38.5mm
壁厚X80热轧钢板。

HAN GUAN-
7
焊管2021年第44卷
(2)通过对焊接、扩径等制管工艺的研究，开发出了X80钢级椎1422mmx38.5mm厚壁直缝埋弧焊管，通过力学性能、断裂韧性、维氏硬度等理化性能检测，结果表明，各项性能均满足Q/SY XG0120.4—2019《西气东输四线天然气管道工程用X80级直缝埋弧焊管技术条件》和《D1422mmx38.5mm管材单炉试制程序及要求》的要求。

(3)掌握了X80钢级38.5mm壁厚板材由钢板到焊管的性能变化规律，为该焊管产品后续工业化生产提供了技术支撑。

参考文献：
[1]王晓香.国内外超大输量天然气管道建设综述[J].焊
管,2019,41(7):1-9.
[2]王路.第三代关键技术通过验收我国天然气管道应用
技术领跑国际[J].石油化工应用，2017(36):152-153.
[3]高鹏，高振宇，杜东，等.2017年中国油气管道行业发
展及展望[J].国际石油经济,2018,26(3):21-27. [4]李为卫，杨扬，徐晓峰.大口径厚壁X80螺旋埋弧焊
管的开发[J].现代焊接,2009(6):12-15.
[5]李鹤林，吉玲，康田伟.西气东输一、二线管道工程的几
项重大技术进步[J].天然气工业,2010,30(4):1-9,137.
[6]毕宗岳，黄晓辉，牛辉，等.X80级椎1422mmx21.4mm
大直径厚壁焊管的研发及性能研究[J].焊管,2017,40
(4):1-7.
[7]陈小伟，王旭，李国鹏，等.我国高钢级、大直径油气输
送直缝埋弧焊管研究进展[J].钢管,2016,45(5):1-8.
[8]毕宗岳.新一代大输量油气管材制造关键技术研究进
展[J].焊管,2019,41(7):10-25.
[9]张伟卫，李鹤，池强，等.外径1422mm的X80钢级管
材技术条件研究及产品开发[J].天然气工业,2016,36
(6):84-91.
[10]毕宗岳.管线钢管焊接技术[M].北京:石油工业岀版
社,2013.
[11]石磊,杨永和，徐震，等.国产X80管线钢管焊接接头的
力学性能[J].机械工程材料,2015,39(7):99-103,116. [12]缪成亮，刘振伟，郭晖，等.Nb含量和热输入量对X80
管线钢焊接粗晶区的影响[J].材料热处理学报,2012,33
(1):99-105.
[13]李为卫，赵元雷，吉玲康.扩径率对直缝埋弧焊管拉
伸性能的影响[J].焊管，2016,39(3):42-45.
[14]范利锋，高颖，李强，等.大口径直缝焊管机械扩径工
艺的研究进展[J].重型机械,2011(5):1-5.
[15]肖曙红.管线用直缝焊管机械扩径及其影响因素研
究[J].石油机械,2007(3):1-4.
作者简介：刘斌(1984—),男，硕士，主要从事高钢级大直径埋弧焊管焊接工艺研究及产品开发工作。

收稿时间：2020-10-22
编辑：袁雪婷
一种新型高频焊管焊缝往复退火系统
在高频焊管连续生产过程中，因各种原因造成的停机，会使大量的管材由于无法完成退火工艺而成为降级管，从而影响高频焊管的成材率。

为了解决这一技术问题，Thermatool™色玛图尔公司2019年开发了新型高频焊管焊缝往复退火系统，并于2020年底试运行。

该系统主要可实现两大功能：一是满足传统的焊缝退火模式；二是停车后再次启动时，可将原感应器下未退火完全的焊管进行补偿式再退火，实现了真正意义上的无废料焊缝退火工艺。

该系统的成功运行大大节约了材料、能源、人力资源，提高了高频焊管焊缝退火的质量和效率。

(应达工业(上海)有限公司供稿)。