PC吸收二氧化碳课程设计

安徽大学江淮学院
化工原理课程设计
系院名称生化系
姓名（学号）韩雪静JP114015
专业（班级）11级化学工程与工艺
指导教师郑争志
设计时间2012年5月22日-- 6月8日
化工原理课程设计任务书
设计题目：碳酸丙烯酯（PC）脱除合成氨原料气中CO2填料塔的设计设计任务及操作条件：
1.合成氨原料进气量 8000 Nm3/h。

2.原料气组成（摩尔分率）
CO2 H2 CO N2 CH4
0.034 0.4959 0.02175 0.1566 0.02175
3.出塔净化气中：CO2 0.5% （摩尔分率）
4.操作温度 30℃
5.最小液气比系数：1.35
6.操作压力 1.5MPa
设计成果：
1.设计说明书一份
2.带控制点的工艺流程图（2#图纸）一张；
填料吸收塔的装配图（1#图纸））一张。

目录
一概述
1.1设计依据...........................................
1.2技术来源...........................................
1.3设计任务及要求..................................... 二计算过程
2.1基础数据计算..........................................
2.1.1吸收塔的物料衡算.................................
2.1.2吸收剂组成和吸收剂用量...........................
2.1.3操作线方程.......................................
2.1.4塔径的计算.......................................
2.1.5填料塔喷淋密度的校核.............................
2.2填料层高度的计算......................................
2.2.1传质单元数的计算.................................
2.2.2传质单元高度的计算...............................
2.2.3填料层高度及塔高的计算...........................
2.3填料塔强度设计........................................
2.3.1筒体材料选择.....................................
2.3.2壁厚计算.........................................
2.3.3 强度校核........................................
2.4吸收塔附件的选型......................................
2.5输料管的选型、管径计算及离心泵的选型................
2.6设计一览表............................................ 三符号说明..............................................四参考文献.............................................
一 .概述
1.1设计依据
合成氨原料气中含有很多CO 、CH 4等有害气体，特别是CO 2含量最多，在进入反应炉前必须脱除。

综合吸收效果和经济效益，工业上通常用碳酸丙烯酯对吸收CO 2，该过程在较低的温度和较高的压力下进行，属于物理过程。

PC 溶剂是循环使用的，需要对其进行解吸操作，得到再生PC 和高浓度的CO 2。

此次设计任务主要是设计以碳酸丙烯酯（PC ）脱除合成氨原料气中CO 2的填料塔的设计,进气口的流量为8000 Nm3/h 。

其中，填料塔以金属鲍尔环为填料；经设计优化后的最优气液比为最小液汽比的1.35倍，计算在30℃和1.5MPa 的操作条件下，用PC 吸收固定流量原料气中的CO 2时，所需的吸收剂流量、吸收塔工艺尺寸、以及对各零部件和所用填料的选择，并且对主要工艺参数进行校核。

由此，作出工艺流程图和装配图。

1.2技术来源
PC 脱除CO 2的基本工艺流程简介
本次课程设计的课题是碳酸丙烯酯（PC ）脱除合成氨原料气中CO 2填料塔的设计，原料气流量选定为8000Nm 3/h,在操作压力1.7MPa 下进入吸收塔底部，与塔顶喷淋而下的PC 溶剂逆流接触，将CO 2吸收。

，其中CO 2的含量为0.034（摩尔分率)，工艺流程中还包含了PC 的再生等。

为确保吸收CO 2的吸收率以及出塔净化气体中CO 2 0.5%（摩尔分率），应采用气-液逆流的吸收过程，在较低温度和较高压力下，选取适合的填料，使原料气经压缩机压缩后从塔底进入吸收塔，与从塔顶喷淋而下的PC 溶剂逆流接触，将CO 2吸收。

出塔净化气体经分离器除掉的PC 雾滴后入压缩机，而吸收了2CO 的PC 溶液（富液）经减压阀先进行减压，而后进入闪蒸槽，将N 2、H 2及少量的2CO 解吸出来，经气液分离，再将此解吸气体送至压缩机进行回收，闪蒸液体借助压力进入常压解吸塔，主要将大量2CO 解吸出来，获得纯度较高的2CO 。

常压解吸后，PC 溶液中尚含有一定的2CO ，将PC 液体借助液位差流到下部的气提解吸塔，在此与从塔底鼓入的空气逆流接触，以将其中残存的进一步解吸出来，使PC 液体得到较完全的再生，供吸收用。

1.3设计任务及要求
1.合成氨原料气流量8000M ³/h
2.合成氨原料气组成 组分
CO 2
H 2 CO N 2 CH 4 摩尔分率 0.304
0.4959
0.02175
0.1566
0.02175
3.吸收剂 碳酸丙烯酯
4.主要吸收设备 填料塔
5.设计要求
出塔原料气中CO 2摩尔分率为0.005 操作温度：30℃ 最小液气比系数：1.35 操作压力：1.5MPa 二 计算过程 2.1 基础数据计算 2.1.1吸收塔的物料衡算
气、液相流量
10.304y = 20.005y =
4368
.0304.0304
0-1y y 1111==-=。

Y 2
0.005Y ≈
20
X =
2
1
10.989Y Y η=-=回收率： /h
m 8000q 3v v,N =
33v,v 273300.1
q =8000=591.94m /h=0.1644m /s 273 1.5
+'⨯⨯校正后
v,v
q 8000
==357.143kmol/h=0.0992kmol/s 22.422.4
G =
n,v 1q (1)357.143(10.304)248.57/0.069/G y kmol h kmol s
=-=-==
2.1.2 吸收剂组成和用量
2=t+kpa t=30C E=8.935Mpa
8.935
m===5.957
p 1.5
CO PC E E ⨯︒∴总在中的亨利系数公式（1.620439.594）101.13时，
n 121n v min 2n n n v n v min
n n v q 0.43680.005
= 5.88880.4368q -0m 5.957q q 1.35 1.35 5.88887.9499q q q 7.9499q 7.9499248.57kmol/h=0.5489kmol/s
Y Y Y X ⎛⎫--== ⎪⎝⎭-⎛⎫==⨯= ⎪⎝⎭∴==⨯，L ，，L
，L ，，，L ，
2.1.3 操作线方程
n v 12n 12n v 122n n n 11n v n v
q q ()q 1
()(0.43680.005)0.0543q 7.9499
q q
()=7.94990.00533q q X X X Y Y X Y X Y X X -⇒=
-+=-=∴=+-+，，L ，，L ，L ，L ，，（Y -Y ）=操作线方程为2.1.4 塔径计算 组分 2CO
2H
CO 2N 4CH 摩尔分率
0.304
0.4959 0.02175
0.1566
0.02175
=0.304++++=kg/kmol
M ⨯440.4959⨯20.02175⨯280.1566⨯280.02175⨯1619.71混合气相：63v p 1.51019.71
=11.736/8.3145(27330)
M kg m RT ⨯⨯∴ρ==⨯+混合气相密度
液相：PC: M=102.09kg/kmol
密度公式：3
12230.9858tkg /m L ρ=-
3
n v m v n v n m n 0.5
0.5
m v m v t=30C 12230.985830=1193.4kg /m q =0.069kmol/s q =q 0.06919.71 1.36kg/s q =0.5489kmol/s q =q 0.5489102.0956.039kg/s q 56.03911.736==4q 1.361193.4L L L M M ︒ρ=-⨯⇒=⨯=⇒=⨯=⎛⎫⎛⎫
ρ⎛⎫
⨯ ⎪⎪ ⎪ρ⎝⎭
⎝⎭
⎝⎭，，，，L ，L ，L ，，时，.086
PC 粘度公式：185.5
lg =-0.822+
153.1
T μ-
27330303185.5
lg =-0.822+0.41549166
303153.1
2.603T K
mpa s
=+=μ=-⇒μ=⋅ 填料的相关参数
(1）选取的填料为金属鲍尔环（乱堆） (2）金属鲍尔环的物性参数： 公称直径：50mm
外径×高度×壁厚： 50×50×0.8mm ； 比表面积：a t = 109 m 2/m 3； 空隙率：ε= 0.96 m 3/m 3； 堆积密度：p ρ= 314 kg/m 3； 个数：n = 6500 个/m 3;
干填料因子：3εt a =123.2 m -1； 填料因子：ϕ=160 m -1； 常数：A = 0.1；K = 1.75；
填料的形状系数（开孔环）：ψ = 1.45；
填料材质的临界表面张力：C σ = 75 mN/m ；
t=30℃时，3
=995.7kg /m ρ水 =/994.03/1188.50.8364L ψρρ==水
查埃克脱通用关联图，0.5
0.5
m v m v q 56.03911.736==4.086
q 1.361193.4L L ⎛⎫⎛⎫ρ⎛⎫
⨯ ⎪⎪ ⎪ρ⎝⎭⎝⎭⎝⎭，，在散装填料
泛点线对应下的
0.2
v
L
0.2
u 0.023g u 11.7360.023
9.811193.4F L F ⎛⎫ρϕψμ= ⎪ρ⎝⎭⨯160⨯0.834⎛⎫2.603= ⎪⎝⎭
u 0.1551m /s F ⇒=
金属鲍尔环填料安全系数：60%-85% 取安全系数=0.75
v v u=0.75u 0.750.15510.1163m /s 4q 40.1644==1.34m=1340mm u 3.140.1163
F D =⨯='⨯=π⨯，
根据工业上常用的标准塔径，塔径圆整成1400mm 2.1.5 填料塔喷淋密度的校核
校核: 1400==288d 50
D > ∴所选填料规格合格
通常对直径《75mm 的散装填料，取最小速率0.0832m /m h ⋅（）
即min ()=0.08W L 3
2m /m h ⋅（）
∴最小喷淋密度为32m min t
=()=0.08109=8.72m /m h W U L α⨯⋅（） 实际操作喷淋密度：
32
v 2
3600q 36000.5489102.09109.87m /m h 0.785 1.41188.5
L U ⨯⨯===⋅Ω⨯⨯，（）
m U U >符合
操作空塔气速：v v 2q 0.1644
u===0.107/0.785 1.4
m s Ω⨯， u 0.107
69.0%u 0.1551=1.4m F D ==∴泛点率为：符合
选用合理 2.2 填料层高度的计算 2.2.1 传质单元数的计算
传质单元数： 12
12x OL x e m
x x dx
N x x x -==-∆⎰
*
11111*
2222212m 12
12m m =
m 5.9570.43680.05430.0193
5.957 5.9570.00500.00084
5.957 5.957-0.0193-0.00084
===0.00589
0.0193
ln ln
0.00084-0.05430
9.2190.00589
OL
Y Y Y X X Y X X X X Y X X X X X X X X X X X N X =⇒=
∆=-=-=-=∆=-=-=-=∆∆∆∆∆-∴===∆
2.2.2 传质单元高度的计算
单元传质高度的计算主要涉及传质系数的求解，传质系数不仅与流体的物性、气液两相流率、填料的类型及特性有关、还与全塔的液体分布、塔高、塔径有关，此次设计，选用恩田准数关联式计算。

v q a L
OL
X H K =
⋅Ω，
液相传质系数：
选择的是金属鲍尔环，其c =75dyn/cm PC =40.28yn/cm σσ已知的
23c
33p 2
m 2
=1.862a=109m /m 1193.4kg/m 2.60310pa s ad =q 56.03936.42kg/(m s)0.785 1.4
L L L L -σσ
ρ=μ=⨯⋅=
==Ω⨯，，（）1.45W -3
=40.28dyn/cm=40.2810/m
N σ⨯
{}
0.1-0.050.20.7522c w 20.7523
w W W a W a =a 1-exp -1.45a g a a =1091-exp -1.45 1.862 1.6250 1.25680.7598=105.98m /m L L L L L L ⎧⎫⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎛⎫σ⎪⎪⎛⎫⎢⎥⎨⎬
⎪ ⎪ ⎪ ⎪σμρρσ⎝⎭⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎪⎪⎣⎦⎩⎭
⎡⎤⨯⨯⨯⨯⎣⎦
代入数据得
228
82928
8292923039.0123069109.012306910/ 1.04910m /s
2.603
3037.78107.7810/0.90610m /s 2.603
0.977510m /s
L CO PC L CO PC
L L D T D cm s T D cm s ---------=⨯=⨯=⨯μ=⨯=⨯=⨯μ=⨯计算公式：取二者平均值，D
()()210.5
3
3
0.4p w -42.2
2.2W g k 0.0095ad a k 0.009525.93180.0210.02776 1.16=1.665910m/s
u
0.750.5u u k =1+2.6-0.5k =1+2.60.75-0.5 1.6659u L L L L L L L L L F
L L F -⎛⎫⎛⎫
⎛⎫
μμ= ⎪ ⎪
⎪μρρ⎝⎭
⎝⎭
⎝⎭=⨯⨯⨯⨯⨯=>∴⎡⎤⎛⎫'⎡⎤⎢⎥⨯⨯ ⎪⎣⎦⎢⎥⎝⎭⎣⎦
D 代入数据得传质系数需要修正
-4-410m/s=1.8710m/s
⨯
气相传质系数：
()10.7
3
-2.0p a k ad a G G G G G G G W D C D RT ⎛⎫
⎛⎫μ⎛⎫
= ⎪
⎪ ⎪μρ⎝⎭
⎝⎭
⎝⎭ P=1.7Mpa T=308K CO 2
CO H 2 N 2 CH 4 摩尔分率
0.304 0.02175 0.4959 0.1566 0.02175 ()V ∑
26.9
18.9
7.07
17.9
24.22
gi μ
-21.3410⨯
-21.6610⨯
-20.8410⨯ -21.6610⨯
-21.2010⨯ m 值 0.935
0.758 0.771
0.756
0.8
m
gi ogi gi -22gi -22gi -22gi -2gi -24gi 12
i gi
i
gm 12
i
i
2=273.15
:=1.47710mpa s :=0.910310mpa s :=1.79610mpa s :=1.79610mpa s :=1.30410mpa s
y =
==0.014472mpa s
y CO i T CO H N CO CH μμ︒μμ⨯⋅μ⨯⋅μ⨯⋅μ⨯⋅μ⨯⋅μμ⋅∑∑（）
根据上式及表格数据计算30C 的气体（M ）
（M ）
在气体中222
1
-5 1.75
2i 2
11
33
i 111.01310()
=
p CO i CO CO T M M D V V -⨯+⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎢⎥+ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭
⎣
⎦
∑∑总的扩散系数
222221
-5
1.75
2
622
11333
1
-5 1.752
622
113331
-5
1.75
2
3111.01310303()4428=
1.1210m /s 1.71026.918.9911
1.01310303()442=
4.4510m /s 1.71026.97.0711
1.01310303()4428=
1.71026.CO CO CO H CO N D D D -----⨯+=⨯⎡⎤⨯+⎢⎥
⎣⎦
⨯+=⨯⎡⎤
⨯+⎢⎥
⎣⎦
⨯+⨯622
1133 1.1710m /s 917.9-=⨯⎡⎤
+⎢⎥
⎣⎦
24221
-5
1.75
2
622
11333
626i i
11
1.01310303()4428=
1.2910m /s 1.71026.924.221y 1-0.304==
2.6610m /s
y 0.021750.49590.15660.0217510+++1.12 4.45 1.17 1.29CO CH CO G CO D D D ----⨯+=⨯⎡⎤⨯+⎢⎥
⎣⎦-=⨯⎛⎫ ⎪
⎝⎭∑
()10.7
3
-2.0p 3
m v 2
23
5362a k ad a =5.23
q 1.360===0.884kg/m
0.785 1.4a=109m /m =0.014472mpa s=1.447210pa s 11.736kg/m 2.6610m /s
G G G G G G G G G G G W D C D RT C W D --⎛⎫⎛⎫μ⎛⎫
= ⎪ ⎪ ⎪μρ⎝⎭⎝⎭⎝⎭Ω⨯μ⋅⨯⋅ρ==⨯，
代入数据
7521.4
5623k 5.2383.9360.77391.1509100.4756 1.8610kmol/(m skpa)u
0.750.5u u k 19.50.5k 2.3641.8610=5.4410kmol/(m skpa)
u 1193.4H= 1.30810kmol/(m 8.935102.09
G F
G G F EM -----=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=〉∴⎡⎤
⎛⎫⎢⎥=+-=⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦ρ==⨯⨯传质系数需要修正
3skpa)
-33
-6-4-43
-4-32x -33w 11k k 1 1.308101 5.58810s/m 5.4410 1.8710=1.78910m/s 1193.4
c =
11.69kmol/m 102.09
=c =11.69 1.78910=2.0910kmol/m s a =2.0910105.98=0.2215kmol/m s H L G L L L X L X OL
H K K K M K K K K =+''⨯=+=⨯⨯⨯∴⨯ρ==≈⨯⨯⨯⋅⨯⨯⋅=总总代入数据得
n 2
w q 0.5489 1.61m a 0.22150.785 1.4
L X K ==⋅Ω⨯⨯， 2.2.3 填料层高度Z 及塔高计算
19.217 1.6114.85m OL OL Z N H ==⨯=
取安全系数0.8，裙座取3m ，塔内件（包括封头、分布器）取3m
14.85
3324.56m 0.8
=
++=故塔高Z 2.3 填料塔强度设计 2.3.1 筒体材料选择
筒体有钢板卷制焊成和取自大口径无缝钢管两种，该设计中，
1400i D mm =属于直径较大筒体，一般由钢板卷制，其内径必须符
合公称直径的数值，且均为整数。

由于PC 吸收2CO 对钢材的腐蚀不大，温度在0~30℃，压力为1.5Mpa （中压）故选用16MnDR,其参数为：
钢号 钢板标准 使用状态 厚度 常温强度标准
b σ/Mpa s σ/Mpa []/Mpa σ︒许用应力
（
30C ）
16MnDR GB 3531 正火加回火
6~16
490
315
181
2.3.2 壁厚计算
内压容器：i p =1.5pa t M ︒，=30C
由于操作条件较为稳定，则做大工作压力w i p =p ，加之无安全卸放
装置，w 1.0~1.1p =
则设计压力（） w p 1.1p =1.65Mpa =取
ϕ焊缝系数：采用双面对接焊，采用局部无损探伤，取=0.85ϕ 计算厚度：c i t
c p 1.651400
=7.55mm 21810.85 1.65
2-p D ⨯δ==⨯⨯-⎡⎤σϕ⎣⎦ 1122:=0.25mm mn/=0.0520=1mm
C C C C ⨯钢板厚度负偏差，取：腐蚀裕量
设计寿命为20年,由于PC 的腐蚀性不大，取0.05年，单面腐蚀，则d 2n d 1=+7.5518.55mm =+=8.8+mm
C C ∴δδ=+=δδ+设计厚度名义厚度圆整值（圆整值）
n n 1=9mm
6%=90.06=0.540.250.25mm 9mm 16MnDR C δδ⨯⨯〉=∴圆整后，取复验，故最后取该塔体可用厚的钢板制作
2.3.3 强度校核 校核水压实验强度：
e n 12e s
e
c ==90.2517.75mm p ()
0.9p =1.25p =1.25 1.65=2.063pa
T T T C C D M δδ----=+δσ=≤ϕσ2δ⨯有效壁厚式中
()i e e s s
2.0631400+7.75p ()==187.34pa
27.750.9=0.90.85315=241pa 0.9T T T D M M ⨯+δσ=2δ⨯ϕσ⨯⨯σ〈ϕσ∴水压试验强度足够
2.4 吸收塔附件选型
吸收塔的辅助构件包括：液体分布器、液体再分布器、填料支承扳、填料压板或床层限制扳、气体进出口装置与排液装置等。

1 液体分布器：
液体在填料塔顶喷淋的均匀状况是提供塔内气液均匀分布的前决条件,也是使填料塔达到预期分离效果的保证.我们结合液体分布器选型与设计的一般要求,为保证液体分布均匀,自由截面率大,操作弹性大,不易堵塞,不易引起雾沫夹带及起泡,可用多种材料制作,且制造安装方便,容易调整水平等。

为保证液体在塔截面上均布，散装填料的喷淋点数为40~80个/m 2,又由于我们所选填料为鲍尔环，自分布性能较差，应取较高值。

散堆填料的喷淋密度指标
塔径 喷淋点密度 （点/ m 2塔截面）
D ≥1200mm
42
选择溢流槽式分布器，其工作原理是：当液面超过堰口高度时，依靠液体自重通过堰口流出，沿着溢流管壁呈膜状流下，淋洒于填料层上。

溢流槽式布液器的设计参考数据 塔径
喷淋槽
分配槽 液体负荷范围 外径 数量
中心距 数量 中心距 分配槽数量 1400~1700 D —20 4
300
1 2
—— 600
单槽式
双槽式
8.5~175 42~160
2 液体再分布器：
参考《化工设备设计手册》，选择“梁型”再分布器，适用于D>1200mm 的大塔，操作弹性为４，梁型再分布器与梁型气体喷射式支承扳配套使用。

3 填料支承扳：
填料支承板用于支承塔填料及其所持有的气体、液体的质量，同时起着气液流道及气体均布作用。

选择多梁型支撑板（气体喷射式支承板）。

4 填料压板与床层限制扳：
当塔内气液负荷较大或负荷波动较大时，塔内填料将发生浮动或相互撞击，破坏填料塔的正常操作甚至损坏填料。

在此，我们选择栅条式填料压板。

5 气体进出口装置与排液装置：
气体进口：管的末端可制成下弯的锥形扩大器，或采用其他均布气流的装置。

气体出口：在气体出口处装一除沫挡板（折板），或填料式、丝网式除雾器。

液体出口：保证塔底液体顺利排出，防止塔内外气体串通。

2.5. 输料管的选型、管径计算及离心泵的选型
4Vs
d u
π= 3
30.5489102.09/0.04696/1193.4
Vs m s m s ⨯=
=
0.1163/u m s =时，则4d 0.2445Vs
m π
=
=内
按无缝钢管标准选择：250Dg = Φ=2738⨯ 则 1.0/u m s = 管路总长度估计
取250e l m =, 600l m =直 则总长为850m
输送吸收剂管路所需压头的估算
列出由解吸塔贫液出口到吸收塔贫液入口两截面的机械能衡算方程，求出H
22f u P
H z H g g
ρ∆∆=∆+++∑
据初步的立面布置，取20z m ∆=液柱 ，由操作条件
622
1.51010132513986750
2e f P Pa u l l u H d g
λ
∆=⨯-=∆≈+=∑
λ一般在湍流时取0.02-0.03，这里取λ=0.025则 2
850 1.00.025 4.2140.25729.81f H m =⨯⨯=⨯∑液柱
则200 4.214143.6851193.49.81
P
H m ∆=++
+=⨯液柱
泵功率的计算
143.6850.046961193.49.8177.345Ne HQ g kw ρ==⨯⨯⨯=
取η=0.65（泵的η一般为50%-70%之间） 则77.345
N =
1190.65
kw =轴
泵型号的选择
为防止吸收剂泄漏和爆炸，
根据3
3
0.046963600/169.056/Q m h m h =⨯= 143.685H m =液柱 选DFLPH 型屏蔽泵，型号为150-80（I ），3台，其中2台正常使用，备用1台
2.6设计一览表
工艺内容
数据
最小液气比 5.8888 液气比 7.9499 圆整塔径
1400mm
亨利系数E
8.935Mpa
相平衡常数m 5.957
进塔混合气体的体积流量v,v q '
30.1644m /s 吸收液的质量流量
n q ，L
0.5489kmol/s
入塔混合气的密度 11.736Kg/m 3 u 0.1551m/s 塔截面积
1.5386m 2
CO 2在PC 中扩散系数
920.977510m /s -⨯
填料材质 金属鲍尔环 液体分布装置 溢流槽式布液器 液体再分布器 梁型再分布器
填料支撑装置 梁型气体喷射型支撑板 填料压板 床层限制板 除沫器
旋流板除雾器
喷淋密度L 109.876m 3/m 2h 塔体壁厚 9mm 塔体材料
16MnDR
离心泵
屏蔽泵
符号说明
a ----填料层的有效比表面积，23/m m m -------相平衡常数，无因次
W a --填料层的湿润比表面积， 23/m m OG N ----气相总传质单元数，无因次
d ----填料直径，mm OL N -----液相总传质单元数，无因次
P d ---填料当量直径，mm P ----总压，kpa
D ----塔径， m R ----气体通用常数，/()kJ kmol K
G D ---扩散系数，2/m s u ----空塔气速，/m s
E ----亨利系数，kpa f u ---液泛速度，/m s
g -----重力加速度， 2/kg m s x ----溶质在液相的摩尔分率，无因次 H ----溶解度系数，3/()kmol m kpa X ----溶质在液相的摩尔比，无因次 OG H --气相总传质单元高度，m y ----溶质在气相的摩尔分率，无因次
OL H ---液相总传质单元高度，m Y -----溶质在气相的摩尔比，无因次 G k ------气相传质系数，2/()kmol m s kpa 1Z ----填料层高度，m
L k ------液相传质系数，23/(/)kmol m s kmol m Z ----塔高，m x k ------液相传质系数，2/()kmol m s ψ----液相密度校正系数
y k ------气相传质系数，2/()kmol m s μ----粘度，pa s
G K -----气相总传质系数，2/()kmol m s kpa ρ----密度，3/kg m
L K ------液相总传质系数，23/(/)kmol m s kmol m Φ----填料因子
y K ------气相总传质系数，2/()kmol m s L 喷------液体喷淋密度，()32/m m h
五．参考文献
1《化工设备机械基础》（第四版）董大勤化学工业出版社
2《化工原理》第二版（上册）柴诚敬主编高等教育出版社
3《化工原理》第二版（下册）柴诚敬主编高等教育出版社
4《分离过程》刘家祺主编化学工业出版社
5.《化工原理课程设计》贾绍义柴诚敬天津大学出版社出版
6《大学工程制图》钱自强林大钧蔡祥兴华东理工大学出版社
7《化工物性算图手册》化学工业出版社
8《化学化工物性数据手册》（有机篇+无机篇）化学工业出版社
9.《填料塔》德莱恩哈特·毕力特化学工业出版社
10《常用化工单元设备的设计》陈英南刘玉兰华东理工大学出版社。